年產(chǎn)6萬噸稀硝酸車間的工藝設(shè)計

1、年產(chǎn)年產(chǎn) 6 萬噸稀硝酸車間的工藝設(shè)計萬噸稀硝酸車間的工藝設(shè)計 設(shè)計題目設(shè)計題目: :年產(chǎn)年產(chǎn) 6 萬噸稀硝酸車間的工藝設(shè)計萬噸稀硝酸車間的工藝設(shè)計 english topic: design the craft of dilute nitric acid workshop with an annual output of 60,000 tons 學學 生：生： 指導教師：指導教師： 年 月 日 年產(chǎn)年產(chǎn) 6 萬噸稀硝酸車間的工藝設(shè)計萬噸稀硝酸車間的工藝設(shè)計 學生姓名： 指導老師： 摘要：摘要：本設(shè)計從描述硝酸的基本性質(zhì)和其發(fā)展前途開始先論述了生產(chǎn)稀硝酸的 必要性，然后對其生產(chǎn)方法進行簡述和論

2、證，最后選擇了中壓生產(chǎn)法。而后對 此方法進行了從工藝流程到計算和選型的詳細描述。如稀硝酸的生產(chǎn)原理(包括 了催化劑的選擇和催化機理)、工藝流程、生產(chǎn)過程的影響因素、化工工藝計算、 氧化器的工藝設(shè)計及附屬設(shè)備的選擇、車間布置設(shè)計。本設(shè)計還增加了尾氣治 理，針對不同的需要采用不同的治理辦法。最后本設(shè)計還對所采用的生產(chǎn)方法 進行了總結(jié)和討論。 關(guān)鍵詞關(guān)鍵詞：稀硝酸；中壓法；氧化爐；鉑催化劑 ；吸收塔；工藝計算；尾氣處理 design the craft of dilute nitric acid workshopwith an annual output of 60,000 tons name of

3、 stendent: director: abstract： the design started from the description nitic acids basic properly and its futurn development to elaborate first the necessity produced the thin nitic acid , and then carried on the summary and the proof to its productiom methd . finally selected the productin law of m

4、edium pressure . then has carried on to descripe this method from the technical process to the calculation and choice modle detailed . for example , the thin nitric acids production principle ( including the choice of catalysts and catalytic mechanism ) , the technical process , production processs

5、influencing factor , chemical technology calculation , the design of oxidation equipment and appurtenances choice , workshop design . this design also increased the exhaust gas treatment , the different treatment approaches would be used in different needs . finally , the production method that used

6、 in this design had been aggregated and discussed . keywords: dilute nitric acid；compression pressure method； oxidized still；platinum catalyst；absorption tower；craft calculation；exhaust processing 目目 錄錄 第一章 總論.7 1.1 硝酸工業(yè)的概況及發(fā)展趨勢1.7 1.1.1 國外硝酸工業(yè)的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢.7 1.1.2 國內(nèi)硝酸工業(yè)的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢.7 1.2 硝酸的性質(zhì)2，3.8 1.2.1 硝

7、酸的物理性質(zhì).8 1.2.2 硝酸的化學性質(zhì).9 1.3 硝酸的毒性、安全和貯運5.10 第二章 稀硝酸生產(chǎn)流程綜述.11 2.1 各種生產(chǎn)方法綜述.11 2.1.1 常壓法.11 2.1.2 加壓法.11 2.1.3 綜合法.12 2.2 稀硝酸生產(chǎn)流程的確定 .13 2.3 稀硝酸生產(chǎn)的主要原理 .14 第三章 氨的接觸氧化11.15 3.1 氨的接觸氧化原理12，13.15 3.2 催化劑的選擇 .16 3.3 鉑系催化劑14.16 3.3.1 化學組成.16 3.3.2 物理性狀.16 3.3.3 鉑網(wǎng)的活化、中毒及再生.17 3.3.4 鉑網(wǎng)的損失和回收.18 3.4 氨催化氧化的反

8、應動力學15.19 3.5 工藝條件的確定 .20 3.6 混合氣組成.21 3.7 爆炸及其防止16.21 3.8 氨接觸氧化工藝流程.23 3.8.1 空氣和氨的凈化.23 3.8.2 混合氣體的配制.23 3.8.3 反應熱的利用.23 3.8.4 工藝流程簡述.24 第四章 一氧化氮的氧化17.25 4.1 一氧化氮氧化機理 .25 4.2 氧化反應的影響因素 .25 4.3 一氧化氨氧化的工藝流程 .26 第五章 氮氧化物的吸收.28 5.1 氮氧化物吸收機理.28 5.2 工藝條件的確定.28 5.2.1 吸收溫度.28 5.2.2 操作壓力.28 5.2.3 氣體組成.29 第六

9、章 工藝計算18.30 6.1 物料衡算.30 6.1.1 反應器（氧化）.30 6.1.2 廢熱鍋爐（whb）和冷卻-冷凝器.32 6.1.3 吸收塔.34 6.1.4 生成的酸.37 6.1.5總收率 .38 6.1.6放大至所需生產(chǎn)的速率 .38 6.2 能量衡算19，20.39 6.2.1 壓縮機（透平機）.39 6.2.2 氨氣化.40 6.2.3 氧化器.40 第七章 主要設(shè)備的工藝計算和選型22.43 7.1 氨氧化爐23，24.43 7.1.1 設(shè)備簡介.43 7.1.2 工藝計算及選型.43 7.2 酸吸收塔 .45 7.3 其他設(shè)備選型25.46 第八章 車間設(shè)備布置262

10、8.47 第九章 硝酸尾氣的處理29.48 9.1 溶液吸收法 .48 9.1.1堿液吸收 .48 9.1.2亞硫酸溶液吸收法 .49 9.1.3延長吸收法 .49 9.1.4用稀硝酸加釩鹽吸收法 .49 9.1.5硝酸吸收法 .49 9.2 固體物質(zhì)吸收或吸附法 .49 9.2.1 固體物質(zhì)吸收法.49 9.2.2 固體吸附法.50 9.3 催化還原法 .50 第十章 設(shè)計總結(jié)與討論30.52 參考文獻.54 前前 言言 經(jīng)過二年的學習和在車間的生產(chǎn)實踐，我深刻理解了化工設(shè)計的真諦，本 著理論與實際相結(jié)合的原則，在畢業(yè)之即專門選擇了以稀硝酸生產(chǎn)為題材的畢 業(yè)設(shè)計。此次畢業(yè)設(shè)計的訓練，進一步鞏

11、固加深了所學的基礎(chǔ)理論、基本技能 和專業(yè)知識，使之系統(tǒng)化、綜合化，對我以后的工作和生活起到了不可估量的 作用。 本設(shè)計是根據(jù)系下達的畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書進行編寫的，內(nèi)容是年產(chǎn) 6 萬噸稀 硝酸（hno3）車間的工藝設(shè)計。為了全面介紹稀硝酸工藝過程設(shè)計的基本內(nèi)容、 基本原理，本設(shè)計共分為十章。第一章概述了硝酸的現(xiàn)狀和趨勢、硝酸的物理 化學性質(zhì)、用途和生產(chǎn)發(fā)展等；第二章較詳細地論述了稀硝酸的三種生產(chǎn)方法 和本設(shè)計生產(chǎn)流程的確定；第三章、第四章、第五章重點闡述了稀硝酸生產(chǎn)中 各個環(huán)節(jié)的工藝流程及其工藝選擇的原理，并在本設(shè)計結(jié)尾附有該工藝流程的 cad 圖；第六章進行了物料和能量的工藝計算；第七章簡單介紹了

12、主要設(shè)備的 選型，并在本設(shè)計結(jié)尾附有氧化爐設(shè)計圖；第八章介紹了車間的布置的基本要 求和原則，并在本設(shè)計后面附有稀硝酸車間布置圖；第九章介紹了目前處理硝 酸尾氣的各種方法，并對這些方法做了合理化選擇；第十章對本設(shè)計進行了全 面的總結(jié)和討論。最后附有參考文獻。 本設(shè)計是以我二年來的學習和實踐為依托，在指導老師和參考資料的幫助 下完成的，盡量做到集中優(yōu)點、克服和改善缺點。但由于本人水平有限，設(shè)計 中有錯誤和不妥之處總是在所難免，懇切希望讀者多予批評指正。 編者： 2008 年 11 月 20 日 第一章第一章 總論總論 1.11.1 硝酸工業(yè)的概況及發(fā)展趨勢硝酸工業(yè)的概況及發(fā)展趨勢 1.1.11.1

13、.1 國外硝酸工業(yè)的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢國外硝酸工業(yè)的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 目前各國硝酸工業(yè)的發(fā)展趨勢是隨著合成氨和硝酸磷肥的生產(chǎn)裝置大型化 而采用大機組、大裝置，合理提高系統(tǒng)壓力，提高產(chǎn)品濃度，降低原材料及能 量的消耗，降低尾氣排放濃度，以減少對大氣的污染。硝酸工業(yè)形成了如下的 趨勢：（1） 、生產(chǎn)規(guī)模大型化，目前最大裝置為 2000t/d；（2） 、裝置高壓化； （3） 、產(chǎn)品多樣化，可生產(chǎn)濃、稀兩種產(chǎn)品；（4） 、 尾氣排放達標，目前大型 裝置上，特別是雙加壓裝置已實現(xiàn)了 15010-6的指標；（5） 、催化劑不斷改良； （6） 、能量回收合理化；（7） 、總體技術(shù)提升。 由于稀硝酸是半成品，其主要

14、用途是用于制造濃硝酸、硝酸銨等，在此，借 濃硝酸在國外的生產(chǎn)情況來反映稀硝酸在國外的生產(chǎn)現(xiàn)狀。 目前，世界上濃硝酸的生產(chǎn)能力約為 300 萬噸/年，2000 年總產(chǎn)量為 260 萬 噸，我國濃硝酸產(chǎn)量 82.48 萬噸，居世界首位。世界濃硝酸的裝置能力如下： 表表 1 1 世界濃硝酸裝置能力及產(chǎn)量世界濃硝酸裝置能力及產(chǎn)量 國別裝置能力（萬噸/年）開工率（%） 美國 32.5100 加拿大 30.7590 墨西哥 17.466 西歐 82.085 日本 24.4580 中國 9092 總計 300 1.1.21.1.2 國內(nèi)硝酸工業(yè)的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢國內(nèi)硝酸工業(yè)的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 從近幾年硝酸行業(yè)發(fā)

15、展來看，在國內(nèi)硝酸鹽行業(yè)超常規(guī)發(fā)展冶金和醫(yī)藥等 下游需求快速增長的推動下，我國硝酸行業(yè)的發(fā)展步伐大大加快。2006 年全國 硝酸產(chǎn)量達到了 181.78 萬噸，同比增長了 12.6%，增速同比下降了 11.4 個百分 點，但依然實現(xiàn)較快增長，當年進口量 3.12 萬噸，出口量 1.2 萬噸，觀消費量 為 183.7 萬噸，同比增長 14.3%，表明下游需求旺盛。 進入 2007 年，在硝酸下游消費穩(wěn)中有增的利好因素下，行業(yè)繼續(xù)保持著 較好的增長勢頭，一季度硝酸累計產(chǎn)量為 47.54 萬噸，同比增長 14.35%，進口 480 噸出口 1854 噸，表觀消費量為 47.4 萬噸，同比增長 14.

16、78%。 從我國硝酸工業(yè)的發(fā)展趨勢來看，2006 年產(chǎn)能的過快增長已經(jīng)使得影響 行業(yè)健康發(fā)展的不利因素凸顯。2006 年上半年，濃硝酸企業(yè)外購的合成氨、原 料煤、電力、鐵路運價及各種輔助材料價格的大幅度上漲，加之因鐵路提速而 大增的自備槽車改造和安全評估費用，使?jié)庀跛岬纳a(chǎn)成本大幅度上升。而同 時濃硝酸市場價格跳水，行業(yè)利潤暴跌，許多企業(yè)被迫減產(chǎn)甚至停產(chǎn)，市場供 應量大幅度波動，價格跌宕不穩(wěn)。 2007 年以來，由于市場需求較旺，硝酸價格止跌回穩(wěn)，5 月以來強勢上行， 其中華東市場濃硝酸（98%）價格從 4 月底 2300/噸上升至 5 月上旬的 2350 元/ 噸?？梢娤跛峁I(yè)還是很有前景的

17、，但高價格將誘發(fā)硝酸生產(chǎn)恢復，增加供應 量，導致價格波動，總的看來，產(chǎn)能增長過快仍然是硝酸行業(yè)難以承受的壓力。 同時人們越來越重視環(huán)境保護。因此本設(shè)計將從節(jié)能、提高氨利用率、降低鉑 耗、提高成品酸、降低尾氣排放等方面來降低成本從而提高工業(yè)生產(chǎn)的利潤。 1.21.2 硝酸的性質(zhì)硝酸的性質(zhì) 1.2.11.2.1 硝酸的物理性質(zhì)硝酸的物理性質(zhì) 硝酸(nitric acid)，又名硝鏹水或氮酸。純硝酸（100% hno3）為無色透 明，具有窒息性與刺激性的液體，相對密度 1.522，沸點 83.4c，熔點- 41.5c。硝酸腐蝕性很強, 屬一級無機酸性腐蝕品，能灼傷皮膚,也能損害粘 膜與呼吸道，與蛋白

18、質(zhì)接觸生成鮮明的黃蛋白酸黃色物質(zhì)。 在-41時，呈白色雪狀晶體，不穩(wěn)定，在常溫下分解出紅棕色的二氧化氮,光 和熱能促其分解更快,溶于水,可以任何比例混合,溶解時放熱。68.4%硝酸為恒 沸混合物,具有最高沸點 121.9,溶點-42(75%hno3)。 工業(yè)硝酸依 hno3 量多少可分為濃硝酸（96%98% hno3）和稀硝酸 （45%70% hno3） 。純硝酸是無色透明的發(fā)煙液體,一般商品都帶且有微黃色有 刺激性氣味。 1.2.21.2.2 硝酸的化學性質(zhì)硝酸的化學性質(zhì) 硝酸是強酸之一，氧化性很強。除金、鉑及某些其它稀有金屬外，各種金 屬都能與稀硝酸作用生成硝酸鹽，如硝酸銀、硝酸鈉等。硝酸

19、能使鐵、鋁、鉻、 鈣等鈍化而不致繼續(xù)侵蝕。非金屬硫、磷、硼能被硝酸氧化成相應的酸，碳則 被氧化成 co2。硝酸還能夠使有機物氧化和硝化。硝酸作為氮的最高價(+5)水 化物，具有很強的酸性，一般情況下認為硝酸的水溶液是完全電離的。 濃硝酸具有強烈的硝化作用，與硫酸制成的混酸能與很多有機化合物結(jié)合 成硝化物，如硝基苯、硝基萘、三硝基甲苯、硝化甘油等。濃硝酸還是強氧化 劑，除金、鉑、銠、銥外，可將所有金屬氧化。將濃硝酸按 1:3 的比例與鹽酸 混合，其混合液稱為王水。此溶液中含有氯化亞硝酰，并放出游離氯，游離氯 是一種強氧化劑：hno3+3hcl=nocl+cl2+2h2o, 這就是各種金屬包括金、

20、鉑等之 所以溶于王水中的原因所在。 1.31.3 硝酸的用途硝酸的用途 硝酸是基本化學工業(yè)重要的產(chǎn)品之一，產(chǎn)量在各類酸中僅次于硫酸。其用 途如下： （1）制造化肥：硝酸大部分用于生產(chǎn)硝酸銨和硝酸磷肥。 （2）制造硝酸鹽：硝酸可用于制造金屬硝酸鹽，如：硝酸鈉、硝酸鎂、硝酸 鋰、硝酸銣等。硝酸鋰熔點 264，分解溫度為 600，用于熱交換載體。硝酸 銣是制備丁二烯的催化劑。 （3）有機合成原料：濃硝酸可將苯、蒽、萘和其他芳香族化合物硝化制取有 機原料。如硝酸和硫酸的混酸（工業(yè)上常用由 30%與苯反應，生成硝基苯，再 加氫生成苯胺，它是合成染料、醫(yī)藥、農(nóng)藥的中間體。 （4）制造草酸以農(nóng)作物廢料如玉米

21、蕊、甘蔗渣、谷殼、花生殼等為原料與硝 酸反應，制取草酸，硝酸與丙烯或乙烯、乙二醇作用也可制取草酸。 （5）軍火工業(yè)硝酸除用于制造 tnt 炸藥，還用它精制提取核原料。钚是重 要的核燃料，在精制過程中，先將钚轉(zhuǎn)化成 pu(no3)4溶液，再萃取分離。 （6）合成香料硝酸與二甲苯反應制得二甲苯麝香氣味，廣泛用于調(diào)配化妝品、 皂用及室內(nèi)用香料。 此外,硝酸還用于化學試劑及有色金屬酸洗滌。也用來鑒別含有蛋白的物質(zhì) 加羊毛,羽毛等。 1.31.3 硝酸的毒性、安全和貯運硝酸的毒性、安全和貯運 動物組織和植物組織受到硝酸的作用即被破壞。硝酸落到皮膚上，皮膚即 被染成黃色并燒壞，濺入眼睛尤其危險。氮氧化物和

22、硝酸蒸氣低濃度時，引起 頭痛、強烈咳嗽、胸悶，嚴重者出現(xiàn)肺氣腫。因此，工作場所空氣中的 no2允 許濃度，中國和原蘇聯(lián)規(guī)定為 0.085mg/m3，美國為 0.1mg/m3，德國為 0.08mg/m3。 盡管硝酸不燃燒，但它是強氧化劑，與金屬粉末、有機物質(zhì)等發(fā)生反應后， 有引起燃燒或爆炸的危險。 工廠為了保持硝酸生產(chǎn)的連續(xù)進行并隨時向外提供商品酸，在廠區(qū)需設(shè)室 內(nèi)或半露天式酸庫，以防烈日暴曬。宜單層建筑，不宜設(shè)地下室。地面應耐酸 腐蝕。電氣設(shè)備、電線等應有耐酸防腐措施。稀硝酸的容器為鋁質(zhì)的，輸送濃 硝酸采用裝有鋁罐的槽車。 不慎被濃硝酸燒傷皮膚，應立即用大量或小蘇打水清洗，并及時送醫(yī)院救 治。

23、 第二章第二章 稀硝酸生產(chǎn)流程綜述稀硝酸生產(chǎn)流程綜述 2.12.1 各種生產(chǎn)方法綜述各種生產(chǎn)方法綜述 生產(chǎn)稀硝酸的方法主要有三中常壓法、加壓法和綜合法，它們都各有各的 優(yōu)缺點，本節(jié)將從經(jīng)濟和環(huán)保兩大方面來論述個方法，并根據(jù)系下達的任務(wù)書 選擇適合本設(shè)計的方法。 2.1.12.1.1 常壓法常壓法 氨的氧化與氮氧化物的吸收均在常壓下進行，使用的設(shè)備材質(zhì)有花崗巖、 pvc 塑料及不銹鋼。吸收工藝有多塔流程和單塔流程。 常壓法的特點是生產(chǎn)過程及設(shè)備比較簡單，系統(tǒng)壓力低，工藝操作穩(wěn)定， 氨氧化率高，原料及輔助材料消耗低，鉑耗低，不需要大型的轉(zhuǎn)動設(shè)備，缺點 是生產(chǎn)強度低，設(shè)備容積大，氧化爐和吸收塔數(shù)量多

24、，熱能利用低，吸收率低， 產(chǎn)品濃度低，尾氣中氮氧化物含量高，易造成嚴懲污染。需設(shè)置堿吸收尾氣或 用其他方法處理尾氣，布置不緊湊，占地面積大，基建材料及投資較多。根據(jù) 國家經(jīng)貿(mào)委的“工商投資領(lǐng)域制止重復建設(shè)目錄（第一批） ”，常壓法已被列入其 中，屬自 1999 年 8 月 9 日公布日起不許再建設(shè)的項目。 2.1.22.1.2 加壓法加壓法 氨氧化和氮氧化物吸收均在加壓下進行。根據(jù)壓力不同可分為中壓 （0.30.6mpa）與高壓（0.71.5mpa）兩種。 （1） 、全中壓法、全中壓法 氨的氧化和氮氧化物的吸收均在 0.350.6mpa 壓力下進行。這種流程始于 20 世紀 30 年代。20

25、世紀 70 年代以后采用該類方法的生產(chǎn)企業(yè)有興平、烏拉山、 大慶、川化、黑化、開化等。 此法的特點是設(shè)備較為緊湊，生產(chǎn)強度有所提高，不需要特種鋼材的 nox 壓縮機，流程比常壓氧化加壓吸收法簡單，基建投資及特種鋼材用量較少，因 吸收壓力高，其 no2吸收率高，成品酸濃度高。吸收塔容積小，能量回收率高， 缺點是生產(chǎn)強度仍低，氨在加壓下氧化，氧化率略低，鉑損失大，尾氣中 nox 含量略高，仍需要處理才能達標排放。由于原料成本的降低，氨氧化操作工藝 的改進，大型壓縮機組的配套，目前這種流程無論在數(shù)量和產(chǎn)量上都占一定比 例。 （2） 、高壓法、高壓法 氨氧化和 nox吸收均在 0.711.2mpa 的

26、壓力下進行。基本流程與全中壓法 相似。此法的特點是全過程壓力均由空氣壓縮機供給，不需特種鋼材的 nox壓 縮機，流程簡單，設(shè)備布置緊湊，基建投資少，特種鋼材用量少，生產(chǎn)強度大， 吸收率高，產(chǎn)品濃度高，能量回收率高。缺點是氨氧化率低，氨耗高，鉑催化 裝填量大，使用周期短，損耗亦大，尾氣中 nox含量高，使得尾氣處理費用高。 生產(chǎn)成本較高。針對我國目前原材料價格較高和環(huán)保要求較嚴的現(xiàn)狀，高壓法 投資省的優(yōu)勢已喪失。 2.1.32.1.3 綜合法綜合法 氨氧化和氮氧化物吸收分別在兩種不同壓力下進行，現(xiàn)有兩類流程：一為 常壓氨氧化-加壓氮氧化物吸收流程；二為中壓氨氧化-高壓氮氧化物吸收流程， 又稱雙加

27、壓法。 （1）常壓氧化）常壓氧化-加壓吸收流程加壓吸收流程 20 世紀 50 年代國際上已擁有這種流程技術(shù)。該流程中的氨的氧化在常壓 下進行，氮氧化物的吸收在加壓（0.30.35mpa）下進行。 這種流程因氨氧化在常壓下進行，可以彌補加壓下氨氧化率低及鉑耗高的 缺點，而加壓吸收又彌補常壓吸收的不足。其特點是氨氧化率高，鉑耗低，吸 收系統(tǒng)由于壓力提高，吸收容積相對縮小，吸收率高，占地面積、基建投資、 特種鋼材用量均較常壓減少，適合于規(guī)模不大的工廠選擇。其缺點是生產(chǎn)強度 低，基建投資比大，酸濃度低，尾氣中 nox高，需進行再處理，流程較復雜。 由于這種裝置存在氨耗高，電耗高和尾氣排放濃度高等問題，

28、生產(chǎn)方法落后， 根據(jù)國家經(jīng)貿(mào)委的“工商投資領(lǐng)域制止重復建設(shè)目錄（第一批） ”，該法已被列入 其中，屬自 1999 年 8 月 9 日公布日起不許再建設(shè)的項目。 （2）雙加壓法）雙加壓法 此法氨的氧化采用中壓（0.350.6mpa）,nox的吸收采用高壓 （1.01.5mpa） 。我國于 1986 年在山西天脊集團建成 2 套 920t/d 的雙加壓法生 產(chǎn)裝置，形成 540kt/a 規(guī)模，為我國硝酸工業(yè)的技術(shù)提高起到了推動作用。 此法吸收全中壓法和高壓法的優(yōu)點，并可采用比全高壓法更高的吸收壓力， 對工藝過程更為適用。使氨的損耗與鉑催化劑的損耗較少，吸收率高，吸收系 統(tǒng)采用高壓，容積減少，酸濃度

29、高，生產(chǎn)強度大，經(jīng)濟技術(shù)指標最優(yōu)化，生產(chǎn) 成本低，尾氣中 nox含量低，是徹底的清潔技術(shù)，符合國際上的排放要求，基 建投資適度，能量回收綜合利用合理，是最具發(fā)展的流程。缺點是流程復雜， 設(shè)備制造要求高，操作控制要求嚴，管理水平要求高。 衡量一種工藝流程優(yōu)劣的標準，主要是技術(shù)經(jīng)濟指標和設(shè)備的投資。而氨 氧化法生產(chǎn)稀硝酸的技術(shù)經(jīng)濟指標主要包括氨耗、鉑耗、電耗和冷卻水消耗等。 表表 2 2 三種稀硝酸生產(chǎn)工藝的主要技術(shù)經(jīng)濟指標三種稀硝酸生產(chǎn)工藝的主要技術(shù)經(jīng)濟指標 生產(chǎn)方法常壓法加壓法綜合法 項目常壓法中壓法高壓法 常壓氧化-加壓吸 收 雙加壓 法 氧化壓力/mpa（絕） 0.110.22 0.45

30、0.80.9 0.100.45 吸收壓力/mpa（絕） 0.0980.18 0 0.40 0.70.8 0.351.1 氨氧化率%9697 96 959697 96 酸吸收率%8592 98 97 96 99.7 成品酸度%40455053535543455860 尾氣 nox濃度 （10-3） 5101.01.52.02.5 2.50.2 噸酸總氨耗/t 0.3080.33 0 0.293 0.304 0.290 0.283 噸酸鉑耗/g 0.06 0.1 0.180. 2 0.06 0.1 2.22.2 稀硝酸生產(chǎn)流程的確定稀硝酸生產(chǎn)流程的確定 盡管稀硝酸生產(chǎn)流程很多，但衡量一個流程的優(yōu)劣

31、應根據(jù)實際條件的不同， 如生產(chǎn)規(guī)模，成品酸濃度要求，氨原料成本及公用工程費用等，采用不同流程。 通過上節(jié)的比較，可知全中壓法與雙加壓法較優(yōu)。由于本設(shè)計的生產(chǎn)規(guī)模是年 產(chǎn) 6 萬噸稀硝酸，而雙加壓法單機組生產(chǎn)能力大，適用于較大型硝酸裝置，所 以本設(shè)計選用中壓法流程來生產(chǎn)稀硝酸。其工藝流程方塊圖見下圖： 液氨氨過濾器氨預熱器氨蒸發(fā)器 文氏管 混合器 混合過 濾 器 氧化爐 空氣泥袋過濾器 空氣透平 壓縮機機 素瓷 過濾器 副產(chǎn)蒸汽 水冷卻器尾氣預熱器水加熱器廢熱鍋爐 尾氣尾氣透機 平 放空 第一吸收塔第二吸收塔 10%11%稀硝酸冷凝水 二次空氣 稀硝酸生產(chǎn)工藝流程圖稀硝酸生產(chǎn)工藝流程圖 2.32

32、.3 稀硝酸生產(chǎn)的主要原理稀硝酸生產(chǎn)的主要原理 氨接觸氧化法制硝酸的總反應式為:nh3+2o2=hno3+h2o，反應可分三 步進行： 氨的接觸氧化過程：在催化劑的作用下，將氨氧化為一氧化氮，其反應式為: 4nh3+5o2=4no+6h2o （1） 一氧化氮氧化過程：將前一過程中生成的 no 進一步氧化成 no2，其反應式為： 2no+o2=2no2 （2） 氮氧化物的吸收過程：用水吸收二氧化氮，從而得到產(chǎn)品硝酸，其反應式為： 3no2+h2o=2hno3+no （3） 用此工藝可生產(chǎn)濃度為 45%60%的稀硝酸。 60 年代后，硝酸生產(chǎn)的技術(shù)特點是，采用大型化組，適當?shù)奶岣卟僮鲏毫Α?采用高

33、效設(shè)備，降低原料及能量消耗，解決尾氣中氮氧化物的污染問題。 第三章第三章 氨的接觸氧化氨的接觸氧化 3.13.1 氨的接觸氧化原理氨的接觸氧化原理 由于催化劑和反應條件不同，氨與氧相互作用可生成不同的產(chǎn)物 4nh3+5o2=4no+6h2o h=-907.28 kj/mol (1) 4nh3+4o2=2n2o+6h2o h=-1104.9kj/mol (2) 4nh3+3o2=2n2+6h2o h=-1269.02kj/mol (3) 以上均為強烈放熱反應。除此之外，還可能發(fā)生下列副反應： 2nh3=n2+3h2 h=91.69 kj/mol (4) 2no=n2+o2 h=-180.6kj/

34、mol (5) 4nh3+6no=5n2+6h2o h=-1810.8kj/mol (6) 由于一氧化氮是生產(chǎn)硝酸的中間物，因而希望反應能按式（1）進行，其余 反應則設(shè)法使之不進行的程度很小。為此，首先要研究這些反應的特點，即討 論在什么條件下才有利于一氧化氮的生成。 根據(jù)實驗測定不同溫度下反應式（1）式（4）的平衡常數(shù)。列于下表： 表表 3 3 不同溫度下氨氧化或氨分解的平衡常數(shù)（不同溫度下氨氧化或氨分解的平衡常數(shù)（p=0.1mpap=0.1mpa） 平 衡 常 數(shù) 溫度/k 反應式（1）反應式（2）反應式（3）反應式（4） 3006.410417.310477.310561.710-3 5

35、001.110264.410287.110343.3 7002.110192.710202.610251.1102 900 3. 81015 7.410151.510208.5102 11003.410119.110126.710163.2103 13001.510118.910103.210148.1103 15002.010103.01096.210121.6104 從上表可知，在一定溫度下，幾個反應的平衡常數(shù)都很大，實際上可視為 不可逆反應。比較各反應的平衡常數(shù)，以式（3）最大。如果對反應不加任何控 制而任其自然進行，氨和氧的最終反應產(chǎn)物必然是氮氣。欲獲得所要求的產(chǎn)物 no，不可能從熱力

36、學去改變化學平衡來達到目的，而只可能從反應動力學方面 去努力。即要尋求一種選擇性催化劑，加速反應式（1） ，同時抑制其他反應進 行。 3.23.2 催化劑的催化劑的選擇選擇 通過大量催化劑篩選實驗，至今可供工業(yè)使用的選擇性良好的催化劑歸納 起來有兩大類。一類是以金屬鉑為主體的鉑系催化劑。另一類是以其它金屬為 主體的催化劑，如鐵鉍催化劑、鈷鋁催化劑等，通稱為非鉑系催化劑。 非鉑系催化劑的優(yōu)點是，比較價廉易得，新制備的非鉑系催化劑活性往往 較高。其缺點是活性容易降低，活性溫度范圍較窄，且氨氧化率低，僅為 80%87%。用過的催化劑不容易點著，由催化劑節(jié)省的費用并不能抵償由于 原料氨耗增大所產(chǎn)生的費

37、用，因而非鉑系催化劑未能在工業(yè)上大規(guī)模應用。 鉑系催化劑雖然價格昂貴，但因鉑催化劑或鉑合金催化劑是接觸效率最好 的催化劑，而且能在長時期中保持高度的活性，具有足夠的化學穩(wěn)定性和機械 強度，易于再生，容易點燃，操作方便。因此，國內(nèi)外用氨接觸氧化法制造硝 酸均用鉑及鉑合金催化劑。 通過上述比較，本設(shè)計選用鉑系催化劑。 3.33.3 鉑系催化劑鉑系催化劑 3.3.13.3.1 化學組成化學組成 以純鉑作為氨氧化催化劑，在溫度為 800900的操作條件下，純鉑催化 劑活性并不高，且在強大氣流連續(xù)沖擊下鉑表面變得松弛不平，鉑表面疏松的 鉑微粒易被氣流帶走。但鉑的合金性能很好，即具有高的機械強度，而且活性

38、 比純鉑還高。 鉑的合金一般是鉑和銥、鉑和銠或鉑和鈀的合金，由含 5%7%的銠的鉑 銠合金的特點是活性高、機械強度大、鉑損失減小。但銠比鉑昂貴的多，因此 有時采用鉑銠鈀三元合金。由于鈀的加入可減少銠的用量。目前最常用的鉑、 銠、鈀三元合金組成為鉑 93%、銠 3%、鈀 4%。也有采用鉑銥合金者，如鉑 99%、 銥 1%，其活性也很高。鉑系催化劑中如果含有少量雜質(zhì)如銅、鋁、銀，尤其是 鐵，都會使氨的接觸氧化率降低。因此，用來制造鉑系催化劑的鉑必須非常純 凈。 3.3.23.3.2 物理性狀物理性狀 鉑催化劑通常不用載體，以利于鉑的回收；而且載體容易破裂，外露的載 體會促使氨分解，降低氨氧化率。工

39、業(yè)上要求催化劑單位重量的接觸表面積應 盡可能大，而鉑合金具有較好的延展性和機械強度，因而工業(yè)上利用這一特性， 都將其拉成細絲織成網(wǎng)狀。由于鉑的導熱性好，開工時一經(jīng)點火即能投入生產(chǎn)， 因而鉑網(wǎng)也便于再生和回收，還可使氧化爐的結(jié)構(gòu)簡化。 通常所用的鉑絲直徑為 0.0450.09mm。鉑網(wǎng)的自由面積約占整個面積的 50%60%?，F(xiàn)今鉑網(wǎng)尺寸已規(guī)范化，常見的鉑網(wǎng)直徑規(guī)格有 1.1、1.6、2、2.4、2.8、3.0m 的。 3.3.33.3.3 鉑網(wǎng)的活化、中毒及再生鉑網(wǎng)的活化、中毒及再生 （1） 、活化、活化 新的鉑網(wǎng)表面光滑且有彈性，使用時不能立即獲得高的 no 得率，需經(jīng)一 段活化時間才能提高。

40、如在 600時，其活性需經(jīng)數(shù)晝夜方能升高。在 900時， 活化時間則可縮短到 816h?；罨话阌脷溲婧婵荆广K表面變得疏松，粗糙 而失去光澤，從而增大其反應接觸表面，提高活性。使用過的鉑網(wǎng)若以后再用 時可以不必再活化。 （2） 、中毒、中毒 鉑網(wǎng)對雜質(zhì)敏感，易中毒。能使鉑網(wǎng)中毒的物質(zhì)有： ph3：它對鉑具有強烈中毒作用，屬于永久性中毒。氣體中含 0.00002% ph3時，氨氧化率可降至 80%。當含量為 0.02%時，氧化率會降至 3.9%。鉑網(wǎng) 永久中毒不能再生。 h2s：當氣體中含 h2s 濃度很小時，會使鉑網(wǎng)暫時中毒。若氣體中含 1% h2s 時，鉑的活性就會降低百分之幾。 c2h2

41、：乙炔能使鉑網(wǎng)暫時中毒。乙炔自身能燃燒，使鉑網(wǎng)溫度升高，會使 氧化率降至 65%-70%。硝酸車間禁止用乙炔焊接。 苛性堿對鉑網(wǎng)亦有毒害作用，并能腐蝕鉑網(wǎng)。 水蒸氣雖對鉑網(wǎng)無毒，但會降低鉑網(wǎng)溫度。 空氣中含有的灰塵（主要是各種金屬氧化物）和氨氣中可能帶來鐵粉等機 械雜質(zhì)。遮蓋在鉑網(wǎng)表面，會造成暫時中毒。此外，若氣體中夾帶潤滑油，油 燃燒后殘留的炭會滲入鉑中，也能降低催化劑活性。 （3） 、再生、再生 為了防止鉑催化劑中毒，必須先將原料氣嚴格凈化。即使如此，隨著工作 時間增長，鉑網(wǎng)仍會逐漸中毒，故一般使用 36 個月后，就應將它進行再生處 理，以除去毒物和污垢。 再生方法是先將鉑網(wǎng)取出，用水沖洗

42、雜質(zhì)和灰塵，然后在溫度 6080下， 用濃度為 10%15%鹽酸溶液浸漬 12h，然后取出，用蒸餾水洗滌至無氯離 子和溶液呈中性為止。干燥后再用氫焰灼燒，而后活化，活化時間可比新網(wǎng)短 些。如此，活性即可恢復正常。 3.3.43.3.4 鉑網(wǎng)的損失和回收鉑網(wǎng)的損失和回收 （1） 、損失、損失 鉑網(wǎng)在使用中受到高溫和氣流的沖刷，表面會發(fā)生物理變化，細粒極易被 氣流帶走，造成鉑的損失，鉑的損失量與反應溫度、壓力、網(wǎng)徑、氣流方向以 及作用時間等因素有關(guān)。當溫度高、網(wǎng)徑細、氣流方向由下往上所導致網(wǎng)振動 大等因素均會使鉑網(wǎng)損失加大，一般認為，當溫度超過 880900時，鉑的損 失會急劇增加。在常壓下，氨氧

43、化溫度通常取 800左右，加壓下取 880左右。 鉑網(wǎng)的使用期限一般約為兩年或更長一些時間。 （2） 、工業(yè)上回收鉑的方法、工業(yè)上回收鉑的方法 由于鉑是價昂的貴金屬，目前工業(yè)上有機械過濾法、捕集網(wǎng)法和大理石不 銹鋼筐法可以將鉑加以回收。 、機械過濾法、機械過濾法 在廢熱鍋爐后面設(shè)置一個玻璃纖維作為過濾介質(zhì)的過濾器， 用以回收鉑，但使系統(tǒng)壓力降較大。也有將二氧化鋯（zro2） 、氧化鋁（al2o3） 、 硅膠、白云石或沸石等混合物制成 58mm 厚的片狀，共 4 層，層總高為 23cm，置于鉑網(wǎng)之后，以回收鉑粒。 、捕集網(wǎng)法、捕集網(wǎng)法 此法是在鉑網(wǎng)后面設(shè)置一張或幾張與鉑網(wǎng)直徑相同的合金網(wǎng)。 該合

44、金網(wǎng)含有鈀 80%、金 20%。在 750850下被氣流帶出的鉑微粒通過鉑捕 集網(wǎng)法時，鉑被鈀置換。鉑的回收率與捕集網(wǎng)數(shù)、氨氧化的操作壓力和生產(chǎn)負 荷有關(guān)。常壓時，用一張捕集網(wǎng)可回收 60%70%的鉑；加壓氧化時，用兩張 網(wǎng)回收 60%70%的鉑。 、大理石不銹鋼筐法、大理石不銹鋼筐法 在置于鉑網(wǎng)后面的不銹鋼筐中盛入粒度為 35mm 的大理石，在 600時大理石開始分解成 co2和 cao。在 750850時，cao 能吸收鉑微粒而形成淡綠色的 caopto2。此法鉑回收率可高達 80%97%。 本設(shè)計采用捕集網(wǎng)法來回收鉑。 3.43.4 氨催化氧化的反應動力學氨催化氧化的反應動力學 氨氧化生

45、產(chǎn) no 的反應，需有 4 個分子氨與 5 個分子氧碰撞一起才能生成 no。事實上 9 個分子同時碰撞在一起的概率是極小的。所以，該式只不過是反 映參與反應的反應物之間的一種量化關(guān)系，并不代表真實的反應機理。 氨氧化生成 no 的反應機理遵循一般氣固催化反應的基本規(guī)律。包括反應物 分子先從氣相擴散到催化劑表面，而后在催化劑表面進行反應，然后反應物從 催化劑表面擴散到氣相中去。曾有人認為，在鉑網(wǎng)表面上氨的氧化，按下圖所 示機理進行。 o n o h ooo o o hhh nn hhh ooooo hhh nn h 催化劑 鉑催化劑表面生成鉑催化劑表面生成 no 的的 圖解圖解 1. 從氨氧化的

46、反應理論來說，預使這個反應得以進行，首先應使以強大共 價鍵相結(jié)合的氧分子(鍵能為 498kj/mol)能夠解離出氧原子。但是即使在 200， 其解離度仍不到 1%。工業(yè)上，利用鉑表面活性中心具有能首先吸附氧分子的強 大吸附力，從而大大削弱了氧分子的鍵能，降低了該反應活化能的能峰，為反 應創(chuàng)造了首要的良好條件。 2. 在鉑催化劑表面靠范德華力吸附而形成第一層吸附層后，剩余的范 2 o 德華力仍再可吸附氨分子以形成第二層吸附層。 3. 吸附在催化劑表面的氧原子與被吸附的分子中的三個氫分別結(jié)合， 3 nh 通過分子重排生產(chǎn) no 和水蒸氣的吸附力較弱，兩者則從催化劑表面脫附（解吸） 出來，向氣相進行

47、擴散。 研究認為，在上述各階段中，以氨分子至鉑網(wǎng)表面的擴散速度最慢的一步， 因而整個反應速度是受外擴散所控制。 3.53.5 工藝條件的確定工藝條件的確定 原料氨在硝酸生產(chǎn)成本中占有很大的比重，故在生產(chǎn)過程中必須保證氨 的高氧化率（） 。按現(xiàn)今技術(shù)水平，常壓下 可達 97%98.5%，在加壓氧 化下可達 96%97%。 其次，應有盡可能大的生產(chǎn)強度；在生產(chǎn)條件下的鉑耗為最?。蛔畲笙?度的保證鉑網(wǎng)有效工作時間，以達到穩(wěn)產(chǎn)、高產(chǎn)、安全生產(chǎn)的目的。以下討論 氨氧化的一些主要工藝條件溫度、壓力和接觸時間對反應的影響。 1.溫度溫度 在不同溫度下，氨氧化后的反應生成物也不同。低溫時，主要 生成的是氮氣。

48、650時，氧化反應速率加快，氨氧化率達 90%；7001000 時，氨氧化率為 95%98%。溫度高于 1000時，由于一氧化氮分解，氨氧化 率反而下降。在 6501000范圍內(nèi)，溫度升高，反應速率加快，氨氧化率也 提高。但是溫度太高，鉑損失增大，同時對氧化爐材料要求也更高。因此一般 常壓下，氧化溫度取 750850，加壓氧化取 870900為宜。 2.壓力壓力 氨氧化反應實際上可視為不可逆反應，壓力對于 no 產(chǎn)率影響 不大，但加壓反有助于反應速度的提高。在工業(yè)生產(chǎn)條件下，加壓時氧化率比 常壓時氧化率低 1%2%。盡管加壓可導致氨氧化率降低，但由于反應速度的 提高可使催化劑的生產(chǎn)強度增大。尤

49、其是壓力提高可大大節(jié)省 no 氧化和 no2 吸收所用的昂貴不銹鋼設(shè)備。生產(chǎn)中究竟采用常壓還是加壓操作，應視具體條 件而定。一般加壓氧化采用 0.30.5mpa 壓力，國外有采用 1.0mpa。 由于本設(shè)計選用全中壓法，操作壓力選為 0.45mpa。 3.接觸時間接觸時間 混合氣體在鉑網(wǎng)區(qū)的停留時間稱為接觸時間。當鉑網(wǎng)規(guī)格 和層數(shù)不變時，在一定的時間內(nèi)，流過的氣體量越大，氣流速度越快，接觸時 間也就越短，催化劑的生產(chǎn)強度就越大。 當接觸時間太長即氣流速度太慢，氨在鉑網(wǎng)前高溫處停留時間過長，會引 起氨的分解，同時還會引起已氧化生成的一氧化氮的分解，從而降低氧化率。 2nh3=n2+3h2 2no

50、=n2+o2 當接觸時間太短即氣流速度太快時，在鉑網(wǎng)上生產(chǎn)的中間產(chǎn)物羥氨 （nh2oh）來不及在鉑網(wǎng)上分解，離開鉑鋼后再分解，而生成氮。另外，有部 分氨滑過鉑網(wǎng)，與生成的一氧化氮作用，生成氮氣和水蒸汽，因而也降低于氨 氧化率。 6no+4nh3=5n2+6h2o 由上述可見，接觸時間太長或太短均使氧化率降低。因此實際生產(chǎn)中如何選 擇一個適當?shù)慕佑|時間，對于提高氨的氧化率是非常重要的。 常壓下：氣體在接觸網(wǎng)區(qū)內(nèi)的流速 w0.3m/s；加壓時：由于反應溫度較常 壓高，鉑網(wǎng)前的溫度也升高，為避免 nh3在鉑網(wǎng)內(nèi)的接觸時間過長，加壓操作 就必須采用多層鉑網(wǎng)。 本設(shè)計所選用的接觸時間見設(shè)備選型一章。 3

51、.63.6 混合氣組成混合氣組成 氨氧化的混合氣中，氧與氨的比值（o2/nh3=r） ，是影響氨氧化率的重要 因素之一，當混合氣中氧濃度增加時，r 值增加，有利于 no 的生成，使氧化率 增加。若增加混合氣中氨濃度，則可以提高鉑網(wǎng)的生產(chǎn)強度。選擇 o2/nh3比值 時應全面考慮。 硝酸制造過程，除氨氧化需氧外，后工序 no 氧化仍需要氧氣。在選擇 o2/nh3比時，還需要考慮 no 氧化所需的氧量。因此，需考慮總反應式： nh3+2o2=hno3+h2o 式中， r= o2/nh3=2，配制 r=的氨空氣混合氣，假設(shè)氨為 1mol，則氨濃度可由 下式算出 nh3=9.5%100 21 100

52、21 1 氨氧化時，若氨的濃度超過 9.5%，則在后工序 no 氧化時必須補加二次空 氣。氧氨比在 1.72.0 時，對于保證較高的氨氧化率是適宜的。工業(yè)生產(chǎn)中，為 提高生產(chǎn)能力，一般均采用較 9.5%更高的氨濃度，通常往氨-空氣混合氣中加 入純氧配制成氨-富氧空氣混合物。必須注意，氨在混合氣中的含量不得超過 12.5%13%，否則便有發(fā)生爆炸的危險。若在氨-富氧空氣中加入一些水蒸氣， 可以降低爆炸的可能性，從而可適當提高 nh3和氧的濃度。 3.73.7 爆炸及爆炸及其防止其防止 根據(jù)氣體的爆炸理論，任何爆炸氣體都存在著與爆炸界限所相應的爆炸濃 度。當易爆氣體含量落于爆炸界限內(nèi)，其爆炸危險性

53、極大，若爆炸氣體含量低 與后高于爆炸界限范圍則其爆炸危險性就小了。若氨空氣或氨氧混合物含量大 于 14%，溫度為 800以上是則有爆炸危險。 影響氣體爆炸界限的因素較多，但主要有如下幾點： 、爆炸前的溫度。溫度愈高則爆炸界限愈寬，也即說在此情況下愈易發(fā) 生爆炸。下表是氨-空氣混合物的爆炸界限與溫度關(guān)系的實驗測定值。 氨氨- -空氣混合物的爆炸界限空氣混合物的爆炸界限 爆炸極限（以 nh3 %計）氣體火焰 方向 18140250350450 向上 16.126.61528.71430.41332.212.333.9 水平 18.225.61727.515.929.614.731.113.533.

54、1 向下不爆炸 19.926.317.828.2163013.432.0 、混合氣體的流向。由上表可見，氣體由下而上通過時，因這種情況易 引起氧化爐發(fā)生振動，故爆炸界限放寬。 、氧含量。由下表可見，氧含量越高，爆炸界限越寬。 nhnh3 3-o-o2 2 -n-n2 2混合物的爆炸界限混合物的爆炸界限 （o2 +n2）混合氣中的氧含量 /% 203040506080100 最低 22171819191813.5 爆炸極限 nh3 /% 最高 31465764697782 、壓力。氨空氣混合氣的壓力越高，越易爆炸。 、容器的表面和容積之比。對容器的散熱速度有影響。比值愈大，則散 熱速度愈快，愈不

55、容易發(fā)生爆炸。 、當混合氣體中有可燃性雜質(zhì)存在時，其爆炸速度和爆炸的威力增強。 例如，當氨一空氣混合物中含有 2.2%h2時，則氨的著火下限自 16%降至 6.8%。 、水蒸汽的影響。完全干燥的混合氣體推動爆炸能力。當混合氣體中含 有大量水蒸汽時，氨的爆炸界限可變得狹窄。因此，在氨一空氣混合物中加有 一定量的水蒸氣時，則可減少爆炸的危險性。 總而言之，為了保證安全生產(chǎn)，防止爆炸，在設(shè)計和生產(chǎn)中要采取必要的 措施。嚴格控制操作條件，使氣流均勻通過接觸網(wǎng)，合理設(shè)計接觸氧化設(shè)備， 添加水蒸汽，避免引爆物的存在等。 3.83.8 氨接觸氧化工藝流程氨接觸氧化工藝流程 3.8.13.8.1 空氣和氨的凈

56、化空氣和氨的凈化 為了防止鉑催化劑中毒，必須將空氣和氨加以凈化，以除去其中的塵埃、 鐵銹、油污及基本些有害氣體。氨在本設(shè)計中來自液氨，少量由鋼瓶內(nèi)的氣氨 供給，他們都需要經(jīng)過過濾器除雜。這是保證氧化率及安全生產(chǎn)的重要條件。 凈化空氣的設(shè)備類型很多，國內(nèi)硝酸生產(chǎn)中多采用三段凈化法。第一段空氣在 填料塔或篩板塔內(nèi)用水洗滌，水洗后空氣經(jīng)過氣液分離器；第二段將空氣通過 粗毛呢做成的袋式過濾器過濾；第三段與來自氨過濾器的氨混合后一起用紙板 或多孔素瓷器管制成的過濾器進一步除去機械雜質(zhì)。生產(chǎn)實踐證明，現(xiàn)今大多 數(shù)廠已不用水洗，只用二段干法過濾即可。 為了防止鐵銹對鉑網(wǎng)的污染，位于氧化爐以前的系統(tǒng)管線全部采

57、用鋁或鎳 鉻不銹鋼等材質(zhì)制成。 3.8.23.8.2 混合氣體的配制混合氣體的配制 氨和空氣送到鉑網(wǎng)以前務(wù)必混合均勻。這是保證氧化率和防爆的必要條件。 配制混合氣體的方法有干式和濕式兩種。 、干式 將氨和空氣按比例分別送入用同一電機或汽輪機帶動的氨氣 和空氣送風機，再經(jīng)混合器制成氨一空氣混合氣。這樣，即便便于調(diào)節(jié)混合氣 的組成，又可在電機或汽輪機停機時，同時自行停止氨和空氣的輸送，從而防 止一旦混合氣中氨含量過大而引起爆炸。 、濕式 先將氨水制成濃氨水，再在發(fā)生塔內(nèi)用空氣氣提氨，即使氨 解吸制成氨一空氣混合氣。留下的稀氨水則用泵送到吸氨塔循環(huán)使用。此法的 優(yōu)點是操作穩(wěn)定，但氨水循環(huán)流程復雜，開

58、工是需先制得一定濃度的氨水，不 如干式法簡便。 本設(shè)計是選用干法混合氣體。 3.8.33.8.3 反應熱的利用反應熱的利用 在氨氧化流程中必須考慮反應熱的回收利用問題。氨氧化是強烈放熱反應， 從氧化爐出來的氣體溫度約 800，而后繼工序 no 的氧化以及 no2的吸收都 要求在低溫下進行，因而必須設(shè)法將反應熱加以回收。其方法是使高溫氣體通 過廢熱鍋爐用以產(chǎn)生動力蒸汽，使之驅(qū)動蒸汽透平或產(chǎn)生飽和蒸汽以作他用。 此外，根據(jù)工藝流程不同，可將部分熱量用來預熱空氣或 no2吸收后的尾氣， 以節(jié)省蒸汽透平的動力。 3.8.43.8.4 工藝流程簡述工藝流程簡述 空氣通過粗毛呢過濾器和素瓷過濾器，除去機械

59、雜質(zhì)和化學雜質(zhì)。而來自 合成氨系統(tǒng)的液氨，在氨過濾器中除去油污和機械雜質(zhì)后蒸發(fā)成氨蒸汽，與凈 化過的空氣在混合器內(nèi)混合，預熱后一起由鼓風機送入紙板過濾器和氧化爐。 經(jīng)過氧化后氨氧化物氣體從氧化爐出來直接進入廢熱鍋爐，在此產(chǎn)熱能得到回 收生動力蒸汽，氨氧化物氣體冷卻到一定溫度后在快速冷卻器中冷卻。在這里 大量水蒸氣被冷凝下來，并有少量的 no 被氧化成 no2，而溶入水中，形成 2%3%的稀硝酸排出系統(tǒng)。 第四章第四章 一氧化氮的氧化一氧化氮的氧化 4.14.1 一氧化氮氧化機理一氧化氮氧化機理 氨接觸氧化后的氣體中，主要含 no、o2、n2和水蒸汽，將一氧化氮繼續(xù) 氧化，便可得到氮的高級氧化物

60、 no2、n2o3、n2o4： 2no+o2=2no2 h=-112.6 kj/mol (1) 2no2=n2o4 h=-56.9 kj/mol (2) no+no2=n2o3 h=-40.2 kj/mol (3) 上述三個反應均為放熱和體積減小的可逆反應，因而降低溫度和增加壓力 會使反應平衡向右移動，即有利于一氧化氮的氧化。 式（2）和（3）的反應速度較快，no 和 no2生成 n2o3的速度 0.1s 內(nèi)便可 達到平衡。no2疊合成 n2o4的速度更快，在 10-4s 內(nèi)便可達到平衡。no 氧化 成 no2是硝酸生產(chǎn)中重要的反應之一。與其他反應相比，這是硝酸生產(chǎn)中最慢 的一個反應，是整個氧