五環(huán)體育館網(wǎng)架施工方案專家論證

1、德州市德城區(qū)青少年示范性綜合德州市德城區(qū)青少年示范性綜合 實踐基地綜合樓實踐基地綜合樓屋頂網(wǎng)架吊裝屋頂網(wǎng)架吊裝 專家論證匯報材料專家論證匯報材料 目錄 一、編制依據(jù)一、編制依據(jù) 二、工程概況二、工程概況 三、施工部署三、施工部署 四、吊裝施工工藝四、吊裝施工工藝 五、吊裝過程安全保證措施五、吊裝過程安全保證措施 六、六、事故應急救援預案事故應急救援預案 七、七、計算書及相關圖紙計算書及相關圖紙 一、編制依據(jù)一、編制依據(jù) 1.1德州市德城區(qū)青少年示范性綜合實踐基地綜合樓工程施工圖紙； 1.2建筑結構荷載規(guī)范 GB50009-2012 1.3鋼結構焊接規(guī)程 GB50661-2011 1.4鋼結構設

2、計規(guī)范 GB50017-2003 1.5鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范 GB50205-2001 1.6空間網(wǎng)格結構技術規(guī)程 JGJ7-2010 1.7鋼網(wǎng)架行業(yè)標準 JGJ75.1-75.3-2010 1.8建筑施工起重吊裝工程安全技術規(guī)范JGJ276-2012 1.9鋼網(wǎng)架螺栓球節(jié)點用高強度螺栓 GB/T16939-2016 1.10中華人民共和國建筑法 1.11中華人民共和國環(huán)境保護法 1.12中華人民共和國安全法 1.13德州市建設工程見證取樣和送檢制度的暫行規(guī)定 1.14山東德建集團有限公司相關工程項目管理規(guī)定。 1.15山東德建集團有限公司程序文件合訂本 1.16住建部（2009）87

3、號文件危險性較大的分部分項工程安全管理辦法 1.17 MIDAS軟件 08版 一、編制依據(jù) 二、工程概況二、工程概況 2.1 工程概況工程概況 本工程為德州市德城區(qū)青少年示范性綜合實踐基地綜合樓工程，位于本工程為德州市德城區(qū)青少年示范性綜合實踐基地綜合樓工程，位于 德州市德城區(qū)五環(huán)體育館院內(nèi)。本工程網(wǎng)架部分位于綜合樓德州市德城區(qū)五環(huán)體育館院內(nèi)。本工程網(wǎng)架部分位于綜合樓2-8軸軸/B-J軸，軸， 網(wǎng)架支座處標高為網(wǎng)架支座處標高為15.8米，網(wǎng)架在綜合樓二層地面（樓面標高為米，網(wǎng)架在綜合樓二層地面（樓面標高為3.9米）處米）處 總體拼裝完畢后，利用三臺汽車吊整體吊裝，網(wǎng)架起吊高度為總體拼裝完畢后，

4、利用三臺汽車吊整體吊裝，網(wǎng)架起吊高度為16.6米，垂直米，垂直 提升高度為提升高度為12.4米。米。 本網(wǎng)架采用螺栓球四角錐雙層網(wǎng)架結構形式，上弦周邊支撐，網(wǎng)架長本網(wǎng)架采用螺栓球四角錐雙層網(wǎng)架結構形式，上弦周邊支撐，網(wǎng)架長 33m，寬，寬23.7m，覆蓋面積為，覆蓋面積為782.1，總重量約，總重量約28t，屋面采用網(wǎng)架上弦找，屋面采用網(wǎng)架上弦找 坡，有組織排水。網(wǎng)架中的鋼管采用坡，有組織排水。網(wǎng)架中的鋼管采用GB700中的中的Q235B鋼，高強螺栓選用鋼，高強螺栓選用 GB/T16939的經(jīng)調(diào)質熱處理的的經(jīng)調(diào)質熱處理的40Cr，直徑，直徑36的性能為的性能為10.9級，直徑級，直徑36 的性

5、能為的性能為9.8級；鋼球采用級；鋼球采用GB699的的45號鋼鍛件，屈服強度號鋼鍛件，屈服強度為為360N/mm； 錐頭封板采用錐頭封板采用Q235B鋼，錐頭為鍛件；無紋螺母采用鋼，錐頭為鍛件；無紋螺母采用Q235B鋼鍛件，當高鋼鍛件，當高 強度螺栓直徑強度螺栓直徑30時采用鋼鍛件；緊固螺釘采用經(jīng)調(diào)質熱處理的時采用鋼鍛件；緊固螺釘采用經(jīng)調(diào)質熱處理的40Cr；支；支 座、支托及連接件均采用座、支托及連接件均采用Q235B鋼。（拼裝完成后的三維立體模型如下圖鋼。（拼裝完成后的三維立體模型如下圖 所示）所示） 二、工程概況 網(wǎng)架吊裝完成三維立體模型網(wǎng)架吊裝完成三維立體模型 二、工程概況 網(wǎng)架吊裝完

6、成三維立體模型網(wǎng)架吊裝完成三維立體模型 二、工程概況 網(wǎng)架吊裝完成三維立體模型網(wǎng)架吊裝完成三維立體模型 二、工程概況 網(wǎng)架吊裝完成三維立體模型網(wǎng)架吊裝完成三維立體模型 二、工程概況 網(wǎng)架提升階段三維立體模型網(wǎng)架提升階段三維立體模型 二、工程概況 網(wǎng)架提升階段三維立體模型網(wǎng)架提升階段三維立體模型 二、工程概況 網(wǎng)架提升階段三維立體模型網(wǎng)架提升階段三維立體模型 二、工程概況 二、工程概況 本工程距離南側原五環(huán)體育場館約本工程距離南側原五環(huán)體育場館約8m，北側較為開闊，西側緊鄰小區(qū)，北側較為開闊，西側緊鄰小區(qū) ， 不適合支設汽車吊，在建綜合樓東側為局部四層結構不利于吊裝指揮且存在不適合支設汽車吊，在

7、建綜合樓東側為局部四層結構不利于吊裝指揮且存在 一臺施工用塔吊，不適合支設汽車吊。施工道路比較緊湊，北側汽吊行進道一臺施工用塔吊，不適合支設汽車吊。施工道路比較緊湊，北側汽吊行進道 路為排水管道，計劃采用路為排水管道，計劃采用4.5m長、長、3m寬、寬、3cm厚鋼板在汽車吊行進道路沿厚鋼板在汽車吊行進道路沿 排水管道滿鋪，防止排水管道塌陷。電源由發(fā)包方架設排水管道滿鋪，防止排水管道塌陷。電源由發(fā)包方架設380V（220V）電源）電源 線路至施工現(xiàn)場。（現(xiàn)場平面布置圖如下圖）線路至施工現(xiàn)場。（現(xiàn)場平面布置圖如下圖） 2.2 施工現(xiàn)場條件 二、工程概況 二、工程概況 在建綜合樓北側實景圖在建綜合樓

8、北側實景圖 二、工程概況 在建綜合樓西側實景圖在建綜合樓西側實景圖 二、工程概況 在建綜合樓南側實景圖在建綜合樓南側實景圖 二、工程概況 在建綜合樓東側實景圖在建綜合樓東側實景圖 三、施工部署三、施工部署 三、施工部署 技術負責人：張志偉技術負責人：張志偉 技術員：姜玉廣技術員：姜玉廣 安全員：李春成安全員：李春成 尺寸員：吳尺寸員：吳 琪琪 機電工：李春成機電工：李春成 材料員：劉強材料員：劉強 項目負責人項目負責人:蒲金燦蒲金燦 資料員：吳琪資料員：吳琪 預算員：閆真真預算員：閆真真 3.1 人員機構設置 三、施工部署 3.2 技術準備及施工進度計劃 3.2.1 對圖紙進行認真、全面的熟悉

9、，對于各節(jié)點做到了然于胸。 3.2.2 進行細致的技術交底，了解現(xiàn)場情況。 3.2.3 對于預埋螺栓進行間距、標高等各方面的復測，并進行詳細的記錄。 3.2.4 本網(wǎng)架工程計劃組裝完畢后，采用整體吊裝方法計劃12h內(nèi)將網(wǎng)架吊裝完 畢。 3.3 吊裝機具、材料 3.3.1 現(xiàn)場選擇1臺130t汽車吊及2臺100t汽車吊進行吊裝，起吊時130t吊車位 于建筑物北側，2臺100t吊車位于建筑物南側。 3.3.2 檢查吊裝用的鋼絲繩、鎖具、扣卡、工具等是否齊全及是否達到安裝使 用要求，對不符合要求的卡環(huán)、鋼絲繩、繩扣等構件予以廢除。 3.3.3 選擇好吊車進場路線和吊裝站位位置，并做好吊車站位及行走的

10、道路處 理。 三、施工部署 三、施工部署 序序 號號 名名 稱稱數(shù)數(shù) 量量規(guī)格規(guī)格用用 途途 1汽車吊汽車吊3臺臺 130噸噸1臺臺 100噸噸2臺臺 吊裝屋面網(wǎng)架吊裝屋面網(wǎng)架 2綜繩綜繩200米米24毫米毫米纜風繩纜風繩 3鋼絲繩鋼絲繩110米米63 7股股28毫米毫米固定鋼架及起重固定鋼架及起重 4安全帽安全帽若干頂若干頂防砸防砸 5安全帶安全帶若干付若干付高空作業(yè)高空作業(yè) 6電焊機電焊機4臺臺現(xiàn)場焊接現(xiàn)場焊接 7扭矩扳手扭矩扳手4套套固定高強螺栓固定高強螺栓 8普通扳手普通扳手若干把若干把固定普通螺栓固定普通螺栓 9經(jīng)緯儀經(jīng)緯儀1臺臺調(diào)整垂直度調(diào)整垂直度 10水準儀水準儀1臺臺調(diào)整水平標

11、高調(diào)整水平標高 11卡環(huán)卡環(huán)36個個用于吊裝部位連接用于吊裝部位連接 3.3.4 施工機具準備（見下表） 三、施工部署 序序 號號 工種工種人數(shù)人數(shù)作業(yè)內(nèi)容作業(yè)內(nèi)容 1電焊工電焊工3連接點矯正、焊接連接點矯正、焊接 2技術工技術工15網(wǎng)架吊裝調(diào)整拼裝網(wǎng)架吊裝調(diào)整拼裝 3機電工機電工1電氣設備安裝電氣設備安裝 4汽車吊司機汽車吊司機3汽車吊操作汽車吊操作 5信號工信號工1汽車吊指揮汽車吊指揮 3.4 勞動力計劃 3.5 其它準備 3.5.1 現(xiàn)場設置警示標志，吊裝開始后設專職安全管理人員進行安全警戒，禁 止外來人員隨意進入施工現(xiàn)場。 3.5.2 現(xiàn)場設置1名信號工及對講機若干個，用于保證三臺吊車

12、同時、同步起 吊。 3.5.3 提前查看吊裝作業(yè)當天的天氣情況，如遇到下雨天、六級及以上風速天 氣時不得進行吊裝作業(yè)。 四、吊裝施工工藝四、吊裝施工工藝 四、吊裝施工工藝 4.1網(wǎng)架安裝流程圖 圖紙中尺寸、埋件位置等校核 預埋件安裝、校核 網(wǎng)架支座安裝及校核 網(wǎng)架拼裝（剩余南側及西側一排腹桿和上弦桿）、檢查及校核 網(wǎng)架整體吊裝（吊升至高出支座20cm處）并用攬風繩固定 移動腳手架安裝（用于剩余桿件拼裝） 剩余腹桿、上弦桿安裝 網(wǎng)架吊裝到位（網(wǎng)架支座處） 網(wǎng)架檢查、校核 網(wǎng)架卸載、汽車吊移除 網(wǎng)架支座焊接 進行下一道工序 四、吊裝施工工藝 本工程距離南側原五環(huán)體育場館約8m，北側較為開闊，西側小

13、區(qū)圍墻距 離在建建筑物約8m汽車吊不能駛入，且存在一臺信號塔，不適合支設汽車吊， 在建綜合樓東側為局部四層結構不利于吊裝指揮且存在一臺施工用塔吊，不 適合支設汽車吊，北側汽吊行進道路為排水管道，計劃采用4.5m長、3m寬、 3cm厚鋼板在汽車吊行進道路沿排水管道滿鋪，防止排水管道塌陷。網(wǎng)架整 體重量約28噸，初步選擇1臺130t汽車吊、2臺100t吊車進行吊裝。130t吊車： 臂桿長度60m；100t吊車：臂桿長度55m。吊車站位：起吊時130t吊車位于建 筑物北側，2臺100t吊車位于建筑物南側。（如下圖所示） 4.2 4.2 吊車初步選擇吊車初步選擇 四、吊裝施工工藝 四、吊裝施工工藝 當

14、屋架起升至最高點時，屋架底部距地面16.6m，吊車的起重半徑根據(jù) 現(xiàn)場實際條件選擇19.6m，根據(jù)CAD一比一圖實例畫出如下示意圖，如圖所示 吊車起重臂長度滿足要求 。 4.3 吊車參數(shù) 4.3.1 130噸吊車參數(shù) 四、吊裝施工工藝 130噸吊車起重量驗算 屋架吊裝總荷重：Qa=（Q1+Q2） 式中：Qa屋架吊裝總荷重，t； Q1 構件的重量，t； Q2索具的重量，t；130噸汽車吊為1.59t、100噸汽車吊為1t 本工程屋架吊裝總荷重： Qa =(28+1.59+1+1)t=31.59噸；因為用三臺吊 車，根據(jù)選定的吊點位置，130噸汽車吊承受網(wǎng)架一半重量及自身吊鉤、鎖 具的重量，則13

15、0噸吊車承擔的起重量為28/2+1.59=15.59t16.3t（吊車額定 起重量，查看起重機性能表,見下附表）滿足要求。 四、吊裝施工工藝 四、吊裝施工工藝 當屋架起升至最高點時，屋架底部距地面16.6m，吊車的起重半徑根據(jù) 現(xiàn)場實際條件選擇11.1m，根據(jù)CAD一比一圖實例畫出如下示意圖，如圖所示 吊車起重臂長度滿足要求 。 4.3.2 100噸吊車參數(shù) 四、吊裝施工工藝 吊車起重量驗算 屋架吊裝總荷重：Qa=（Q1+Q2） 式中：Qa屋架吊裝總荷重，t； Q1 構件的重量，t； Q2索具的重量，t；130噸汽車吊為1.59t、100噸汽車吊為1t 本工程屋架吊裝總荷重： Qa =(28+

16、1.59+1+1)t=31.59噸；因為用三臺吊車 ，根據(jù)選定的吊點位置， 2臺100噸吊車分別承擔1/4網(wǎng)架重量及自身吊鉤及 鎖具的重量，則單臺100噸汽車吊的起重量為28/4+1=8t6 滿足要求。 七、計算書及相關圖紙 鋼絲繩性能表鋼絲繩性能表 七、計算書及相關圖紙 7.4.4 鋼扁擔的選擇及驗算 1）兩個節(jié)點之間的鋼扁擔選擇16#工字鋼，長度為5.3m。工字鋼受力簡圖 如下圖所示： 由邁達斯建立模型自動計算出： F1=31.0KN F2=24.9KN F3=23.2KN F4=29.4KN 由力的平衡條件得： （F1+ F2）sin600=F sin600 得F=55.9KN 得工字鋼

17、受到的軸力為（截面法） N=（F2+F）cos600- F1 cos600 =24.9KN（壓力） 實腹式軸心受壓構件的穩(wěn)定性驗算 N/Af 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)通過查表得 =0.7 A構件的凈截面面積為26.1cm2 由上式得24900N/（26100.783）=12.18N/mm2215 N/mm2 滿足要求 鋼絲繩軸力圖如下： 七、計算書及相關圖紙 鋼絲繩軸力圖 七、計算書及相關圖紙 2）鋼扁擔兩端焊接鋼板及焊縫的驗算 焊縫需承受的軸心拉力值計算 N=（F1+F2）sin600=48.41KN 由N/lwtfwt N軸心拉力（本工程取50KN） lw焊縫長度 t連接件的較小厚度（取8m

18、m厚鋼板） fwt對接焊縫的抗拉強度設計值為215 N/mm2 由上式得出 50000/(lw8) 215 得lw29mm 焊縫的長度大于29mm，即能滿足要求。本工程 焊縫長度為200mm，符合要求。 7.4.6 整體吊裝驗算 在midas軟件中根據(jù)現(xiàn)場實際網(wǎng)架組裝情況建立 受力模型，并自動計算生成的各節(jié)點變形圖及 各桿件軸力圖如下。 七、計算書及相關圖紙 各節(jié)點變形圖 七、計算書及相關圖紙 上弦桿軸力圖（吊裝狀態(tài)） 七、計算書及相關圖紙 上弦桿軸力圖（正常使用狀態(tài)） 七、計算書及相關圖紙 下弦桿軸力圖（吊裝狀態(tài)） 七、計算書及相關圖紙 下弦桿軸力圖（正常使用狀態(tài)） 七、計算書及相關圖紙 腹

19、桿軸力圖（吊裝狀態(tài)） 七、計算書及相關圖紙 腹桿軸力圖（正常使用狀態(tài)） 七、計算書及相關圖紙 1）由上圖知網(wǎng)架在吊裝過程中桿件的最大變形為）由上圖知網(wǎng)架在吊裝過程中桿件的最大變形為10.5mm，網(wǎng)架在整體提，網(wǎng)架在整體提 升過程中的允許變形為升過程中的允許變形為L/250=132mm 變形滿足規(guī)范要求。變形滿足規(guī)范要求。 2）通過將吊裝過程中各桿件的受力情況與正常使用狀態(tài)下各桿件的受力情）通過將吊裝過程中各桿件的受力情況與正常使用狀態(tài)下各桿件的受力情 況進行比較找出下弦桿件、上弦桿件、腹桿中受力變化最大的一個桿件進行況進行比較找出下弦桿件、上弦桿件、腹桿中受力變化最大的一個桿件進行 驗算。驗算

20、。 a 通過比較得下弦受力變化最大的桿件的變化情況為：正常使用狀態(tài)下該桿通過比較得下弦受力變化最大的桿件的變化情況為：正常使用狀態(tài)下該桿 件受到的是拉力，大小為件受到的是拉力，大小為199.6KN，吊裝時該桿件受到的為壓力大小為，吊裝時該桿件受到的為壓力大小為 10.9KN（見附圖）（見附圖） 吊裝時對該桿件進行強度驗算吊裝時對該桿件進行強度驗算: N/Anf N軸心拉力（為軸心拉力（為10.9KN） An凈截面面積（為凈截面面積（為621mm2） f抗拉強度設計值（為抗拉強度設計值（為215N/ mm2） 得出：得出：10900/621=17.55N/mm2215 N/mm2 滿足規(guī)范要求滿

21、足規(guī)范要求 軸心受壓構件的穩(wěn)定性按下式進行驗算：軸心受壓構件的穩(wěn)定性按下式進行驗算： N/Anf 軸心受壓構件的穩(wěn)定性系數(shù)軸心受壓構件的穩(wěn)定性系數(shù) 該桿件的長度為該桿件的長度為2.2m 該桿件的長細比為該桿件的長細比為220/2=110 查鋼結構設計規(guī)范查鋼結構設計規(guī)范 附錄附錄C得軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)得軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)=0.458。 七、計算書及相關圖紙 10900/（0.458621）=38.36N/mm2210 N/mm2 滿足規(guī)范要求滿足規(guī)范要求 b 上弦受力變化最大的桿件為：正常使用狀態(tài)下受到的是壓力，大小為上弦受力變化最大的桿件為：正常使用狀態(tài)下受到的是壓力，大小為 10.

22、1KN，吊裝時受到的為拉力，大小為，吊裝時受到的為拉力，大小為19.7KN 軸心受拉構件僅對構件的強度進行驗算，由的計算知構件的強度滿足要求軸心受拉構件僅對構件的強度進行驗算，由的計算知構件的強度滿足要求 c 通過比較腹桿的受力情況得：各個腹桿的受力變化情況不大，在此無通過比較腹桿的受力情況得：各個腹桿的受力變化情況不大，在此無 需進行驗算。需進行驗算。 3）吊點處螺栓球高強螺栓的驗算）吊點處螺栓球高強螺栓的驗算 由上面描述知吊裝時上弦桿件中受到拉力最大值為由上面描述知吊裝時上弦桿件中受到拉力最大值為19.7KN，本工程中高強，本工程中高強 螺栓直徑最小的為螺栓直徑最小的為M20性能等級為性能

23、等級為10.9級，通過查看空間網(wǎng)格技術規(guī)程級，通過查看空間網(wǎng)格技術規(guī)程 知高強螺栓在螺紋處的承載力設計值為知高強螺栓在螺紋處的承載力設計值為105.3KN，由，由19.7KN105.3KN知螺知螺 栓抗拉承載力滿足要求。栓抗拉承載力滿足要求。 七、計算書及相關圖紙 7.5 地基承載力計算地基承載力計算 本工程南側地面為本工程南側地面為25厚厚C25混凝土地面，北側為原土地基花磚地面，混凝土地面，北側為原土地基花磚地面， 130噸汽吊支撐點采用噸汽吊支撐點采用2.5m2.5m，3cm厚鋼墊板，厚鋼墊板，100噸汽吊支撐點采用噸汽吊支撐點采用 1.5m1.5m，3cm厚鋼墊板。厚鋼墊板。 7.5.

24、1 100噸汽車吊地基承載力計算噸汽車吊地基承載力計算 1）基礎底支撐面積）基礎底支撐面積A=1.51.5=2.25m2 2）因）因100噸汽車吊位于混凝土地面上，地基承載力設計值噸汽車吊位于混凝土地面上，地基承載力設計值fg按按200 KPa計取，計取， 承載力標準值：承載力標準值：fg=200kN/m2 3）驗算地基承載力）驗算地基承載力 本工程按本工程按100噸汽車吊僅吊重物一側支腿承重計算，汽車吊自重為噸汽車吊僅吊重物一側支腿承重計算，汽車吊自重為55噸，噸， 吊鉤、吊索及承受的網(wǎng)架重量為吊鉤、吊索及承受的網(wǎng)架重量為8噸，則汽車吊支腿承受的壓力為噸，則汽車吊支腿承受的壓力為 6.310

25、5N，則每個支腿承受的壓力為，則每個支腿承受的壓力為F=3.15105N 則基礎底面的平均壓力則基礎底面的平均壓力 P=N/A=3.15105N/2.25 m2=144kN/m2 fg=200kN/m2 滿足要求滿足要求! 七、計算書及相關圖紙 7.5.2 130噸汽車吊地基承載力計算噸汽車吊地基承載力計算 1）基礎底支撐面積）基礎底支撐面積A=2.52.5=6.25m2 2）因）因130噸汽車吊位于花磚地面上，地基承載力設計值噸汽車吊位于花磚地面上，地基承載力設計值fg按素土地基承載力按素土地基承載力 100 KPa計取，承載力標準值：計取，承載力標準值：fgk=100kN/m2 3）驗算地

26、基承載力）驗算地基承載力 本工程按本工程按130噸汽車吊僅吊重物一側支腿承重計算，汽車吊自重為噸汽車吊僅吊重物一側支腿承重計算，汽車吊自重為60噸，噸， 吊鉤、吊索及承受的網(wǎng)架重量為吊鉤、吊索及承受的網(wǎng)架重量為15.59噸，則汽車吊支腿承受的壓力為噸，則汽車吊支腿承受的壓力為 7.559105N，則每個支腿承受的壓力為，則每個支腿承受的壓力為F=3.78105N 則基礎底面的平均壓力則基礎底面的平均壓力 P=N/A=3.78105N/6.25m2=60.48kN/m2 fg=100kN/m2 滿足要求滿足要求! 七、計算書及相關圖紙 7.6 二層混凝土樓面板承載力計算二層混凝土樓面板承載力計算

27、 移動腳手架僅用于施工剩余腹桿及上弦桿使用，可按架體長度方向截取移動腳手架僅用于施工剩余腹桿及上弦桿使用，可按架體長度方向截取 3m為一個計算單元。該計算單元內(nèi)共計為一個計算單元。該計算單元內(nèi)共計11副架體，腳手架副架體，腳手架50Kg/副，網(wǎng)架副，網(wǎng)架 重量約重量約300Kg，假設，假設4個工人在該單元內(nèi)，每人重個工人在該單元內(nèi)，每人重100kg，則該計算單元內(nèi)，則該計算單元內(nèi) 樓面板承受的壓力為樓面板承受的壓力為 Fmax=（50Kg5.52+300Kg+100Kg410N/Kg=12.5KN 1）基礎底支撐面積）基礎底支撐面積A=0.2532=1.5m2 2）樓面板承載力值：）樓面板承載力值： 通過查看本工程圖紙上的結構設計說明知：本工程樓面活載設計承載力為通過查看本工程圖紙上的結構設計說明知：本工程樓面活載設計承載力為 4.0KN/。本工程。本工程13cm建筑做法未施工。建筑做法未施工。 樓面承受的恒載為樓面承受的恒載為12cm厚樓面混凝土自身的重力和樓面上厚樓面混凝土自身的重力和樓面上10cm建筑做法建筑做法 之和（之和（13cm建筑做法按混凝土計算）。建筑做法按混凝土計算）。 恒載恒載=25 KN/m0.12m+25 KN/m0.13m =6.25KN/ 恒載和活載組合值為恒載和活載