畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）揚(yáng)州混凝土攪拌站地基處理工程設(shè)計(jì)

1、1. 概況1.1工程概況由中國(guó)十七冶籌建的揚(yáng)州混凝土攪拌站位于揚(yáng)州市邗江區(qū)瓜洲鎮(zhèn)，擬建工程主要包括攪拌系統(tǒng)和上料系統(tǒng)，高度為10.0m，二層框架結(jié)構(gòu)，采用矩形基礎(chǔ)，砌置深度為2.0m。地基承載力設(shè)計(jì)值為270kpa。擬建工程場(chǎng)地東臨古運(yùn)河，北接沿江公路，南側(cè)和西側(cè)為邗江化工廠為原瓜洲混凝土制品預(yù)制廠廠址。場(chǎng)地地勢(shì)平坦，中部為原預(yù)制廠預(yù)應(yīng)力張拉地坪，覆蓋約30cm厚的鋼筋混凝土，南北長(zhǎng)約150m，東西寬約25m；場(chǎng)地中西部為一葫蘆形水塘，水深約2.0m，東部和北部零星布置數(shù)棟一、二層平房。在宏觀地貌上場(chǎng)地屬于長(zhǎng)江漫灘，微觀地貌屬于古運(yùn)河河漫灘。1.2 地層及水文地質(zhì)條件 本次勘察查明，場(chǎng)地地層單

2、一，在鉆探所達(dá)深度范圍內(nèi)主要地層屬第四全新統(tǒng)沖積飽和松散粉砂層?，F(xiàn)分述如下：第層雜填土層（qml）：層厚均勻，約0.51.2m，主要成分是砼和砂漿碎屑、粗砂、粘性土，雜色，呈松散，稍濕狀態(tài)，含植物根莖，最大揭露厚度為1.5 m。第層第四系全新統(tǒng)沖積粉質(zhì)粘土(q4al)：灰色、灰黑色，很濕飽和、軟可塑軟塑狀態(tài)，主要成分是粉質(zhì)粘土、粉土，局部夾粉砂和現(xiàn)代沉積的塘泥，場(chǎng)地內(nèi)均勻分布，厚度約0.41.0m，該層為大氣影響層，含腐植物。第層第四系全新統(tǒng)沖積飽和松散粉砂層(q4al)：灰色、青灰色，飽和、松散狀態(tài)，有震陷析水反應(yīng)，由石英、云母等礦物碎屑組成，偶見(jiàn)灰白色風(fēng)化螺殼。場(chǎng)地均有分布，本次勘探未穿透

3、，最大揭露厚度15.5米。工程地質(zhì)剖面圖見(jiàn)附錄。在本次勘察深度范圍內(nèi)，地下水類型為孔隙潛水，埋藏淺，平均埋深約為0.5m，水位起伏小，主要分布于第、層土中，含水量大，滲透系數(shù)各土層差別大，接受大氣降水、地表水的補(bǔ)給，通過(guò)蒸發(fā)和側(cè)向滲流排泄；地表水源豐富，由古運(yùn)河上游地表水匯集并接受大氣降水和地下水的補(bǔ)給，主要通過(guò)側(cè)向滲流向運(yùn)河排泄。地表積水時(shí)間受汛期決定，集中在68月份。根據(jù)地下水和地表水的水質(zhì)分析報(bào)告及鄰近環(huán)境判定，場(chǎng)地地下水對(duì)混凝土無(wú)腐蝕性。1.3 土的物理力學(xué)性質(zhì)詳見(jiàn)表1-1 表1-1 土的物理力學(xué)性質(zhì)孔號(hào)及土號(hào)zk7-1zk7-2zk7-3zk7-4zk7-5zk7-6試樣深度（m）2

4、.52.655.25.357.07.158.99.0511.111.2512.812.95顆粒組成百分?jǐn)?shù)0.075mm%50.251.058.257.850.150.2室內(nèi)定名粉砂粉砂粉砂粉砂粉砂粉砂1.4 巖土工程分析評(píng)價(jià)1.4.1場(chǎng)地的穩(wěn)定性和適宜性本次勘察結(jié)果表明，場(chǎng)地?zé)o地下埋設(shè)物，場(chǎng)地和地基主要由可液化的粉砂層構(gòu)成，需采取全部消除液化沉陷的措施后，方可進(jìn)行本工程的建設(shè)。1.4.2巖土工程分析第層雜填土結(jié)構(gòu)不均、松散（原路面經(jīng)碾壓較密實(shí)），差異大，施工時(shí)應(yīng)剝除；第層粉質(zhì)粘土層，根據(jù)鉆孔揭露，埋藏淺、土層差異大，層厚及層底坡度變化較大，高壓縮性、欠壓密土，承載力較低，工程特性較差，可以通過(guò)

5、處理用作復(fù)合地基的樁間土；第層飽和松散粉砂，分布穩(wěn)定，埋藏較淺，層厚較大，平均標(biāo)貫擊數(shù)n=8，承載力較低，屬可液化土層，工程特性差，必須進(jìn)行消除液化處理。根據(jù)統(tǒng)計(jì)，各層土的地基承載力特征值和壓縮模量、滲透參數(shù)建議詳見(jiàn)表1-2： 表12 土的性質(zhì)地層編號(hào)巖土名稱狀態(tài)標(biāo)貫擊數(shù)壓縮模量es(mpa)滲透系數(shù)k(cm/s)地基承載力特征值fsk(kpa)粉質(zhì)粘土軟塑軟可塑3.08.010-680粉砂飽和松散86.08.010-41101.4.3場(chǎng)地地震效應(yīng)根椐國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(gb500112001)的規(guī)定，揚(yáng)州市及所轄區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.15g(第一組)；從場(chǎng)地土

6、的性質(zhì)判定，屬于軟弱場(chǎng)地土，場(chǎng)地類別為類，屬于對(duì)抗震不利地段。根椐場(chǎng)地土質(zhì)和地下水埋藏條件，按建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定判定，本場(chǎng)地有地震液化，015m液化指數(shù)大于15，屬嚴(yán)重液化等級(jí)。2 工程方案的可行性論證及方案選定2.1 方案可行性論證根據(jù)勘察初步判定場(chǎng)地第層飽和粉砂，平均標(biāo)貫擊數(shù)n=8，承載力較低，液化指數(shù)大于15，屬于嚴(yán)重液化土層。工程特性差，必須進(jìn)行消除液化處理。液化地基處理措施的基本出發(fā)點(diǎn)是改變它的內(nèi)在條件，即增加土體的密實(shí)度和改善排水條件。常用的處理措施有：強(qiáng)夯法、振沖法、高壓噴射法、電動(dòng)化學(xué)灌漿法等，還可以采用樁基礎(chǔ)中預(yù)制樁及灌注樁和近些年剛剛興起的水泥粉煤灰碎石樁（cfg樁）。其

7、中強(qiáng)夯法雖然可以改善土的密實(shí)度，是土中顆粒重新排列達(dá)到防止液化的效果，但處理深度比較低，在本工程中不適用。而電動(dòng)灌漿法施工設(shè)備比較復(fù)雜，使用化學(xué)膠凝物質(zhì)及消耗大量能量，因此費(fèi)用較大，在我國(guó)很少采用。預(yù)制樁擠土量大，難以穿透厚的砂層，且工程造價(jià)過(guò)高。灌注樁成樁質(zhì)量難以控制，不易穿透厚的砂層。樁徑變化范圍小，施工不當(dāng)易產(chǎn)生縮徑、樁身錯(cuò)位、斷樁和局部夾泥等質(zhì)量事故，噪音較大。綜合工程場(chǎng)地具體條件判定不適用。初步選定振沖法高壓噴射法水泥粉煤灰碎石樁法三種方案。2.1.1 水泥粉煤灰碎石樁（cfg）初步設(shè)計(jì)2.1.1.1 概述水泥粉煤灰碎石樁（cement fly-ash gravel pile）簡(jiǎn)稱c

8、fg樁，是在碎石樁基礎(chǔ)上加進(jìn)一些石屑，粉煤灰和少量水泥，加水拌制成的一種具有一定粘結(jié)強(qiáng)度的樁，也是近年來(lái)新開(kāi)發(fā)的地基處理技術(shù)。cfg樁的單樁承載力主要來(lái)自全樁長(zhǎng)的摩阻力及樁端承載力，樁越長(zhǎng)則承載力越高。以置換率10%計(jì)，樁承載的荷載的百分比為40%75%。復(fù)合地基承載力可提高4倍或更高。在多層及高層建筑物的地基處理中有很廣泛的應(yīng)用。2.1.1.2 加固機(jī)理cfg樁不同與碎石樁，是具有一定粘結(jié)強(qiáng)度的混合料。在荷載作用下cfg的壓縮性明顯比周?chē)浲列?，因此基礎(chǔ)傳給復(fù)合地基的附加應(yīng)力隨地基的變形逐漸集中到樁體上，出現(xiàn)應(yīng)應(yīng)力集中現(xiàn)象，復(fù)合地基中的cfg樁起到了樁體作用。另外cfg樁復(fù)合地基的樁土應(yīng)力比

9、明顯大于碎石樁的樁土應(yīng)力比，亦即其樁體作用顯著。其樁身具有一定強(qiáng)度，在荷載作用下樁身不會(huì)出現(xiàn)壓脹變形，樁承受的荷載通過(guò)樁周的摩阻力和樁端阻力傳到深層地基中，其復(fù)合地基承載力會(huì)有較大幅度的提高。cfg樁采用振動(dòng)沉管法施工，由于振動(dòng)和擠壓作用使樁間土得到擠密。經(jīng)加固后的地基含水量、孔隙比、壓縮系數(shù)均有所減??；重度、壓縮模量均有所增加，說(shuō)明經(jīng)加固后樁間土已擠密。2.1.1.3 設(shè)計(jì)計(jì)算（1） 設(shè)計(jì)參數(shù) 樁長(zhǎng)：由于砂層深度較厚，且液化指數(shù)大于15，屬于嚴(yán)重液化，所以砂層需全部處理，初步擬訂樁長(zhǎng)l=15m。 樁徑：由于需要對(duì)地進(jìn)行振密，改善其孔隙比，可選用振動(dòng)沉管法。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選擇樁徑d=400mm。 布

10、樁形式和樁間距：由于基礎(chǔ)為矩形基礎(chǔ)，基底液化砂層需全部處理，所以可以采用正方型滿堂布樁。在砂土層中樁間距一般取s=（46）d ，這里取s=5d=50.4=2m。（2） 驗(yàn)算承載力 根據(jù) m = d2/de2d 樁徑 ； m 面積置換率 ； d e 等效影響圓半徑 de=1.05s ； s樁間距； 則 m= 0.42/2.12=0.036 根據(jù) fspk = m rk/ap+（1-m）fsk fspk 復(fù)合地基承載力特征值；fsk 樁間土承載力特征值（勘察報(bào)告提供fsk=110kpa） rk 單樁豎向承載力特征值；m面積置換率； 樁間土承載力折減系數(shù) 取= 0.9； n rk = qp ap +

11、 qsi 2r lii=1qp 樁端端阻力特征值（6200 kpa）；r 樁的半徑；qsi 樁的側(cè)摩阻力（50 kpa）； li 第i 層土的厚度；ap 樁的截面積；rk = 5023.140.415+62003.140.42=4998.88kpa則 fspk = m rk/ap+（1-m）fsk = 0.036 4998.88/3.140.42+0.9（1-0.036）110 = 358.2+95.436=453.636kpa270kpa 滿足設(shè)計(jì)要求；（3） 復(fù)合地基壓縮模量計(jì)算esp=1+m（n-1） es esp 復(fù)合地基壓縮模量；n 樁土應(yīng)力比（經(jīng)驗(yàn)值）； es 地基土壓縮模量 （勘

12、察報(bào)告提供）；則 esp=1+0.036（25-1） 6=11.18mpa（4） fcu3 rk/ap=34998.88/0.5024=29850kpa=29.9mpa 故 cfg樁混合材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)為c30；2.1.1.4 工程量計(jì)算及工程預(yù)算表（1）工程量計(jì)算： 單樁工程量=設(shè)計(jì)樁斷面積設(shè)計(jì)樁長(zhǎng)=3.140.2215=1.88m3） 總工程量=單樁工程量總樁數(shù)= 1.88462=868.56 m3 定額費(fèi)用如下： 表2-1 定額費(fèi)用表工程項(xiàng)目單位（m3）單價(jià)（元）其 中人工費(fèi)材料費(fèi)機(jī)械費(fèi)cfg101843.86133.41140.7509.76直接費(fèi)=868.561843.86=16（萬(wàn)元）

13、人工費(fèi)=868.56133.4=1.2（萬(wàn)元）材料費(fèi)=868.561140.7=10（萬(wàn)元）機(jī)械費(fèi)=868.56509.76=4.5（萬(wàn)元） 工程預(yù)算表 表2-2工程預(yù)算表序號(hào)取費(fèi)項(xiàng)目計(jì)算公式金額（萬(wàn)元）一直接工程費(fèi)1+2+317.41直接費(fèi)868.561843.8162其它直接費(fèi)+0.56夜間施工增加費(fèi)0.000381.5150.0086雨季施工增加費(fèi)160.25%0.04流動(dòng)施工津貼162.30%0.36生產(chǎn)用具使用費(fèi)161.04%0.163現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)費(fèi)+0.79現(xiàn)場(chǎng)管理費(fèi)163.71%0.59臨時(shí)設(shè)施費(fèi)161.27%0.20二間接費(fèi)163.92%0.63三上級(jí)管理費(fèi)160.75%00.012

14、四勞動(dòng)保險(xiǎn)費(fèi)161.83%0.29五計(jì)劃利潤(rùn)（一+二+四）5.78%1.10六其它1+20.0281預(yù)算定額編制管理費(fèi)（一+二+五）1%00.022勞動(dòng)定額測(cè)定費(fèi)（一+二+五）0.4%00.008七稅金（一+二+六）3.41%0.66八合計(jì)（一+二+七）20.12.1.2 高壓噴射法初步設(shè)計(jì)2.1.2.1 概述高壓噴射注漿法是利用鉆機(jī)把帶有噴嘴的注漿管鉆進(jìn)到土層的預(yù)定位置后，以高壓設(shè)備使?jié){液或成為20kpa左右的高壓流從噴嘴中噴射出來(lái)，沖擊破壞土體。同時(shí)鉆桿以一定速度漸漸向上提升，將漿液與土粒強(qiáng)制攪拌混合。漿液凝固后在土中形成一個(gè)固結(jié)體。主要用于加固地基、提高地基抗剪強(qiáng)度、改善土的變形性質(zhì)，也

15、可以組成閉合帷幕，用于截阻地下水流和治理流砂，還可以用于基坑防滲，改善地基土的水流性質(zhì)和穩(wěn)定邊坡等工程。在工程中主要起減少基礎(chǔ)振動(dòng)，防止砂土地基液化的作用。2.1.2.2 加固機(jī)理（1） 高壓噴射流對(duì)土體的破壞作用破壞土體的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的最主要因素是噴射動(dòng)壓，根據(jù)動(dòng)量定律在空氣中噴射時(shí)的破壞力為： p = q vm式中；p 破壞力； q 流量（m3/s）；q=vm*a； 密度（kg/ m3）；vm 噴射流的平均速度（m/s）； a 噴嘴斷面積；則p=a vm2 即 破壞力可以在選定的噴嘴直徑、噴射壓力和漿液密度后進(jìn)行計(jì)算。所以在一定的噴嘴面積a的條件下，為了取得更大的破壞力，需要增加平均流速，也就

16、是需要增加旋噴壓力，一般要求高壓脈沖泵的工作壓力在20mpa以上，這樣就使射流象剛體一樣，沖擊破壞土體，使土與漿液攪拌混合，凝固成柱狀的固結(jié)體。噴射流在鐘期區(qū)域，能量衰減很大，不能直接沖擊土體使土顆粒剝落，但能對(duì)有效射程的邊界土產(chǎn)生擠壓力，對(duì)四周土有壓密作用，并使部分漿液進(jìn)入土粒之間的空隙里，使固結(jié)體與四周土緊密相依，不產(chǎn)生脫離現(xiàn)象。(2) 高壓噴射流結(jié)構(gòu)單管高壓噴射注漿所使用的高壓噴射水泥漿流和多管所使用的高壓水射流，其射流構(gòu)造可用高速水連續(xù)射流在空氣中的模式予以說(shuō)明。假定噴射流不與四周空氣結(jié)合，射流邊界各處是大氣壓力，忽略摩擦力，噴嘴上無(wú)外力作用，噴嘴出口處流量是均勻的，則高壓射流結(jié)構(gòu)分三

17、個(gè)區(qū)域： 初期區(qū)域：包括保持噴嘴出口壓力的噴流核和遷移段。噴流核軸向動(dòng)壓是常數(shù)，速度均勻。在整個(gè)噴射流中，速度分布保持均勻的部分成為噴流核，由于邊界氣流的滲入，噴射核越來(lái)越小乃至消失。在噴射核末端有一過(guò)度階段稱遷移段。此段噴射流的擴(kuò)散寬度稍有增加，軸向動(dòng)壓有所減小。根據(jù)實(shí)驗(yàn)資料，在空氣中噴射，初期區(qū)域?yàn)閤c=（75100）d0，在水中噴射xc=（66.5）d0（d0為噴嘴直徑）。在空氣射流的初期區(qū)域的長(zhǎng)度比在水中約大10倍。 主要區(qū)域：軸向動(dòng)壓徒然減弱，噴射流速進(jìn)一步降低，它的擴(kuò)散率為常數(shù)，擴(kuò)散寬度和距離的平方根呈正比。在土中噴射時(shí)，噴射流與土在本區(qū)域內(nèi)攪拌混合。 終了區(qū)域：軸向動(dòng)壓徒然減弱，

18、噴射流處于衰竭狀態(tài)，噴射流成為斷續(xù)流，末端呈霧化狀并于空氣混合在一起，最后消散在大氣中。 高噴加固的有效長(zhǎng)度為初期區(qū)域和主要長(zhǎng)度之和。有效長(zhǎng)度越長(zhǎng)，則攪拌土的距離越大，高噴樁的直徑也越大。介質(zhì)不同，有效射程也不同。如在空氣中阻力小，射程遠(yuǎn)；在水中射流擴(kuò)散快，動(dòng)壓驟減，有效射程近；在土中射流，由于有地下水和破碎土體合成的黏度高的泥漿，阻力更大，有效射程更近。當(dāng)壓力為1040mpa時(shí)，噴射流在土中的壓力衰減規(guī)律按下式計(jì)算： h=khd00.5/l2 式中 h在中心軸上，距噴嘴l距離的壓力水頭，m； h噴嘴出口的壓力水頭，m；d0噴嘴直徑，mm； l距噴嘴距離，m；k、n噴嘴形狀和噴嘴裝置系統(tǒng)；在空

19、氣中以20mpa壓力噴射，噴嘴直徑d0=2mm的條件下，距噴嘴8cm以外，壓力逐漸下降。水中噴射，在距離3cm之內(nèi)，可保持20mpa，超過(guò)3cm，壓力急劇下降。為改善這種狀況，日本的研究人員在空氣、水和泥漿中進(jìn)行射流特性研究發(fā)現(xiàn)：如果在噴射周?chē)O(shè)一環(huán)狀縫隙，在射水的同時(shí)噴氣，射流的破壞能力和作用距離將增大。如果空氣射流速度接近音速，氣流不會(huì)迅速擴(kuò)散，而保持在水射流周?chē)?，兩種物質(zhì)像一種致密的射流噴出去，直至速度減小為止。 二管和三管高噴法就是根據(jù)上述理論和試驗(yàn)而發(fā)展起來(lái)的。氣、水、漿同軸噴射將獲得更大的噴射距離。2.1.2.3 設(shè)計(jì)計(jì)算（1） 設(shè)計(jì)參數(shù)確定：由于處理面積較小，第層砂土標(biāo)貫擊數(shù)n=

20、810，如果采用單管法則根據(jù)經(jīng)驗(yàn)可選定噴射直徑為0.61.0m，這里取1.0m。由于需要處理液化砂層可采用滿堂布形式，樁距2m。（2） 地基承載力計(jì)算根據(jù)建筑地基處理技術(shù)規(guī)范（jgj79-91）第10.2.3條規(guī)定：旋噴樁復(fù)合地基載荷試驗(yàn)確定，也可按下式計(jì)算： fspk=1/ aerkd+fsk（ae-ap）式中： fspk復(fù)合地基承力標(biāo)準(zhǔn)值；ae1根樁承擔(dān)的處理面積； ap樁的平均截面積；fsk 樁間天然地基土承載力標(biāo)準(zhǔn)值； 樁間天然地基土承載力折減系數(shù)，可根據(jù)試驗(yàn)確定，在無(wú)試驗(yàn)資料時(shí)，可取0.20.6，當(dāng)不考慮樁間軟土作用時(shí)可取0。這里取0.2； rkd 單樁豎向承載力標(biāo)準(zhǔn)值，可通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)載

21、荷試驗(yàn)確定，也可按下列二式計(jì)算，取其中較小值（kn） rkd =fcu.k ap rkd =dhi qsi+apqp式中：fcu.k 樁身試塊（邊長(zhǎng)為70.7mm的立方體）的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度平均值； 強(qiáng)度折減系數(shù)，可取0.350.50（這里取0.4） d 樁的平均直徑； n 樁長(zhǎng)范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)； hi 樁周第i層土的厚度（m）； qsi 樁周第i層土的摩擦力標(biāo)準(zhǔn)值可采用鉆孔灌注樁側(cè)壁摩擦力標(biāo)準(zhǔn)值（kpa）； qp樁端 （天然地基土的承載力標(biāo)準(zhǔn)值）可按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范gbj-89第3章第2節(jié)有關(guān)規(guī)定確定（kpa）； 則 rkd =fcu.k ap = 0.53003.140.82

22、 =301.44kn rkd =dhi qsi+apqp =3.141.6154.6+3.140.8280 =507.424kn 取rkd =301.44kn則 fspk=1/ aerkd+fsk（ae-ap） =1/1.13301.44+0.6110（1.13-0.785） =286.91kpa270kpa滿足設(shè)計(jì)要求（3）地基變形計(jì)算旋噴樁的沉降計(jì)算應(yīng)為樁長(zhǎng)范圍內(nèi)復(fù)合土層以及下臥層地基變形值之和，計(jì)算時(shí)應(yīng)按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（gbj-89）的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行計(jì)算，其中復(fù)合土層的壓縮模量可按下式確定： esp=es（ae-ap）+epap/ae式中：esp旋噴樁復(fù)合土層的壓縮模量（kp

23、a）； es樁間土的壓縮模量，可用天然地基土的壓縮模量代替（kpa）； ep樁體的壓縮模量，可采用測(cè)定混凝土割線模量的方法確定（kpa）； 則 esp=es（ae-ap）+epap/ae =6（1.13-0.785）+10.785/1.13 =2.53（kpa）（4） 漿量計(jì)算漿量計(jì)算有二種方法，即體積法和噴量法，取其大者作為設(shè)計(jì)噴射漿量 體積法：q=/4de2k1 h1（1+）+/4d02k2 h2 式中： q 需要用的漿量（m3）；de旋噴體直徑（m）； d0注漿管直徑（m）；k1填充率（0.750.90）； h1旋噴長(zhǎng)度（m）；k2 未旋噴范圍土的填充率（0.50.75）； h2未旋噴長(zhǎng)

24、度（m）；損失系數(shù)（0.50.75）；則 q=（/4）de2k1 h1（1+）+（/4）d02k2 h2 =（3.14/4）120.95700（1+0.1）+（3.14/4） 0.0320.53 =4429.8（m3） 噴量法： 以單位時(shí)間噴射的漿量及噴射持續(xù)時(shí)間，計(jì)算出漿量。計(jì)算公式為： q=h/vq（1+） 式中： q需要用的漿量（m3）；v提升速度（m/min）； h噴射長(zhǎng)度（m）； q單位時(shí)間噴射量（m3/min） 損失系數(shù)，通常?。?.10.2）； 則 q=h/vq（1+） =（5700/0.160）4.8（1+0.1） =5016（m3）所以取q=5016（m3）2.1.2.4 工

25、程量計(jì)算及工程預(yù)算表 （1） 工程量計(jì)算 總工程量=噴漿量/每米用漿量= 5016/13=5016 m3定額費(fèi)用如表2-3 表2-3 定額費(fèi)用表定額編號(hào)工程項(xiàng)目單位（m）單價(jià)（元）其 中人工費(fèi)材料費(fèi)機(jī)械費(fèi)106旋噴樁 10031298.761921.2522396.336981.18直接費(fèi)=5016312.9876=157（萬(wàn)元）人工費(fèi)=501619.2125=9.6（萬(wàn)元）材料費(fèi)=5016223.9633=112.4（萬(wàn)元）機(jī)械費(fèi)=501669.8118=35（萬(wàn)元）（2）工程預(yù)算表 表2-4 工程預(yù)算表序號(hào)取費(fèi)項(xiàng)目計(jì)算公式金額（萬(wàn)元）一直接工程費(fèi)1+2+3170.51直接費(fèi)868.5618

26、43.81572其它直接費(fèi)+5.64夜間施工增加費(fèi)0.000381.5150.0086雨季施工增加費(fèi)160.25%0.39流動(dòng)施工津貼162.30%3.61生產(chǎn)用具使用費(fèi)161.04%1.633現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)費(fèi)+7.81現(xiàn)場(chǎng)管理費(fèi)163.71%5.82臨時(shí)設(shè)施費(fèi)161.27%1.99二間接費(fèi)163.92%2.25三上級(jí)管理費(fèi)160.75%00.118四勞動(dòng)保險(xiǎn)費(fèi)161.83%2.87五計(jì)劃利潤(rùn)（一+二+四）5.78%10.2六其它1+20.2591預(yù)算定額編制管理費(fèi)（一+二+五）1%00.1852勞動(dòng)定額測(cè)定費(fèi)（一+二+五）0.4%00.074七稅金（一+二+六）3.41%6.35八合計(jì)（一+二+七）

27、192.52.1.3 振沖碎石樁初步設(shè)計(jì)2.1.3.1 概述利用振動(dòng)和水沖加固土體的方法叫做振沖法（vibroflotation）。振沖法最早是用來(lái)振密松砂地基的，由德國(guó)s.steuerman在1936年提出。德國(guó)把這一方法稱為“rutteldruckverfahren”，意思是振動(dòng)加壓力水的處理方法。在英美稱之為“vibroflotation”，中國(guó)稱它為“振動(dòng)水沖法”，簡(jiǎn)稱“振沖法”。后來(lái)開(kāi)始將振沖法應(yīng)用于粘性土地基，在粘性土中制造一群以石塊、砂礫等散粒材料組成的樁體，這些樁與原地基土一起構(gòu)成所謂復(fù)合地基，使承載力提高，沉降減少。為此，有人把這一方法稱為“碎石樁法”（stone colum

28、n method）或“散粒樁法”（granular column method）。用樁體構(gòu)成復(fù)合地基的加固方法是振沖法應(yīng)用的一種擴(kuò)大和創(chuàng)新。復(fù)合地基的加固機(jī)理和振沖加密砂基完全不同，簡(jiǎn)單來(lái)說(shuō)，前者用振沖法在地基中以緊密的樁體材料置換一部分地基土，后者用振沖法使砂基變密，因此振沖法演變?yōu)閮纱蠓种?，一支是適用于砂基的“振沖擠密”（vibro compaction），另一支是主要適用于粘性土地基的“振沖置換”（vibro replacement）。這里選用“振沖擠密”方法。具體論證詳見(jiàn)4.1施工方法的選擇。2.1.3.2 加固機(jī)理振沖碎石樁加固砂土地基抗液化的機(jī)理主要體現(xiàn)在以下三個(gè)方面；（1）擠密作

29、用振沖擠密法在施工過(guò)程中由于水沖使松散砂土處于飽和狀態(tài)，砂土在強(qiáng)烈的高頻強(qiáng)迫振動(dòng)下產(chǎn)生液化并重新排列致密，且在樁孔中填入的大量粗骨料后，被強(qiáng)大的水平振動(dòng)力擠入周?chē)林?，這種強(qiáng)制擠密使砂土的相對(duì)密實(shí)度增加，孔隙率降低，干密度和內(nèi)摩擦角增大，土的物理力學(xué)性能改善，使地基承載力大幅度提高，一般可提高25倍。由于地基密度顯著增加，相對(duì)密實(shí)度也相應(yīng)提高，因此抗液化的能力相應(yīng)得到改善。我國(guó)通常對(duì)地震區(qū)的廣泛調(diào)查和室內(nèi)試驗(yàn)得知，當(dāng)?shù)卣鹆叶葹?、8、9度時(shí)，在砂土的相對(duì)密實(shí)度分別達(dá)到55%、70%和80%以上時(shí)則不會(huì)發(fā)生液化。在國(guó)內(nèi)對(duì)振沖法加固的地基，以加固效果較低的樁間土中心測(cè)試，其相對(duì)密實(shí)度一般可達(dá)到75

30、%以上。如果需要更高的密實(shí)度，則只要適當(dāng)縮小振沖孔的孔距即可。（2）排水減壓作用對(duì)砂土液化機(jī)理的研究證明，當(dāng)飽和松散砂土受到剪切循環(huán)荷載作用時(shí)，將發(fā)生體積的收縮和趨于密實(shí)，在砂土無(wú)排水條件時(shí)體積的快速收縮將導(dǎo)致超靜孔隙水壓力來(lái)不及消散而急劇上升。當(dāng)砂土中有效應(yīng)力降低為零時(shí)便形成了完全液化。碎石樁加固砂土?xí)r，樁孔內(nèi)充填碎石等反濾性好的粗顆粒料，在地基中形成滲透性能良好的人工豎向排水減壓通道，可有效地消散和防止超孔隙水壓力的增高和砂土產(chǎn)生液化，并可加快地基的排水固結(jié)。（3）砂基預(yù)震效應(yīng)美國(guó)h.b.seed等人（1975）的試驗(yàn)表明，dr=54%但受過(guò)預(yù)震影響的砂樣，其抗液化能力相當(dāng)于相對(duì)密實(shí)度dr

31、=80%的未受過(guò)預(yù)震的砂樣。既在一定應(yīng)力循環(huán)次數(shù)下，當(dāng)兩試樣的相對(duì)密實(shí)度相同時(shí)，要造成經(jīng)過(guò)預(yù)震的試樣發(fā)生液化，所需施加的應(yīng)力要比施加未經(jīng)預(yù)震的試樣引起液化所需應(yīng)力值提高46%。從而得出了液化砂土的特性，除了與土的相對(duì)密實(shí)度有關(guān)外，還與其振動(dòng)應(yīng)變史有關(guān)的結(jié)論。在振動(dòng)法施工時(shí)，振沖器以每分鐘1450次振動(dòng)頻率，98m/s2水平加速度和90kn擊振力噴水沉入土中，施工過(guò)程使填入料和地基土在擠密的同時(shí)獲得強(qiáng)烈的預(yù)震，這對(duì)砂土增強(qiáng)抗液化能力是極為有利的。2.1.3.3 設(shè)計(jì)計(jì)算（1） 設(shè)計(jì)參數(shù) 樁位布置及樁間距：由于基礎(chǔ)形式為矩形基礎(chǔ)，考慮采用正方形布樁。液化砂層需要全部處理，消除液化，所以采用滿堂布樁

32、，正方形布樁一般樁間距為1.52.5m，這里取s=2m。 樁徑：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)可取樁徑d=0.81.2m，這里取0.8m。 樁體材料；選用2050mm的碎石，含泥量不宜太大（內(nèi)摩擦角p為38度） 樁長(zhǎng)：考慮到砂層在215m范圍內(nèi)，且要求全部進(jìn)行消除液化處理，則樁長(zhǎng)擬訂為15m。 樁頂墊層；墊層厚度0.3m。主要目的是協(xié)調(diào)樁頂應(yīng)力與樁間土的應(yīng)力。即樁土應(yīng)力比n=p/s（一般取25）這里取n=5。 處理范圍：在處理液化砂層時(shí)樁位布置要超出基底24排樁，考慮到現(xiàn)場(chǎng)情況這里選擇超出基底2排樁。（2） 單樁極限承載力： pcf=rukp式中： ru樁周土對(duì)樁的側(cè)向極限應(yīng)力；kp樁體材料被動(dòng)土壓力系數(shù)； pcf

33、單樁極限承載力；ru=（2cu/sin2）（tqp/tq）+1+ s 式中： cu地基土的不排水抗剪強(qiáng)度； 地基土破壞時(shí)與水平夾角； s樁間土的壓力； p樁體破壞時(shí)滑移面與水平面夾角； tqp=1/2 tq（tq2-1）； tq2p=tq（45+p/2）； kp=tq2p；計(jì)算得 pcf=20.8cu（3） 復(fù)合地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fspk = m fsp+（1-m）fsk=1+m（n-1） fsk 式中： fspk 復(fù)合地基承載力承載力（kpa）； m面積置換率（一般采用m=0.250.4這里取m=0.4； fsp樁體承載力標(biāo)準(zhǔn)值（kpa）； fsk地基土承載力標(biāo)準(zhǔn)值（110 kpa）； n 樁

34、土應(yīng)力比（n=5）； 則 ： fspk =1+m（n-1） fsk = 1+0.4（5-1） 110 =286kpa270kpa 所以復(fù)合地基承載力 滿足設(shè)計(jì)要求。（4） 復(fù)合地基壓縮模量esp = 1+m（n-1）es 式中： esp復(fù)合地基壓縮模量； es地基土壓縮模量； m 面積置換率； n樁土應(yīng)力比； 則 esp = 1+m（n-1）es = 1+0.4（5-1）6 = 12kpa2.1.3.4 計(jì)算工程量及工程預(yù)算表（1）工程量計(jì)算： 單樁工程量=設(shè)計(jì)樁斷面積設(shè)計(jì)樁長(zhǎng)=3.140.4215=7.54 m3 總工程量=單樁工程量總樁數(shù)= 7.54380=2865.2 m3定額費(fèi)用如表2

35、-5：表2-5 定額費(fèi)用表定額編號(hào)工程項(xiàng)目單 位基價(jià)（元）其 中人工費(fèi)材料費(fèi)機(jī)械費(fèi)補(bǔ)10碎石樁m3103.7711.7758.7733.23直接費(fèi)=2865.2103.77=29.8（萬(wàn)元）人工費(fèi)=2865.211.77=3.4（萬(wàn)元）材料費(fèi)=2865.258.77=16.9（萬(wàn)元）機(jī)械費(fèi)=2865.233.23=9.5（萬(wàn)元）（2）工程預(yù)算表 表2-6 工程預(yù)算表序號(hào)取費(fèi)項(xiàng)目計(jì)算公式金額（萬(wàn)元）一直接工程費(fèi)1+2+332.341直接費(fèi)868.561843.829.82其它直接費(fèi)+1.07夜間施工增加費(fèi)0.000381.5150.0086雨季施工增加費(fèi)160.25%0.075流動(dòng)施工津貼162

36、.30%0.68生產(chǎn)用具使用費(fèi)161.04%0.313現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)費(fèi)+1.47現(xiàn)場(chǎng)管理費(fèi)163.71%1.10臨時(shí)設(shè)施費(fèi)161.27%0.37二間接費(fèi)163.92%1.17三上級(jí)管理費(fèi)160.75%00.02四勞動(dòng)保險(xiǎn)費(fèi)161.83%0.54五計(jì)劃利潤(rùn)（一+二+四）5.78%1.97六其它1+20.051預(yù)算定額編制管理費(fèi)（一+二+五）1%00.0362勞動(dòng)定額測(cè)定費(fèi)（一+二+五）0.4%00.014七稅金（一+二+六）3.41%1.23八合計(jì)（一+二+七）37.32.2 方案選定工程擬選用的水泥粉煤灰攪拌樁（cfg）復(fù)合地基承載力提高幅度大，在經(jīng)濟(jì)方面和其它兩種方法相比具有很大的優(yōu)勢(shì)。但cfg樁本

37、身沒(méi)有良好的排水性，工程處理地基的目的是消除液化，考慮地基土發(fā)生液化時(shí)，需要地基中有良好的豎向排水體，才能防止液化的發(fā)生。所以cfg樁雖然在技術(shù)上可行，經(jīng)濟(jì)上合理，但根據(jù)工程所處地層的抗液化要求及發(fā)生液化可能造成的后果，cfg 樁并不是最合理的方法。高壓噴射法施工簡(jiǎn)便，只需在土層中鉆一個(gè)孔徑為50300mm的小孔變可在土中噴射成直徑為0.44m的固結(jié)體，能靈活成型，有較好的耐久性，且漿液集中流失較少、設(shè)備簡(jiǎn)單、管理方便、無(wú)公害，具有施工中的優(yōu)勢(shì)。在技術(shù)可行上滿足地基承載力要求，但處理效果不能達(dá)到工程的需要，且工程造價(jià)過(guò)高?？紤]在經(jīng)濟(jì)及可靠性兩方面因素，高壓噴射方法并不適用。振沖碎石樁設(shè)計(jì)布置的

38、樁孔在振沖施工的過(guò)程中，由于其高頻振動(dòng)和高壓射水，對(duì)地基土而言相當(dāng)于受到一個(gè)個(gè)點(diǎn)震源的作用，在樁孔周?chē)欢ǚ秶鷥?nèi)土體強(qiáng)迫液化，固體顆粒重新排列，孔隙比減小，砂土被擠密和局部置換成碎石。經(jīng)過(guò)人工震源強(qiáng)迫液化的“洗禮”后，特別是經(jīng)過(guò)若干時(shí)間施工時(shí)的超孔隙水壓力逐步消散轉(zhuǎn)化為有效應(yīng)力后，砂土的密實(shí)度提高，加上碎石樁的介入置換，復(fù)合地基的強(qiáng)度和變形模量較原地基有很大的提高，從可液化土轉(zhuǎn)化為不液化土。另外，采用振沖碎石樁法在經(jīng)濟(jì)上雖然不如使用cfg樁，但碎石樁不消耗三材，只用碎石可就地取材，節(jié)省了運(yùn)費(fèi)及水泥，而且施工機(jī)具小，工藝簡(jiǎn)單，根據(jù)當(dāng)?shù)厥┕そ?jīng)驗(yàn)，碎石樁便于落實(shí)施工隊(duì)伍，且工期較短。通過(guò)對(duì)比分析，綜

39、合考慮，設(shè)計(jì)采用振沖碎石法處理液化砂土地基。3. 工程設(shè)計(jì)計(jì)算3.1 降水設(shè)計(jì)計(jì)算由于矩形地基埋深2m，所以進(jìn)行地基處理前要開(kāi)挖，勘察判定地層地下水埋藏較淺，且水量豐富，所以要先進(jìn)行降水。故在進(jìn)行地基處理方案設(shè)計(jì)計(jì)算前應(yīng)先進(jìn)行降水的設(shè)計(jì)計(jì)算。3.1.1 降水方案的選擇初步選用井點(diǎn)降水。井點(diǎn)降水法可分為輕型井點(diǎn)、噴射井點(diǎn)、電滲井點(diǎn)、管井井點(diǎn)和聯(lián)合井點(diǎn)法。由于開(kāi)挖深度較淺，滲透系數(shù)為4m/d，根據(jù)各種井點(diǎn)降水適用條件不同及經(jīng)濟(jì)因素，考慮采用輕型井點(diǎn)降水。3.1.2 降水方案設(shè)計(jì)根據(jù)水文地質(zhì)條件和降水要求，設(shè)計(jì)管井為完整井。選用外徑d=51mm，長(zhǎng)度為1.0m的滲水管，填礫厚度為100mm。則井徑d

40、1=251mm（1） r、r的計(jì)算：抽水影響半徑 r=10sk1/2=10（6-0.5）41/2=110m井的半徑 r= d1/2=125.5mm（2） 群井涌水量計(jì)算大井引用半徑 x0=（f/）1/2=（4143/3.14）1/2=23.6m抽水影響半徑 r0=r+ x0=110+23.6=133.6m q =1.366k（2h-s）s/lq（r0/x0）=1.3664（213-5.5）5.5/lq（133.6/23.6）=818（m3/d）（3） 井管埋設(shè)深度計(jì)算取 ls=（b/2）+1=（41/2）+1=21.5；地下水降落坡度為1/10，l=1.5m，l1=0.5m；hqs+2.0+i

41、ls+l+ l15.5+2.0+（1/10）21.5+1.5+0.511.65m 這里取hq=12m；（4） 單井抽水量計(jì)算q=2.50ik（d/2）h=2.5014（0.251/2）（13-2）=13.81（m3/d）（5） 井點(diǎn)數(shù)量計(jì)算 n8+1.15q/q8+1.15818/13.8176 ；這里取n=76根；（6） 井間距計(jì)算 b1=（4143）2/76-8=2.47m ； 這里取b1=2.5m；加密處如加密一倍，則間距b2=2.47/2=1.24m ；這里取b2=1.3（7） 井點(diǎn)的平面布置根據(jù)井點(diǎn)數(shù)量和井點(diǎn)間距，降水面積按長(zhǎng)邊（2.516）+（1.32）=43短邊（2.515）+（

42、1.32）=41 詳見(jiàn)附圖井點(diǎn)及勘探點(diǎn)布置圖：3.2 振沖碎石樁設(shè)計(jì)計(jì)算詳細(xì)計(jì)算過(guò)程詳見(jiàn)2.1.3.3節(jié)4. 施工技術(shù)方案4.1 施工方法的選擇振沖法可大致分為兩種方法即振沖擠密法與振沖置換法。4.1.1 振沖擠密法振沖擠密法加固砂層的原理簡(jiǎn)單來(lái)說(shuō)是一方面依靠振沖器的強(qiáng)力振動(dòng)使飽和砂層發(fā)生液化，砂顆粒重新排列，孔隙減小，另一方面依靠振沖器的水平振動(dòng)力，在加回填料情況下還通過(guò)填料使砂層擠壓加密，在振沖器的重復(fù)水平振動(dòng)和側(cè)向擠壓作用下，砂土的結(jié)構(gòu)逐漸破壞，孔隙水壓力迅速增大。由于結(jié)構(gòu)破壞，土粒有可能向低勢(shì)能位置轉(zhuǎn)移，這樣土體由松變密。振沖擠密法適用于砂性土，從粉細(xì)砂到含礫粗砂，只要小于0.005m

43、m的粘粒含量不超過(guò)10%，都可得到顯著的擠密效果。4.1.2 振沖置換法振沖置換法是利用一個(gè)產(chǎn)生水平向振動(dòng)的管狀設(shè)備在高壓水流下邊振邊沖在軟弱地基中成孔，再在孔內(nèi)分批填入碎石等堅(jiān)硬材料制成一根根樁體，樁體和原來(lái)的粘性土構(gòu)成所謂復(fù)合地基。比起原地基來(lái)，復(fù)合地基的承載力高、壓縮性小。振沖置換法的適用土質(zhì)主要是粘性土。有時(shí)還可用來(lái)處理粉煤灰。在砂土中也能制造碎石樁，但此時(shí)擠密作用的重要性遠(yuǎn)大于置換作用。綜上所述，振沖擠密法在處理液化砂層上比較適合，而置換法比較適合粘土地基?？紤]地基處理的主要目的，選用振沖擠密法。4.2 施工工藝4.2.1 施工機(jī)具振沖擠密法主要機(jī)具是振沖器、吊機(jī)或施工專用平車(chē)和水泵

44、。振沖器是利用一個(gè)偏心體的旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生一定頻率和振幅的水平向振力進(jìn)行振沖擠密施工中的一種專用機(jī)械。它的構(gòu)造及主要尺寸見(jiàn)附圖機(jī)械構(gòu)造圖。本工程中采用zcq-30振沖器。其技術(shù)參數(shù)如表4-1： 表4-1 振沖器技術(shù)參數(shù)表 型號(hào)電機(jī)功率（kw）轉(zhuǎn)速（rpm）額定電流（a）不平衡重量（n）振動(dòng)力（kn）振幅（mm）振沖器外徑（mm）長(zhǎng)度（mm）總重量（kn）zcq-3030145060660904.235121509.4 起吊機(jī)械有履帶或輪胎吊機(jī)、自行井架式專用平車(chē)或抗扭膠管專用式汽車(chē)，這里采用自行井架式專用平車(chē)，其構(gòu)造及尺寸見(jiàn)附圖。選用吊機(jī)時(shí)，吊機(jī)的起吊能力需大于100200kn。自行井架式專用平車(chē)的特

45、點(diǎn)是位移方便，功效高，施工安全，最大加固深度可達(dá)15m。適用于本工程。水泵的規(guī)格是出口水壓400600kpa，流量2030m3/d。每臺(tái)振沖器配一臺(tái)水泵。其他設(shè)備有運(yùn)料工具（手推車(chē)、裝載機(jī)或皮帶運(yùn)輸機(jī)）、泥漿泵、配電板等。施工所需的專用平車(chē)臺(tái)數(shù)隨樁數(shù)、工期而定，有時(shí)還受到場(chǎng)地大小、交叉施工、電水供應(yīng)、泥水處理等條件的限制，一般可按下式估算： y=n tp/tctw 式中： y施工車(chē)臺(tái)數(shù)； n樁數(shù)； tp制一根樁所需的平均時(shí)間 （取tp=2.0h）； tc工期； tw每臺(tái)施工車(chē)每天的工作時(shí)間； 考慮位移、施工故障、檢修等因素的系數(shù)，可取=1.1 則 y=n tp/tctw =1.13802.0/

46、1524 =2.32臺(tái) 取y =2臺(tái) 按兩班導(dǎo)制度，人員兩班分配4.2.2 填料制作樁體的材料選用碎石，碎石含泥量不得大于10%，最大粒徑不大于5cm，整個(gè)工程需要的總填料量為： v=nvpl 式中： v 總填料量；n樁數(shù)；富余系數(shù)，=1.11.2，這里取=1.2； vp每米樁體所需填料量（0.8m3）； 則 v=nvpl=1.23800.815=5472 m34.2.3 施工準(zhǔn)備工作4.2.3.1 三通一平（1）水通：一方面要保證供應(yīng)施工中所需的水量，另一方面也要把施工中產(chǎn)生的泥水開(kāi)溝引走。壓力水由水泵送出通過(guò)膠管進(jìn)入各個(gè)振沖器的水管。出口水壓需400600kpa。每個(gè)振沖器的管線上應(yīng)設(shè)置一

47、個(gè)閥門(mén)，以便按需要隨時(shí)調(diào)節(jié)水量。各施工車(chē)產(chǎn)生的泥水應(yīng)通過(guò)明溝集中引入沉淀池。沉下來(lái)的濃漿挖出后設(shè)法運(yùn)至預(yù)先安排的存放地點(diǎn)；余下比較清的水可以重復(fù)使用。為此在場(chǎng)地必須布置排泥水溝系。決不可將水直接排入下水道或天然河流，以免發(fā)生公害。（2）電通：施工中需要三相和單相兩種電源。施工車(chē)用三相電源，電壓為38020v，電壓過(guò)低或過(guò)高都會(huì)影響施工或者損壞振沖器的潛水電機(jī)。因?yàn)橐M(jìn)行夜間施工，需在現(xiàn)場(chǎng)布置照明系統(tǒng)。（3）料通：在加固區(qū)附近應(yīng)設(shè)置若干個(gè)堆料場(chǎng)。確定料場(chǎng)位置的原則是一方面要使從料場(chǎng)到各施工車(chē)的運(yùn)距最短，另一方面要防止運(yùn)料路線對(duì)施工作業(yè)線路的干擾。詳見(jiàn)施工場(chǎng)地布置平面圖。料場(chǎng)上要備有足夠數(shù)量的填料

48、，盡量不要發(fā)生停工待料現(xiàn)象。還要有足夠數(shù)量的運(yùn)料工具。（4）場(chǎng)地平整：場(chǎng)地平整有兩個(gè)內(nèi)容。一方面要清理和盡可能平整地表，如果地表土強(qiáng)度很低，可鋪以適當(dāng)厚度的墊層以利施工機(jī)械行走；另一方面要清除場(chǎng)地的費(fèi)混凝土塊，避免阻礙振沖器的工作，損壞振沖器。4.2.3.2 施工場(chǎng)地的布置由于施工場(chǎng)地面積小，對(duì)于場(chǎng)地中的供水管、電路、運(yùn)輸?shù)缆贰⑴拍嗨疁?、料?chǎng)、沉淀池、清水池、照明設(shè)施等要根據(jù)場(chǎng)地的具體情況及周?chē)h(huán)境進(jìn)行合理布置，詳見(jiàn)附圖總平面及樁位布置圖。4.2.3.3 樁的定位平整場(chǎng)地后，測(cè)量地面高程。加固區(qū)的高程宜為設(shè)計(jì)樁頂高程以上m。如果這一高程低于地下水位，需配備降水或者適當(dāng)提高地面高程。最后按樁位設(shè)

49、計(jì)圖在現(xiàn)場(chǎng)用小木樁標(biāo)出樁位，樁位偏差不得大于3cm。4.2.4 施工順序工程采用由里向外的順序進(jìn)行，在砂土地基的孔道塌孔現(xiàn)象不易發(fā)生，可以采用連續(xù)投料法施工。制樁的操作步驟為：（1） 將振沖器對(duì)準(zhǔn)樁位，開(kāi)水開(kāi)電。檢查水壓。電壓和振沖器的空載電流值是否正常。（2） 啟動(dòng)施工車(chē)或吊機(jī)的卷?yè)P(yáng)機(jī)，使振沖器以12m/min的速度在土層中徐徐下沉。注意振沖器在下沉過(guò)程中的電流值不得超過(guò)電機(jī)的額定值。萬(wàn)一超過(guò)，必須減速下沉，或者暫停下沉，或者向上提升一段距離，借助高壓水沖松土層后在繼續(xù)下沉。在開(kāi)孔過(guò)程中，要記錄振沖器經(jīng)各深度的電流值和時(shí)間。電流值的變化定性的反映出土的強(qiáng)度變化。（3） 當(dāng)振沖器達(dá)到設(shè)計(jì)處理深度以上3050cm時(shí)，開(kāi)始將振沖器往上提，直至孔口。提升速度可增至56m/min。（4） 重復(fù)步驟2、3一至二次。然后將振沖器提出孔口，準(zhǔn)備加填料。（5） 往孔內(nèi)倒0.150.5m3填料。將振沖器填料中進(jìn)行振實(shí)。這時(shí)，振沖器不僅使填料密實(shí)，并且使填料擠入孔壁的砂層中，從而使樁徑擴(kuò)大。由于填料的不斷擠入，孔壁的約束力逐漸增大，一旦約束力與振沖器產(chǎn)生的振力相等，樁徑將不在擴(kuò)大，這時(shí)振沖器的電流值迅速增大。當(dāng)電流達(dá)到規(guī)定值時(shí)，認(rèn)為該深度的樁體已經(jīng)振密。如果電流達(dá)不到規(guī)定值時(shí)，則需提