小區(qū)供熱課程設計說明書

1、學號成績課程設計說明書 設計名稱 小區(qū)供熱課程設計 設計題目 保利花園小區(qū)供熱課程設計 設計時間 8月30日9月17日 學 院 市政與環(huán)境工程學院 專 業(yè) 建筑環(huán)境與設備工程 班 級 07-1 姓 名 王珊珊 指導教師 王岳人 2010 年 9 月 17 日保利花園小區(qū)供熱課程設計說明書 目錄 第1節(jié) 設計條件及任務 2 第2節(jié) 方案初步確定及計算 3第3節(jié) 水壓圖的繪制 15 第4節(jié) 換熱站的設計 19第5節(jié) 保溫層的選擇和計算 20第6節(jié) 管道埋深的確定 20第7節(jié) 設計感想 21第8節(jié) 參考文獻 211 設計條件及任務1.1設計條件1.11設計條件圖：見沈陽市某居住區(qū)建筑總平面圖（附圖）

2、；建筑層高擬定為2.8米，地面標高自行擬定。1.12各用戶阻力損失按5mH2O預留。1.13氣象資料按暖通空調設計規(guī)范確定。亦可按如下數據考慮：冬季采暖室外計算溫度 -19 采暖天數 152天冬季采暖室內計算溫度 18 夏季通風室外計算溫度28最大凍土層厚度 1.48 m 最高地下水位 -8 m 年主導風向：北 海拔 41.6m 平均風速： 冬：3.2m/s ， 夏：3.0 m/s 大氣壓力： 冬 766 mmHg， 夏 750 mmHg 1.14水文地質資料：冰凍線1.5米，地下水位線 -8.0米，砂質粘土，無腐蝕性。不考慮地下其它構筑物。1.15熱源可考慮由集中供熱管網供給130/90高溫

3、水。1.2確定供熱方案（包括部分建筑熱負荷概算、供熱熱媒選取、熱媒參數確定、管網型式選擇、管網布置方案；確定管網敷設方式、補償方式、定壓方式、管子和管件、保溫結構）1.2.1繪制管網平面圖1.2.2管網水力計算1.2.3繪制水壓圖1.2.4小區(qū)鍋爐房或熱交換站設計（主要設備的選擇布置、繪制熱交換站工作原理圖等）2 方案初步確定及計算2.1熱負荷的計算在小區(qū)規(guī)劃圖上，根據各幢樓的用途不同，分為住宅樓和居住區(qū)綜合樓。在確定供熱設計熱負荷時，采用常用的面積熱指標法，利用以下公式進行計算： kw式中 Qn建筑物的供暖設計熱負荷，kw; F建筑物的建筑面積，m2; q f 建筑物的供暖面積熱指標，w/

4、m2。根據城市熱力網設計規(guī)范給出的供暖面積指標推薦值，取住宅樓和居住區(qū)綜合樓qf=64w/m。在規(guī)劃圖上，按比例算出各幢樓的面積，然后根據相應的公式算出熱負荷，列入表2-1中2.2熱源與介質參數的選擇此小區(qū)所需熱負荷總量不是很大，接入方式采用城市熱網接入，在小區(qū)中間位置處設置集中換熱站對外網的的供水進行壓力和溫度及其他參數的調節(jié)，為節(jié)省投資和簡化管理，管網的布置形式采用支狀管網。本小區(qū)設小區(qū)熱力站（民用集中熱力站），集中供熱網路通過小區(qū)熱力站向該小區(qū)幾個街區(qū)的多幢建筑分配熱量，供熱系統(tǒng)采用閉式系統(tǒng)，地點設在小區(qū)中心位置，以便將熱量更加合理的進行分配。由熱力站接收上一級熱源來的高溫水，再通過混合

5、水泵將回水管道里的回水與熱網供水混合，從而達到用戶所需的供水溫度，再向各用戶輸送。2.3城市熱力網的布置考慮熱負荷分布，熱源位置，與各種地上，地下管道及構筑物、園林綠地的關系和水文、地質條件、近遠期熱負荷的發(fā)展等多種因素，根據上面的原則把管網敷設在道路下面，管道中心線平行與道路邊緣。這樣主要是考慮了施工的方便，車輛可以直接將管道器材運輸到現場；而且將來維修和檢修是更換管道時，不會破壞園林綠地。考慮了初投資的經濟性。讓主干管道盡量穿過熱負荷中心地帶，這樣主要是為了水力計算容易平衡，管網運行起來比較平穩(wěn)，運行費用比較節(jié)省。24熱網布置方案的確定管網的間距查實用供熱空調設計手冊將管子的間距布置為：D

6、N300管子的間距為 600mm；DN250管子的間距為 520mm；DN200管子的間距為 520mm；DN150管子的間距為 400mm；DN125管子的間距為 400mm；DN100管子的間距為 400mm；DN80 管子的間距為 300mm； DN70 管子的間距為 300mm；2.5敷設方式的選擇本設計中供熱管網的敷設方式均為直埋敷設?？紤]采用該敷設方式，主要是基于目前，直埋敷設已是熱水供熱管網的主要敷設方式。因為無溝敷設不需砌筑地溝，土方量及土建工程量減少；管道預制，現場安裝工作量減少，施工進度快；因此可節(jié)省供熱管網的投資費用。無溝敷設占地小，易于與其他地下管道和設施相協(xié)調。此優(yōu)點

7、在老城區(qū)、街道窄小、地下管線密集的地段敷設供熱管網時更為明顯。2.6簡圖繪制2.7管道水利計算2.7.1流量計算根據每棟用戶的熱負荷確定入戶口的流量。利用以下公式進行計算G=0.86Q/(tg-th) t/h式中 Q管段的熱負荷，W； tg系統(tǒng)的設計供水溫度，; th系統(tǒng)的設計回水溫度，。 表2-1用戶編號面積F（m2）熱負荷Q（kw）流量G(t/h)a11177.575.362.59a21124.7671.992.48a31070.5268.512.36a41164.0164.502.56a51198.876.722.64a61127.0678.532.70a71143.7273.202.5

8、2a81231.9878.852.77a91135.5072.672.50a101159.9874.242.56b11348.3286.292.97b21533.3098.123.38b31396.6889.393.07b41465.55112.993.89b52725.86174.466c11070.5868.562.36c21424.4691.163.14c31393.9289.213.07c41314.1284.12.89c51360.0887.042.99c61357.6286.892.99c71314.1284.12.89c81150.3873.622.53d11473.7894.3

9、23.25d21718.88110.013.79d31390.0288.843.06d41243.3279.572.74d51343.185.962.96d61538.7698.483.39e11140.0172.962.51e21497.7295.833.29e31586.52101.543.49e41586.52101.543.49e51309.4876.232.87e61101.569.952.43e71076.4368.892.37f11175.775.252.59f21369.7487.853.02f31290.0682.562.84f41519.0297.223.34f51602.

10、78102.583.53f61476,1294.743.25g11434.4891.813.16g21360.7487.082.99g31364.2287.313.01g41238.6479.272.73h11382.2288.643.04h21800.2476.812.64h31331.5285.222.93h41373.7687.923.02h51423.0891.073.13k1276.517.690.16k2655.7241.971.44k3321.0520.550.17k4673.843.121.48k5332.4521.280.732.7.2確定最不利環(huán)路由設計簡圖可看到a1i4為

11、最長支線，定為最不利環(huán)路，再根據供熱工程書附錄9-1由各管段的流量確定平均比摩阻（平均比摩阻R的取值在30-80之間）及每一管段的流速及管徑。最不利環(huán)路各段比摩阻，流速及管徑列表2-2表2-2管段標號面積F（m2）熱負荷Q（kW）流量G(t/h)管長L(m)比摩阻R(pa/m)流速v(m/s)管徑d(mm)a11177.575.362.5920.81810.4750a21124.7671.992.4817.5144.60.4365a31070.5268.512.3615.4736.40.4480a41164.0164.52.5623.7621.90.39100a51198.876.722.64

12、17.5133.60.48100a61127.0678.532.717.4150.70.59100a71143.7273.22.5217.4664.20.66100a81231.9878.852.7717.4626.80.5125a91135.572.672.5017.5135.00.57125a101159.9874.242.5611.241.10.61125i245.5930.7646.90.74150i364.773.1117.40.55200i489.7827.4734.30.782002.73管道阻力的計算管道的阻力分為管道的沿程阻力Pm和局部阻力Pj，管道的沿程阻力可按計算公式：

13、Pm= R*L ； Pm 管道沿程阻力,Pa R管道平均比摩阻，Pa/m L管段長度，m以a1管段來說明管段的阻力的計算：Pm= 20.81*81=1685.61Pa同理，其他管段的沿程阻力見表2-3。將管段的阻力相加即得到a管道的沿程阻力，管道的局部阻力異徑接頭，煒彎，三通，閥門處的損失，在供熱工程附錄9-2中查得各處的當量長度，與比摩阻相乘即得相應管段處的局部阻力Pj。a1管段的局部阻力計算：Pj=（0.13+0.4+1.3）*81=148.23paa1管道的總阻力為： P=Pm+Pj =1685.61+148.23=1833.84pa 同理，其他管段的沿程阻力見表2-3 2.7.4其它管

14、段管徑的確定根據最不利環(huán)路與分支處壓力損失平衡的原理，管段a1-i1與管段i1-b5平衡。求出i1-b5的平均比摩阻=Pa/Lb=9247.7/125.49=73.69pa/m，根據平均比摩阻查出b管段各處的流速及管徑列入表2-3中。再計算出i1-b5的實際壓力損失為8082.69pa。則不平衡率E=(Pa-Pb)/Pa=(9247.7-8082.69)/ 9247.7=12.5同理，查得各段支線的比摩阻，流速及管徑，算出壓力損失及不平衡率，列入表2-4。在計算換熱站下半支的時，將a1-i4到i4-h5的壓力損失進行比較，不平衡率等于-4.13。因此可將i4-h5作為最不利環(huán)路，與下半支分支進

15、行比較計算。 表2-3管段編號流量G(t/h)管長L（m）比摩阻R（pa/m）流速v(m/s)管徑d(mm)當量長度(m)煒彎當量長度(m)三通當量長度(m)閥門當量長度(m)壓降(pa)a12.5920.81810.47500.130.41.31833.8a22.4817.5144.60.43650.171.83870.15a32.3615.4736.40.44800.262.55655.39a42.5623.7621.90.391003.3592.34a52.6417.5133.60.481003.3699.22a62.717.4150.70.591003.31050a72.5217.46

16、64.20.661000.333.31354a82.7717.4626.80.51254.4585.85a92.517.51350.571254.4766.85a102.5611.241.10.611250.446.62.2840.08b12.9716.9971.50.71000.983.31.651638.8b23.3820.5550.70.591003.31209.2b33.0719.1333.60.481003.3753.65b43.8935.8656.70.55800.262.552192.6b5628.5451.20.47650.170.551.831563.5c12.3622.02

17、45.60.35500.130.41.31087.6c23.1430.8944.60.43650.171.831466.9c33.0721.5941.10.47802.55992.16c42.8920.275.10.63800.262.551718.9c52.9935.9941.70.541003.31638.4c62.9919.1557.20.631003.31284.1c72.8919.6679.30.741000.333.31846.9c82.5310.6232.10.541250.446.62.2637.51d13.2519.7171.50.71000.334.591.651879d2

18、3.7919.8450.70.591003.31173.2d33.0622.0381.70.66800.262.552029.4d42.7428.16460.49802.551376.7d52.9617.8658.20.5650.171.831158.9d63.3919.4391.40.5500.131.31906.6e12.5122.0332.70.37650.170.551.83808.38e23.2931.8236.40.44802.551251.1e33.4922.8375.10.63800.262.551925.6e43.4952.2444.60.551000.983.32520.8

19、e52.8719.0764.20.661003.31436.2e62.4317.5779.30.741000.333.31681.2e72.3714.59104.80.581004.951.652220.7f12.5916.2271.50.71000.334.951.651655.2f23.0218.53145.30.88802.553062.9f32.8417.6995.90.71800.262.551964.9f43.3428.8756.70.55802.551781.5f53.5321.1565.80.53650.171.831523.3f63.2520.8986.10.49500.13

20、0.41.31921.8g13.1621.15810.47500.130.41.31889.7g22.9920.1454.70.48651.831201.7g33.0121.13115.20.7650.171.832664.6g42.7315.0481.70.66800.263.8210.22395.4h13.0417.3127.80.82800.761.282471.7h22.6422.9181.70.66802.552101.3h32.9345.66460.49800.172.552217.3h43.0218.7854.70.48651.831081.4h53.1317.44700.465

21、00.131.31320.9k10.16k21.44k30.17k41.48k50.73i119.314.2471.50.71000.330.984.59725.01i245.5930.7646.90.741500.565.61731.6i364.773.1117.40.552008.4200.27i489.7827.4734.30.782000.842.528.41345.6i567.864.2319.60.592000.842.52*212.6326.79i645.24.0446.90.741500.565.6478.38i726.6333.0666.20.781250.444.42509

22、i814.763.6244.60.551000.330.983.3262.54j157.74.8231.90.872503.73272.75表2-4管段編號管長 L（m）壓力損失P(pa)實際壓力損P(pa)平均比摩阻R(Pa/m)不平衡率E()a1-i19247.712.59i1-b5125.499247.78082.6973.69a1-i210979.2513.25i2-d6127.310979.259523.7886.43a1-i311179.524.54i3-c1180.1211179.5210622.4362.11a1-i412525.11-4.13i4-h5171.8612525.

23、1113042.0172.88i7-h59227.8611.63g1-i777.469227.868154.41125.58i6-h512236.842.67i6-f6123.3512236.8411909.6399.21i5-h512715.226.92i5-e1180.1512715.2211834.8270.59根據城市熱力網設計規(guī)范中的規(guī)定，經濟平衡率為15%以上需要調節(jié)。如果不平衡率大于15，則要重新選擇比摩阻，直至平衡為止。在計算過程中g管段比較短，導致不平衡，因此在分支處加上閘閥。2.8管材的選擇本工程的，最高工作溫度為95，可以采用無縫或焊接鋼管，采用直埋敷設方式的汽水管道應采

24、用無縫鋼管，鋼材號為A3。直埋供熱管道的坡度不宜小于0.002，高處設放氣閥，低點設放水閥；管道應優(yōu)先考慮利用自然補償。本設計中直接對三通進行加固；直埋供熱管道上的閥門采用鋼制閥門和閥蘭連接；直埋供熱管道變徑處采用焊接連接。本設計中管道彎頭部分回填土要求：凡有彎頭轉彎處，在回填土前沿管道補償段300mm四周填充玻璃棉或其他相應松軟材料；彎頭要求：當管徑大于或等于100mm時，彎頭均采用熱煨彎頭，彎曲半徑R等于3.5D；當管徑小于或等于80mm時，彎頭采用沖壓彎頭，彎曲半徑R等于1.5D；彎頭應符合國家現行規(guī)范。直埋敷設預制保溫管受力計算與應力驗算的任務是計算管道由內壓、外部荷載和熱脹冷縮引起的

25、力、力矩和應力，從而確定管道的結構尺寸，采取適當的措施，保證計算的管道安全可靠，經濟合理。進行直埋敷設預制保溫管道受力計算與應力驗算時，供熱介質參數和安裝溫度應按下列規(guī)定取用：熱水管網的供、回水管道的計算壓力均取循環(huán)水泵最高出口壓力加上循環(huán)水泵與管道最低點地形高差產生的靜壓力；管道工作循環(huán)最高溫度取用室外供暖計算溫度下的熱網計算供水溫度；管道工作循環(huán)最低溫度，對于全年運行的管網取30，對于只在供暖期運行的管網取10；計算安裝溫度取安裝時當地可能出現的最低溫度。3水壓圖的繪制3.1熱水網路壓力狀況的基本技術要求 3.1.1熱水供熱系統(tǒng)在運行或停止運行時，系統(tǒng)內熱媒的壓力必須滿足下列基本技術要求。

26、 3.1.2在與熱水網路直接連接的用戶系統(tǒng)內，壓力不應超過該用戶系統(tǒng)用熱設備及其管道構件的承壓能力。 3.1.3在高溫水網路和用戶系統(tǒng)內，水溫超過 100 的地點，熱媒壓力應不低于該水溫下的汽化壓力。 3.1.3與熱水網路直接連接的用戶系統(tǒng)，無論在網路循環(huán)水泵運轉或停止工作時，其用戶系統(tǒng)回水管出口處的壓力，必須高于用戶系統(tǒng)的充水高度，以防止系統(tǒng)倒空吸入空氣，破壞正常運行和腐蝕管道。 3.1.4網路回水管內任何一點的壓力，都應比大氣壓力至少高出 5mH 2 O ，以免吸入空氣。 3.1.5在熱水網路的熱力站或用戶引入口處，供、回水管的資用壓差，應滿足熱力站或用戶所需的作用壓力。 3.2繪制熱水網

27、路水壓圖的步驟 取循環(huán)水泵的中心線的高度為基準面。橫坐標為OX，按照網路上的各點和各用戶從熱源出口起沿管路計算的距離，在O-X軸上相應點標出網路相對于基準面的表格和房屋高度?？v坐標為OY，按照一定比例做出標高的刻度。根據靜水壓曲線高度必須滿足的原則，即不超壓、不汽化、不倒空來確定靜水壓曲線的高度。供水溫度為95，不考慮汽化問題。各用戶的充水高度詳見水壓圖。綜合考慮，要使所有用戶都不倒空、不汽化，靜水壓曲線高度分別是：主干線的靜水壓曲線高度為20m(16.8+3.2m)。 然后看這些靜水壓高度是否能滿足不超壓的要求。由于本設計中的建筑物處于同一水平面，最高的建筑物高度為16.8m，即每個用戶底層

28、散熱器承受的壓力均不大于允許值40mH2O。所以，各主干線靜水壓曲線選擇合適。在坐標圖上畫出靜水壓曲線的位置，如圖中的J-J線。 首先從定壓點即靜水壓線和縱坐標的交點A開始畫出換熱站內軟水器等設備的壓力損失（2mH2O）至B點,再從B點畫主干線回水管的動水壓曲線，一直到主干線末端用戶a1。整個回水管主干線的壓力損失為1.25mH2O，定壓點即回水干管末端的壓力為25mH2O，則回水干管始端C也就是末端用戶的出口壓力為22+1.25=23.25m，把此兩點B-C連成直線，繪制在水壓圖上即為主干線回水管的動水壓線。 由已知條件知末端用戶的資用壓力為5mH2O，則末端用戶入戶處的壓力即為供水管主干線

29、末端點的壓力應為23.5+5=28.5mH2O。供水主干線的總壓力損失與回水管相等也為1.25mH2O,那么在熱源出口處即供水管始端E點動水壓曲線的水位高度，應為28.5+1.25=29.75mH2O。把D點和E點連接起來，即為主干線供水管的動水壓線。由設計資料確定熱源內部的壓力損失為10 mH2O，熱源出口壓力為29.75+10=39.75 mH2O，那么熱源入口F點的壓力為39.75 mH2O。這樣主干線的動水壓曲線就畫完成了。 繪制完主干線的水壓線后，接著畫各支線的水壓線。支線水壓線也包括回水管水壓線和供水管水壓線。首先根據平面圖和地形圖定出支線水壓線起點和重點在OX軸上的坐標。對于支線

30、供水管水壓線，起點在供水主干線上，支線末端水壓線的標高應為地點的標高減去支線的壓力損失。對于支線回水管水壓線，支線末端在回水主干線上，起點的標高應為末端壓力加上支線的壓力損失。 以支線i2-d6為例來說明支線水壓圖的繪制過程。首先畫回水管的水壓線：用戶的回水管起點為d6點，終點為i2點。終點在主干線上，所以根據坐標圖上的i2點的水平位置（橫坐標），豎直向上畫，與主干線回水干管動水壓線相交即為終點。根據坐標圖上的d6點橫坐標，豎直向上畫，d6點的壓力為i2點的壓力加上回水管i2-d6的壓力損失0.95m（由水力計算結果知），所以從i2點再加上0.96m的高度，可得出回水管起點d6的水壓位置。連接

31、d6,i2即為回水支線的水壓線，同理畫出供水管的水壓線。4 換熱站的設計4.1換熱站設備選擇及流程4.1.1設備選擇在小區(qū)的中心，設置一個90平米左右的換熱站，設為單獨的建筑。熱力站設置必要的檢測，計量，控制儀表。在熱水供應系統(tǒng)上設置給水流量表；熱水供應的溫度，用溫度調節(jié)器調控，即用熱水供水溫度控制進入水水換熱器的熱網循環(huán)水量。換熱器選擇板式換熱器，因為其結構上采用特殊的波紋金屬板為換熱板片，使換熱流體在板間流動時，能夠不斷改變流動方向和速度，形成激烈的湍流，以達到強化傳熱的效果。板式換熱器單位容積所容納的換熱面積很大，占地面積比同樣換熱面積的殼管式小的多。同時金屬耗量少，總量輕。換熱供熱系統(tǒng)

32、設置循環(huán)水泵，使熱水不斷循環(huán)流動，泵的臺數設為兩天，每臺承擔百分之70的流量；補水泵也設為兩臺，按循環(huán)水量的百分之3計算。4.1.2換熱站流程供暖熱用戶與熱水網路直接連接，當熱網供水溫度高于供暖用戶設計的供水溫度時，熱力站內設計混合水泵抽引供暖系統(tǒng)回水，與熱網的供水混合，再送向各用戶。熱水供應是城市給水經過水水換熱器被加熱以后，沿著熱水供應網路的供水輸送到各個用戶。4.2泵型號的選擇循環(huán)水泵的數量設為兩臺，并聯連接其中每臺負責百分之70的流量。根據公式 G=1.1Q/t*C* m3/s式中 G承擔該換熱站供暖設計熱負荷的網路流量； Q小區(qū)內所有用戶的總熱負荷； t供回水溫差； C水的比熱容；

33、P水的密度。算出總流量，再乘以百分之70得到每臺水泵的流量。計算結果為120.5m3/h由水壓圖可查得揚程為13.75m.查得循環(huán)水泵所需的型號為XA100/20。由上式公式再算出補水泵的流量查得補水泵所需的型號為IS50-32-25。4.3換熱器型號的選擇4.31換熱器面積的計算根據公式 F=Q/(K*B*tpj) m2式中 F換熱器的傳熱面積； Q小區(qū)內所有用戶的熱負荷； K散熱器傳熱系數； B考慮水垢系數，板式換熱器水垢系數為1（） tpj對數平均溫差，為20。假定冷水側水流速Vc=0.6m/s,熱水側Vh=0.5m/s查得K=4570W/m2*F=0.7*4564.56/(4570*2

34、0)=34.95 m24.3.2換熱器片數的確定選用BR35型，單片傳熱面積為0.35 m2 ，需n=F/0.35=34.95/0.35=100(片)驗算傳熱系數K： 通道截面積為0. m2，通過流量為/25=kg/h;串聯片數 n=100/2=50（片）則實際流速 Vc=/(0.*3600*50*1000)=0.59m/s。5 保溫層的選擇和計算預制保溫管供熱管道的保溫層，多采用硬質聚氨脂泡沫塑料作為保溫材料。它是由多元醇和異氫酸鹽兩種液體混合發(fā)泡固化形成的。硬質聚氨脂泡沫塑料的密度小、吸水性小、并具有足夠的機械強度；但耐熱溫度不高。根據國內標準要求：其密度為6080kg/m3,導熱系數0.

35、027W/m，抗壓強度P200KPa,吸水性g0.3 kg/m2,耐熱溫度不超過120。預制保溫管保護外殼多采用高密度聚、乙烯硬質塑料管。高密度聚乙烯具有較高的機械性能、耐磨損、抗沖擊性能較好；化學穩(wěn)定性好，具有良好的耐腐蝕性和抗老化性能；它可以焊接，便于施工。根據國家標準：高密度聚乙烯外殼的密度940 kg/m3，拉伸強度20MPa,斷裂伸長率350%。預制保溫管在工廠或現場制造。預制保溫管的兩端，留有約200mm長的裸露鋼管，以便在現場管線的溝槽內焊接，最后這再將接口處作保溫處理。施工安裝時在管道槽溝底部要預先鋪約100150mm厚的18mm中砂礫夯實。管道四周填充砂礫，填砂高度約1002

36、00mm后，再回填原土并夯實。目前，為節(jié)約材料費用，國內也有采用四周回填無雜物的凈土的施工方式。根據有關資料統(tǒng)計，一般工程可以節(jié)約投資10%-20%左右，這種方法很適合城市建設的需要，近十年多來在我國已得到廣泛應用。6管道埋深的確定為避免地上荷載或其他因素催直埋供熱管道構成危害，應進行穩(wěn)定驗算以保證管道不失穩(wěn)，如果驗算不合格，應采取保護措施以防止管道受機械損傷或出現豎向失穩(wěn)。當不進行穩(wěn)定性驗算時，其最小敷土深度不應小于下列規(guī)定：在車行道下時：當管徑為DN50125mm時，其最小敷土深度不小于0.8m；當管徑為DN150200mm時，其最小敷土深度不小于1.0m；當管徑為DN250300mm時，最小敷土深度不小于1.0m。在非車行道下時：當管徑為DN50125mm時，其最小敷土深度不小于0.6m；當管徑為DN150200mm時，其最小敷土深度不小于0.6m；當管徑為DN250300mm時，最小敷土深度不小于0.7m。7設計感想課程設計是培養(yǎng)學生綜合運用所學知識,發(fā)現,提出,分析和解決實際問題,鍛煉實踐能力的重要環(huán)節(jié),是對學生實際工作能力的具體訓練和考察過程