高支模支撐施工方案（完整版）

1、坂田商業(yè)廣場(chǎng)高支撐模板系統(tǒng)施工方案本工程裙樓部分層高大于4.5m,各樓層高度分別為：地下室層高4.85m、一層層 高5.40m、二層層高4.20m、三層層高6.00m、四層4.20m、五層層高5.40m,最大框 架梁截面尺寸為600x1200；本工程裙樓部分為圓柱帽無梁板結(jié)構(gòu)，最大板厚280mm, 加厚部分為380mm,跨度為810m,根據(jù)有關(guān)施工規(guī)定，必須對(duì)本工程的高支撐模板 系統(tǒng)進(jìn)行驗(yàn)算計(jì)算，確保高支撐模板系統(tǒng)的施工安全。一、高支撐模板系統(tǒng)施工方案（一）高支撐模板系統(tǒng)的材料選用1、模板面板均選用18厚殮用防水膠合板；2、方木選用50x 100松木方，作為模板龍骨；3、剪力墻、地下室外埴主龍

2、骨采用048x3.5鋼管；4、支撐系統(tǒng)采用M1219型門型架，局部加固采用048x3.5鋼管。對(duì)進(jìn)場(chǎng)的門型架、斜拉桿、支托、鋼管及扣件等要進(jìn)行全面檢査，嚴(yán)禁使用有扭 曲、脫焊、裂縫的門型架；有滑絲脫扣等現(xiàn)象的扣件應(yīng)及時(shí)更換螺栓，同時(shí)扣件表面 要進(jìn)行防銹處理，保證扣件的活動(dòng)部分能靈活轉(zhuǎn)動(dòng)。（二）大梁模板及支撐系統(tǒng)1、梁側(cè)模板采用18厚的多層防水膠合板，板下第一層方木采用50x 100松木方, 方木與梁的軸線水平垂直擺放，方木間距為300mm,跨度為600900mm。2、梁底板下第二層方木用通長(zhǎng)的二根方木沿梁的軸線方向擺放在門型架的上支 托上；應(yīng)保證在任何一個(gè)斷面均有二根方木跨支在門架的兩個(gè)上支托

3、上，第二層方木 不能懸挑。3、當(dāng)梁的截面高度超過800mm時(shí)，還要在梁側(cè)的中部用鐵絲（或?qū)輻U）加 固一道，鐵絲（或?qū)輻U）的水平間距800mm。4、梁底支撐采用M1219系列的門型腳手架，門型架沿梁的軸線方向按900mm的 間距排列，門型架縱向用斜拉桿通長(zhǎng)連接，橫向每隔二才品用0 48X3.5鋼管在上層門型 架與下層門型架的接頭處150mm的部位通長(zhǎng)連接。（三）樓板的模板及支撐系統(tǒng)1、裙樓無梁板的模板采用18厚多層防水膠合板，板下第一層方木用50x 100松 木方按300mm間距擺放，板下第二層方木用二根并列的50x 100松木方擺放在門型架 的上支托上，間距為900価，板底支撐用M12

4、19系列的門型腳手架作為支撐系統(tǒng)，門 型架的間距為900mm。2、門型架支撐系統(tǒng)縱向用斜拉桿通長(zhǎng)連接，橫向每隔二櫛用048x3.5鋼管在 上下層門型架接頭處水平通長(zhǎng)連接。（四）栓墻體的模板及支撐系統(tǒng)1、爛體模板用18厚的多層防水膠合板，板的次龍骨用50x 100松木方沿埴的垂 直方面按300価間距排放，主龍骨用048x3.5鋼管沿墻的水平方向排放，鋼管的間 距（對(duì)拉螺栓的間距）沿墻高按458mm設(shè)置，主龍骨用012螺栓內(nèi)外拉緊。2、墻體的模板沿高度方向設(shè)置二道斜撐，斜撐在水平方向每隔1500mm設(shè)置一道, 在墻和柱的柱帽位置要按具體情況在柱帽的四個(gè)角上加設(shè)鋼管垂直支撐；斜支撐要用 扣件分別與墻

5、的主龍骨和固定在地面上的掃地桿連接牢固。（五）柱的模板及支撐系統(tǒng)本工程的裙樓部分的柱為圓柱，圓柱及圓柱帽已按設(shè)計(jì)要求加工定型鋼模；圓柱 及柱帽的模板由于剛度較大，柱模板用四根鋼管在柱四周支撐穩(wěn)固、能保證柱模不搖 晃偏位即可，柱帽的支撐要用鋼管和門型架連接牢固。二-高支撐模板系統(tǒng)的驗(yàn)算本工程最大厚度的樓板為地下室頂板，板厚為280mm,支模高度為4. 90-0, 05-q：作用在模板上的均布荷載(N/mm)；q=13. 724 KN/m2x1.0m=13. 724 KN/m：次龍骨的間距，板的跨度(mm)；&：受彎構(gòu)件應(yīng)力設(shè)計(jì)值(N/mm?)；W：截面抵抗矩;W=| b-h2；fm：模板的抗彎強(qiáng)

6、度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按建筑施工手冊(cè)表2-98取值：f.= 11.0 N/mm?；由2討；(| q-/(|b-h2)11 N/mm2/. X /1 b h? x 8/ (6q)=灑8 x 1000 x 182/ (6x 13. 724) =588 mm2、模板的剛度驗(yàn)算模板的最大撓度按模板設(shè)計(jì)跨度的250計(jì)算；3=5q (384E D 250；上式中：3：簡(jiǎn)支梁的撓度(mm)；q：作用在模板上的均布荷載(N/mm)；q = 10.224 KN/m2 x 1.0 m=10. 224 KN/mE：模板的彈性模量(N/mm2)；I：模板的截面慣性矩(mn?)；I=b-h3/12 = 1000x 1

7、8712=4. 86x105 mm4/. e “384EI/(250x5q)= “384 x 9000 x 4. 86 x 105/ (250 x 5 x 10. 224)=508 mm考慮到模板為多層膠合板，其力學(xué)性能與松木方有較大的差異，且多為新舊模板 的混用，模板的跨度(小方木的間距)取300mm已能滿足要求。3、板下第一層方木(小龍骨)強(qiáng)度驗(yàn)算板下第一層方木采用50x100松木方按300mm間距設(shè)置，方木的跨度在9001200mm之間，按最大間距的1200的二跨連續(xù)梁驗(yàn)算。方木的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：r=3V/(2b-h) =3x 1.7x 103/(2x50x 100)=0. 51 N/mm

8、2 由上層方木傳下來的集中力F=2V=1. 70x2 = 3. 4 KNW=bh2/6=2 x 50 x 1002/6=1. 67 x 105 mm2M=Km F-/=O. 222 x 3.4x 103 x 0. 9 = 679. 32 N md =M/W=679 . 32x 103/(1.67 x 105) =4 . 06 N/mm27、板下第二層方木的撓度驗(yàn)算由上層方木傳下來的集中力F=3.4 KN；E = 9000 N/mm2 ； l = b h3/12 = 2 x 50x 1003/12=& 33x 106 nun4 ；cuK-F/dOOE-I)=1.466 x 3. 4 x 103

9、x 9003/ (100 x 9000 x & 33x 106)=0. 49 mm f/250 =900/250=3. 6 mm8、板下第二層方木的抗剪驗(yàn)算由上層方木傳下來的集中力F=3.4 KNV=KvF = 1.333x3. 40=4. 53 KN剪應(yīng)力 rmax=3V/(2b-h)=3x4. 53x107(2x2x50x100)=0. 68 N/mm2 fv=1.4 N/mm2板下第二層方木的強(qiáng)度、剛度和抗剪驗(yàn)算結(jié)果符合要求。(三)梁模板的驗(yàn)算1、梁底模板的驗(yàn)算梁底板用18厚膠合板，板下龍骨采用50x100方木，間距為300mm,與梁軸線垂 直擺放，方木的跨度為900mm，支承在M121

10、9型門架立桿的上支托上。梁的驗(yàn)算截面為600mm x1200mmo由前述已知，計(jì)算梁的強(qiáng)度時(shí)，F(xiàn)=39.76 KN/m2；梁的均布線荷載為：q=0. 60xF=0. 6x39. 76=23. 856 KN/m；按四跨連續(xù)梁計(jì)算梁底板最不利荷載組合的內(nèi)力。q=23.356 k/nV V ? V 7 I V 7V dV V(1) 梁底板的強(qiáng)度驗(yàn)算M = 1000xKm- q- ,=1000x0.121 x23. 856x0. 302=259. 79 N- mW=b2/6 = 32400 mm35=M/W=259. 79x10732400=8.02 N/mm2 f=13 N/mm2 ；(2) 梁底板

11、的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V=Kq c=0. 620 x 23. 856 x 0. 30=4. 44 KNi =3V/ (2b- h) =3 x 4.44 x 103/ (2 x 600 x 18)=0. 62 mm fv = 1.4 N/mm2 ；(3) 梁底板的撓度驗(yàn)算q=0. 6x36. 96 = 22.18 KN/mE = 9000 N/mm2I = bh3/12 = 600x 183/12=29.16x104 mm40 = Ko- q-/(lOOE-1)= 0.967X22.18X3004/(100X9000X29.16X IO4)=0.66mm 250 = 300/250= 1.2mm梁底板的

12、強(qiáng)度、撓度和抗剪驗(yàn)算結(jié)果符合要求。2、梁側(cè)模板的驗(yàn)算(1) 振搗混凝土?xí)r對(duì)梁側(cè)模板產(chǎn)生的荷載取4 KN/m2；(2) 新澆混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力計(jì)算：本工程采用商品混凝土泵送，混凝土塌落度為140160mm,摻外加劑，內(nèi)部振搗; 新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力標(biāo)準(zhǔn)值可按以下兩式計(jì)算，并取其較小值：R=0. 22 丫衣qBBNF2=/cH式中：F新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力(KN/m2)；rc混凝土的重力密度(24KN/RT5)；V混凝土的澆筑速度(2 m/h)；to新澆筑混凝土的初凝時(shí)間；to=2OO/ (T+15) =200/ (30+15) =4.44 hT混凝土的溫度(309)；H混凝土側(cè)

13、壓力計(jì)算位置處值新澆筑混凝土頂面的總高度(1.20m)；外加劑影響修正系數(shù)(1.20):B2混凝土塌落度影響修正系數(shù)(1.15);h=o. 22yctoB 1B202=0. 22x24x4. 44x1.20x1.15x2,/2=45. 75 KN/m2F2=rcH=24x 1.20=28. 8 KN/m2故取以上較小值F2=28. 8KN/m2進(jìn)行驗(yàn)算；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值一一傾倒混凝土?xí)r對(duì)垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載 標(biāo)準(zhǔn)值,可按表8-66采用,即4KN/m2；故荷載設(shè)計(jì)值為 F=1.2x28.8+1.4x4=40.16 KN/m2；(3) 梁側(cè)模板的強(qiáng)度驗(yàn)算梁側(cè)模板方木采用50x100

14、松木方，間距300mm,側(cè)板用18厚膠合板，按四等跨 連續(xù)梁驗(yàn)算梁側(cè)板q=40.16x0. 90=36.14 KN/mV/=bh2/6 = 900x 1876=48600 mm3M=1000W=1000 x 0.121 x 36.14 x 0.302 = 393.56 N-md=M/W=393. 56x10748600=8.1 N/mm2 f=13 N/mm2(4) 梁側(cè)板的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V=K“=0. 62x36. 14x0.30 = 6.72 KNt =3V/ (2bh) =3 x 6. 72 x 1000/ (2 x 900 x 18) =0. 62 N/mm2 fv=1.4 N/mm2(

15、5) 梁側(cè)板的撓度驗(yàn)算取 F=1.2x28. 8=34. 56 KN/m2q=34. 56x0. 90=31.10 KN/m :E=9000 N/mm2：I = bh3/12 = 900x 183/12=437400 mm4；a) =W/(100EI)=0. 967x31.10x3004/100x9000x437400=0. 63mm 1/250=300/250=1.2 mm梁側(cè)模板的強(qiáng)度、撓度和抗剪驗(yàn)算結(jié)果符合要求。(6) 梁側(cè)模板對(duì)拉螺栓驗(yàn)算選用甲12螺栓，間距為800,螺栓凈截面積A = 76 mm2；每根螺栓承擔(dān)的拉力T=F-s=40.16x0. 8x0. 4=12. 85 KN拉應(yīng)力

16、 6=T/A=12. 85x 10/76 = 169 N/mm2 6 =170 N/mm2梁側(cè)模板選用甲12對(duì)拉螺栓時(shí)符合要求。(7) 梁側(cè)方木的間距同梁底板，水平背楞采用雙根cp48x3.5鋼管。3、梁底板下第一層方木的驗(yàn)算板下第一層方木用50x100松木方，按300mm間距設(shè)置，方木的跨度為900mm, 按簡(jiǎn)支梁進(jìn)行內(nèi)力驗(yàn)算，為了方便將梁的荷載簡(jiǎn)化為二個(gè)集中力作用在梁的邊緣上。(D梁底板下第一層方木強(qiáng)度驗(yàn)算Fz=39. 76x0.6x0.3x0.5=3. 58 KNM=Fa=3. 58x0.15=0.537 KN/mW=bh2/6 = 50x 1002/6 = 83 3 33 . 3 mm

17、36=M/W=0. 537x 10783333.3=7 N/mm2 fm=13 N/mm2(2) 梁底板下第一層方木的抗剪驗(yàn)算V=F = 3.58 KNi=3V/(2bh) =3x3. 58x1000/(2x50x100) =1.07 N/mm2 fv=1.4 N/mm2(3) 梁底板下第一層方木的撓度驗(yàn)算荷載取值不變，F(xiàn) = F=3. 58 KN；E=9000 N/mm2； I = bh3/12 = 500x 1003/12 = 4.17x 106 mm4s=Fa 2-4a2)/(24EI)=3.58x 103x 150x (3 x 9002-4 x 1502) / (24 x 9000 x

18、 4.17 x 106)=1.4 mm 1/250 = 900/250=3.6 mm二梁底板下第一層方木的強(qiáng)度、撓度和抗剪驗(yàn)算結(jié)果符合要求。4、梁底板下第二層方木的驗(yàn)算梁底板下第二層方木用二根50x100松木方并列支承在門型架立桿的上支托上， 跨度為900価；第二層方木按二等跨連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力驗(yàn)算。(D梁底板下第二層方木的強(qiáng)度驗(yàn)算由上層方木傳來的集中力F = 3.58KN；|1 J f M=Kfl =0.333x3. 58 x 1000 x 0.90=1072. 9 Nm ；1KiXiW=bh2/6 = 2 x 50 x 1002/6 = 1. 67 x 105 mm3,，:曲)型 J 就：)，

19、3說)蘭)m：,5=M/W=1072.9x 103/(1.67 x 105)=6. 4 N/mm2 fm=13 N/mm2(2) 梁底板下第二層方木抗剪驗(yàn)算V=Kv F=1.333x3. 58=4. 77KNi=3V/ (2bh) = 3 x 4. 77 x 103/ (2 x 2 x 50 x 100) = 0. 72 N/mm2 fV=1.4 N/mm2(3) 梁底板下第二層方木的撓度驗(yàn)算為了偏于安全，計(jì)算撓度時(shí)的荷載取值不變，F(xiàn)=3.58 KN；I=bh3/12 = 2 x 50x 1003/12 = 8. 333x 106 mm4E = 9000 N/mm2u)= Kwql3/(100

20、EI)=2. 508 x 3. 58x 103 x 9003/ (100 x 9000 x & 333 x 106)=0. 87 mm 1/250=900/250=3.6 mm梁底板下第二層方木的強(qiáng)度、撓度和抗剪驗(yàn)算結(jié)果符合要求。(四)墻體模板的驗(yàn)算1、墻體模板的荷載計(jì)算(1) 傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載h澆筑埴體混凝土?xí)r水平運(yùn)輸采用泵送，傾倒混凝土?xí)r對(duì)模板產(chǎn)生的荷載取：h =4 KN/m2(2) 新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力F2境體混凝土的最大澆筑高度為6.00m,采用商品混凝土，塌落度為140160mm, 摻外加劑；F2=0. 22rct02V1/2F2 TcH式中：F新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)

21、壓力(KN/m2)；rc混凝土的重力密度(24KN/m3):V混凝土的澆筑速度(2 m/h)；to新澆筑混凝土的初凝時(shí)間；to=2OO/(T+15) =200/(30+15) =4.44 hT混凝土的溫度(3(TC)；H混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處值新澆筑混凝土頂面的總高度(6. 0m)；外加劑影響修正系數(shù)(1.20)；混凝土塌落度影響修正系數(shù)(1.15)；F2=0. 22 yctoB4202=0. 22x24x4.44x1.20x1.15x21/2=45. 75 KN/m2F2z=rcH=24x6.0=144 KN/m2故取以上較小值F2=45. 75KN/m2進(jìn)行驗(yàn)算；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)

22、值一一傾倒混凝土?xí)r對(duì)垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值，可按表8-66采用,即4KN/m2；用于驗(yàn)算強(qiáng)度時(shí)荷載設(shè)計(jì)值為F = 1.2 x 45. 75 +1. 4 x 4 = 60. 5 KN/m2;用于驗(yàn)算撓度時(shí)荷載設(shè)計(jì)值為F = 1.2x45. 75 = 54. 9 KN/m2；2、墻體模板的驗(yàn)算墻體模板用18厚膠合板，次龍骨用50x100松木方沿墻面300mm的間距垂直設(shè)置, 主龍骨用cp48x3.5鋼管雙根設(shè)置，間距為400mm,用cp12穿墻螺栓拉緊，穿埴螺栓間 距為458mm (計(jì)算時(shí)取460mm) 0(D墻模板的強(qiáng)度驗(yàn)算墻板模板按四等跨連續(xù)梁計(jì)算內(nèi)力，取1000mm板寬為驗(yàn)算單元；q

23、=60. 50x1.0=60. 50KN/mW=bh2/6 = 1000x182/6 = 54000 mm3M = 1000 W = 1000 x 0.121 x60. 5 x 0. 32 = 65& 85 N m6=M/W=658. 85x10754000=12. 20 N/mm2 fm=13,2 N/mm2(2) 墻模板的抗剪驗(yàn)算V=Kvq=0. 620x60.5x0. 30=11.253 KNt=3V/ (2bh) =3x11.253x107(2x1000x18)=0.94 N/mm2 fv=1.4 N/mm2(3) 墻模板的撓度驗(yàn)算q=54.9x1.0=54.9 KN/m； E=900

24、0 N/mm2I=bh3/12 = 1000x 18712=4. 86x 105 nun4o)=Kwq?/(100EI) =0. 967 x 54. 9 x 3004/(100 x 9000 x 4. 86 x 105)=0. 98 mm 250=300/250=1.2mm3、次龍骨的驗(yàn)算(1) 次龍骨的強(qiáng)度驗(yàn)算次龍骨按四等跨連續(xù)梁計(jì)算內(nèi)力q = 60.5x0.3 = 18.15 KN/mM=Kwq=1000 x 0.121 x 18.15 x 0. 4602 = 799. 52 N-mW=bh2/6 = 50x 1002/6 = 83 3 33 . 3 mm36 =M/W=799. 52x

25、103/83333. 3 = 9. 59 N/mm2 fm=13 N/mm2(2) 次龍骨的抗剪驗(yàn)算V=Kvq=0. 620 x 18.15 x 0. 40=4. 50 KNi = 3V/ (2bh) = 3 x 4. 50 x 103/ (2 x 50 x 100) = 1. 35 N/mm2 fv=1.4 N/mm2(3) 次龍骨的撓度驗(yàn)算q=54. 90x0.30=16.47 KN/mE=9000 N/mm2I=bh3/12=50x 1003/12=4.16 x 106 mm4a) = KM(1OOEI) =0. 632 x16. 47x4004/(100x 9000x4.16x 106

26、)=0. 71 mm 250=400/250 = 1.6 mm次龍骨的強(qiáng)度、撓度和抗剪驗(yàn)算結(jié)果符合要求。4、主龍骨的驗(yàn)算主龍骨為cp48x3.5鋼管，間距為400mm,雙根設(shè)置，按四等跨連續(xù)梁計(jì)算內(nèi)力。 主龍骨的性能參數(shù)：6=205 N/mm2:1=2x12.19x104 mm4；W=2 x 5 . 08x 103 mm3； E=2.06 x 105 N/mm2；FF = 8.38KA1*A flRbRb主龍骨計(jì)算簡(jiǎn)圖50*100方木 43*3. 5鋼管主、次龍骨設(shè)置示意圖(1) 主龍骨的強(qiáng)度驗(yàn)算次龍骨傳來集中力F=18.15x0.46=8.35 KN；M=K冋=1000x0. 321 x&

27、35x0. 60 = 1608. 21 N m5=M/W=1608. 21 x 107 (2x5. 08x103) =158. 3 N/mm2 8 =205 N/mm2(2) 主龍骨的撓度驗(yàn)算次龍骨傳給主龍骨的集中力F=16. 47x0. 46 = 7. 58 KN；q=Koq?/(100EI) =0. 632x 16. 47X6003/(100x2. 06x 105x 12.19x 104)= 1.2 mm v 250 = 600/250 = 2.4 mm主龍骨的強(qiáng)度、撓度驗(yàn)算結(jié)果符合要求。(3) 對(duì)拉螺栓的強(qiáng)度驗(yàn)算主龍骨的支承點(diǎn)為對(duì)拉螺栓，支承點(diǎn)的最大反力即為螺栓拉力：1=0. 46x0.

28、 60x18.15=5. 01 KNA=1.4T/5 =1.4x5. 01 x 103/170=41 mm2選用p12螺栓，凈截面為76mm2滿足要求。三、支撐系統(tǒng)的驗(yàn)算本工程的模板支撐系統(tǒng)采用M1219型門型腳手架，門型架整體穩(wěn)定的計(jì)算轉(zhuǎn)化為 對(duì)門型架立柱的計(jì)算，并取作用干門架立柱的軸心力設(shè)計(jì)值不大于門型架立柱的承載 力設(shè)計(jì)值即：N N = 25.938 KN(N=32. 60 KN)門型腳手架支撐系統(tǒng)的承載力滿足要求。四、門型腳手架支撐系統(tǒng)的搭設(shè)要求1、門型腳手架支撐系統(tǒng)的搭設(shè)必須依照施工方案確定的間距、排距搭設(shè)。2、梁模板的荷載要直接作用在門型架立桿上或立桿和加強(qiáng)桿之間。當(dāng)梁的模板荷 載作用于門型架中部時(shí)，應(yīng)采