機(jī)械設(shè)計(jì)制造及自動(dòng)化畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）低速載貨汽車后驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)（全套圖紙）

1、目錄目錄 1 前言前言.1 1.1 本課題的來(lái)源、基本前提條件和技術(shù)要求：本課題的來(lái)源、基本前提條件和技術(shù)要求：.1 1.2 本課題要解決的主要問(wèn)題和設(shè)計(jì)總體思路：本課題要解決的主要問(wèn)題和設(shè)計(jì)總體思路：.1 1.3 預(yù)期的成果預(yù)期的成果.1 2 國(guó)內(nèi)外發(fā)展?fàn)顩r及現(xiàn)狀的介紹：國(guó)內(nèi)外發(fā)展?fàn)顩r及現(xiàn)狀的介紹：.2 3 總體方案論證總體方案論證.2 4 具體設(shè)計(jì)說(shuō)明具體設(shè)計(jì)說(shuō)明.5 4.1 主減速器的設(shè)計(jì)：主減速器的設(shè)計(jì)：.5 4.1.1 主減速器的結(jié)構(gòu)型式主減速器的結(jié)構(gòu)型式.5 4.1.2 主減速器主動(dòng)錐齒輪的支承型式及安裝方法主減速器主動(dòng)錐齒輪的支承型式及安裝方法.6 4.1.3 主減速器從動(dòng)錐齒輪

2、的支承型式及安裝方法主減速器從動(dòng)錐齒輪的支承型式及安裝方法.7 4.1.4 主減速器的型式主減速器的型式.8 4.1.5 主減速器的基本參數(shù)的選擇及計(jì)算主減速器的基本參數(shù)的選擇及計(jì)算.9 4.2 差速器的設(shè)計(jì)差速器的設(shè)計(jì).11 4.2.1 差速器的結(jié)構(gòu)型式差速器的結(jié)構(gòu)型式.11 4.2.2 差速器的基本參數(shù)的選擇及計(jì)算差速器的基本參數(shù)的選擇及計(jì)算.13 4.3 半軸的設(shè)計(jì)半軸的設(shè)計(jì).14 4.3.1 半軸的結(jié)構(gòu)型式半軸的結(jié)構(gòu)型式.14 4.3.2 半軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算半軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算.15 4.4 驅(qū)動(dòng)橋殼的設(shè)計(jì)驅(qū)動(dòng)橋殼的設(shè)計(jì).18 4.4.1 橋殼的結(jié)構(gòu)型式橋殼的結(jié)構(gòu)型式.18 5 結(jié)論結(jié)論.1

3、9 參參 考考 文文 獻(xiàn)獻(xiàn).20 1 1 前言前言 全套全套 cad 圖紙等，加圖紙等，加 153893706 本課題是進(jìn)行低速載貨汽車后驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)出小型低速載貨汽車后驅(qū)動(dòng)橋，包 括主減速器、差速器、驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置及橋殼等部件，協(xié)調(diào)設(shè)計(jì)車輛的全局。 1.11.1 本課題的來(lái)源、基本前提條件和技術(shù)要求： a.本課題的來(lái)源：輕型載貨汽車在汽車生產(chǎn)中占有大的比重。驅(qū)動(dòng)橋在整車中十分重 要，設(shè)計(jì)出結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作可靠、造價(jià)低廉的驅(qū)動(dòng)橋，能大大降低整車生產(chǎn)的總成本，推 動(dòng)汽車經(jīng)濟(jì)的發(fā)展。 b.要完成本課題的基本前提條件是：在主要參數(shù)確定的情況下，設(shè)計(jì)選用驅(qū)動(dòng)橋的各 個(gè)部件，選出最佳的方案。 c

4、.技術(shù)要求：設(shè)計(jì)出的驅(qū)動(dòng)橋符合國(guó)家各項(xiàng)輕型貨車的標(biāo)準(zhǔn)1，運(yùn)行穩(wěn)定可靠，成本降 低，適合本國(guó)路面的行駛狀況和國(guó)情。 1.21.2 本課題要解決的主要問(wèn)題和設(shè)計(jì)總體思路： a. 本課題解決的主要問(wèn)題：設(shè)計(jì)出適合本課題的驅(qū)動(dòng)橋。汽車傳動(dòng)系的總?cè)蝿?wù)是傳遞 發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力，使之適應(yīng)于汽車行駛的需要。在一般汽車的機(jī)械式傳動(dòng)中，有了變速器還 不能完全解決發(fā)動(dòng)機(jī)特性與汽車行駛要求間的矛盾和結(jié)構(gòu)布置上的問(wèn)題。首先是因?yàn)榻^大 多數(shù)的發(fā)動(dòng)機(jī)在汽車上的縱向安置的，為使其轉(zhuǎn)矩能傳給左、右驅(qū)動(dòng)車輪，必須由驅(qū)動(dòng)橋 的主減速器來(lái)改變轉(zhuǎn)矩的傳遞方向，同時(shí)還得由驅(qū)動(dòng)橋的差速器來(lái)解決左、右驅(qū)動(dòng)車輪間 的轉(zhuǎn)矩分配問(wèn)題和差速要求。其次，

5、需將經(jīng)過(guò)變速器、傳動(dòng)軸傳來(lái)的動(dòng)力，通過(guò)驅(qū)動(dòng)橋的 主減速器，進(jìn)行進(jìn)一步增大轉(zhuǎn)矩、降低轉(zhuǎn)速的變化。因此，要想使汽車驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)合理， 首先必須選好傳動(dòng)系的總傳動(dòng)比，并恰當(dāng)?shù)貙⑺峙浣o變速器和驅(qū)動(dòng)橋。 b. 本課題的設(shè)計(jì)總體思路：非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋的橋殼，相當(dāng)于受力復(fù)雜的空心梁，它要 求有足夠的強(qiáng)度和剛度，同時(shí)還要盡量的減輕其重量。所選擇的減速器比應(yīng)能滿足汽車在 給定使用條件下具有最佳的動(dòng)力性和燃料經(jīng)濟(jì)性。對(duì)載貨汽車，由于它們有時(shí)會(huì)遇到坎坷 不平的壞路面，要求它們的驅(qū)動(dòng)橋有足夠的離地間隙，以滿足汽車在通過(guò)性方面的要求。 驅(qū)動(dòng)橋的噪聲主要來(lái)自齒輪及其他傳動(dòng)機(jī)件。提高它們的加工精度、裝配精度，增強(qiáng)齒輪 的支

6、承剛度，是降低驅(qū)動(dòng)橋工作噪聲的有效措施。驅(qū)動(dòng)橋各零部件在保證其強(qiáng)度、剛度、 可靠性及壽命的前提下應(yīng)力求減小簧下質(zhì)量，以減小不平路面對(duì)驅(qū)動(dòng)橋的沖擊載荷，從而 改善汽車行駛的平順性。 1.31.3 預(yù)期的成果 設(shè)計(jì)出小型低速載貨汽車的驅(qū)動(dòng)橋，包括主減速器、差速器、驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置及橋 殼等部件，配合其他同組同學(xué)，協(xié)調(diào)設(shè)計(jì)車輛的全局。使設(shè)計(jì)出的產(chǎn)品使用方便，材料使 用最少，經(jīng)濟(jì)性能最高。 a. 提高汽車的技術(shù)水平，使其使用性能更好，更安全，更可靠，更經(jīng)濟(jì)，更舒適，更 機(jī)動(dòng)，更方便，動(dòng)力性更好，污染更少。 b. 改善汽車的經(jīng)濟(jì)效果，調(diào)整汽車在產(chǎn)品系列中的檔次，以便改善其市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)地位并 獲得更大的經(jīng)濟(jì)

7、效益 2 2 國(guó)內(nèi)外發(fā)展?fàn)顩r及現(xiàn)狀的介紹： 為適應(yīng)不斷完善社會(huì)主義市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)體制的要求以及加入世貿(mào)組織后國(guó)內(nèi)外汽車產(chǎn)業(yè)發(fā) 展的新形勢(shì)，推進(jìn)汽車產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整和升級(jí)，全面提高汽車產(chǎn)業(yè)國(guó)際競(jìng)爭(zhēng)力，滿足消費(fèi)者 對(duì)汽車產(chǎn)品日益增長(zhǎng)的需求，促進(jìn)汽車產(chǎn)業(yè)健康發(fā)展，特制定汽車產(chǎn)業(yè)發(fā)展政策。通過(guò)該 政策的實(shí)施，使我國(guó)汽車產(chǎn)業(yè)在 2010 年前發(fā)展成為國(guó)民經(jīng)濟(jì)的支柱產(chǎn)業(yè)，為實(shí)現(xiàn)全面建設(shè) 小康社會(huì)的目標(biāo)做出更大的貢獻(xiàn)。政府職能部門依據(jù)行政法規(guī)和技術(shù)規(guī)范的強(qiáng)制性要求， 對(duì)汽車、農(nóng)用運(yùn)輸車(低速載貨車及三輪汽車，下同)、摩托車和零部件生產(chǎn)企業(yè)及其產(chǎn)品 實(shí)施管理，規(guī)范各類經(jīng)濟(jì)主體在汽車產(chǎn)業(yè)領(lǐng)域的市場(chǎng)行為。低速載貨汽車，在汽

8、車發(fā)展趨 勢(shì)中，有著很好的發(fā)展前途。生產(chǎn)出質(zhì)量好，操作簡(jiǎn)便，價(jià)格便宜的低速載貨汽車將適合 大多數(shù)消費(fèi)者的要求。在國(guó)家積極投入和支持發(fā)展汽車產(chǎn)業(yè)的同時(shí)，能研制出適合中國(guó)國(guó) 情，包括道路條件和經(jīng)濟(jì)條件的車輛，將大大推動(dòng)汽車產(chǎn)業(yè)的發(fā)展和社會(huì)經(jīng)濟(jì)的提高。 在新政策汽車產(chǎn)業(yè)發(fā)展政策中，在 2010 年前，我國(guó)就要成為世界主要汽車制造國(guó)， 汽車產(chǎn)品滿足國(guó)內(nèi)市場(chǎng)大部分需求并批量進(jìn)入國(guó)際市場(chǎng)；2010 年，汽車生產(chǎn)企業(yè)要形成若 干馳名的汽車、摩托車和零部件產(chǎn)品品牌；通過(guò)市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)形成幾家具有國(guó)際競(jìng)爭(zhēng)力的大型 汽車企業(yè)集團(tuán)，力爭(zhēng)到 2010 年跨入世界 500 強(qiáng)企業(yè)之列，等等。同時(shí)，在這個(gè)新的汽車產(chǎn) 業(yè)政策描繪

9、的藍(lán)圖中，還包含許多涉及產(chǎn)業(yè)素質(zhì)提高和市場(chǎng)環(huán)境改善的綜合目標(biāo)，著實(shí)令 人鼓舞。然而，不可否認(rèn)的是，國(guó)內(nèi)汽車產(chǎn)業(yè)的現(xiàn)狀離產(chǎn)業(yè)政策的目標(biāo)還有相當(dāng)?shù)木嚯x。 自 1994 年汽車工業(yè)產(chǎn)業(yè)政策頒布并執(zhí)行以來(lái)，國(guó)內(nèi)汽車產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)有了顯著變化，企業(yè) 規(guī)模效益有了明顯改善，產(chǎn)業(yè)集中度有了一定程度提高。但是，長(zhǎng)期以來(lái)困擾中國(guó)汽車產(chǎn) 業(yè)發(fā)展的散、亂和低水平重復(fù)建設(shè)問(wèn)題，還沒(méi)有從根本上得到解決。多數(shù)企業(yè)家預(yù)計(jì)，在 新的汽車產(chǎn)業(yè)政策的鼓勵(lì)下，將會(huì)有越來(lái)越多的汽車生產(chǎn)企業(yè)按照市場(chǎng)規(guī)律組成企業(yè)聯(lián)盟， 實(shí)現(xiàn)優(yōu)勢(shì)互補(bǔ)和資源共享。 3 總體方案論證總體方案論證 驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)型式按齊總體布置來(lái)說(shuō)共有三種，即普通的非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋，帶

10、有擺動(dòng) 半軸的非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋和斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋。 圖 3-1 驅(qū)動(dòng)橋的總體布置型式簡(jiǎn)圖 (a)普通非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋；(b)帶有擺動(dòng)半軸的非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋；(c)斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋 方案（一）：非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋方案（一）：非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋 圖 3-2 非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋 普通非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋2，如圖 3-2，由于其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、造價(jià)低廉、工作可靠，最廣泛 地用在各種載貨汽車、客車和公共汽車上，在多數(shù)的的越野汽車和部分轎車上也采用這種 結(jié)構(gòu)。它的具體結(jié)構(gòu)是橋殼是一根支承在左、右驅(qū)動(dòng)車輪上的剛性空心梁，而齒輪及半軸 等所有的傳動(dòng)機(jī)件都裝在其中。這時(shí)整個(gè)驅(qū)動(dòng)橋、驅(qū)動(dòng)車輪及部分傳動(dòng)軸均屬簧下質(zhì)量， 使汽車的簧下質(zhì)量較大，這是它的一

11、個(gè)缺點(diǎn)。采用單級(jí)主減速器代替雙級(jí)主減速器可大大 減小驅(qū)動(dòng)橋質(zhì)量。采用鋼板沖壓-焊接的整體式橋殼及鋼管擴(kuò)制的整體式橋殼，均可顯著地 減輕驅(qū)動(dòng)橋的質(zhì)量。 驅(qū)動(dòng)橋的輪廓尺寸主要決定于主減速器的型式。在汽車的輪胎尺寸和驅(qū)動(dòng)橋下的最小 離地間隙已經(jīng)確定的情況下，也就限定了主減速器從動(dòng)齒輪直徑的尺寸。在給定主減速器 速比的條件下，如果單級(jí)主減速器不能滿足離地間隙要求，則可改用雙級(jí)結(jié)構(gòu)。后者僅推 薦用于主減速比大于 7.6 且載貨在 6t 以上的大型汽車上。在雙級(jí)主減速器中，通常是把兩 級(jí)減速齒輪放在一個(gè)主減速器殼內(nèi)，也可以將第二級(jí)減速齒輪移向驅(qū)動(dòng)車輪并靠近輪轂， 作為輪邊減速器。在后一種情況下又有五種布置

12、方案可供選擇。 方案（二）：斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋方案（二）：斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋 圖 3-3 斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋 斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋區(qū)別于非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋的明顯特點(diǎn)在于前者沒(méi)有一個(gè)連接左右驅(qū)動(dòng)車輪 的剛性整體外殼或梁2。斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋的橋殼是分段的，并且彼此之間可以做相對(duì)運(yùn)動(dòng)， 所以這種橋稱為斷開(kāi)式的。另外，它又總是與獨(dú)立懸架相匹配，故又稱為獨(dú)立懸掛驅(qū)動(dòng)橋。 這種橋的中段，主減速器及差速器等是懸置在車架橫梁或車廂底板上，或與脊梁式車架相 聯(lián)。主減速器、差速器與傳動(dòng)軸及一部分驅(qū)動(dòng)車輪傳動(dòng)裝置的質(zhì)量均為簧上質(zhì)量。兩側(cè)的 驅(qū)動(dòng)車輪由于采用獨(dú)立懸掛則可以彼此獨(dú)立地相對(duì)于車架或車廂作上下擺動(dòng)，相應(yīng)地就要 求驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置及其外殼或

13、套管，作相應(yīng)擺動(dòng)。所以斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋也稱為“帶有擺 動(dòng)半軸的驅(qū)動(dòng)橋” 。 汽車懸掛總成的類型及其彈性元件與減振裝置的工作特性是決定汽車行駛平順性的主 要因素，因汽車簧下部分質(zhì)量的大小，對(duì)其平順性也有顯著的影響。斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)的簧下質(zhì) 量較小，又與獨(dú)立懸架相配合，致使驅(qū)動(dòng)車輪與地面的接觸情況及對(duì)各種地形的適應(yīng)性比 較好，由此可大大地減小汽車在不平路面上行駛時(shí)的振動(dòng)和車廂傾斜；提高汽車的行駛平 順性和平均行駛速度；減小車輪和車橋上的動(dòng)載荷及零件的損壞，提高其可靠性及使用壽 命。但是，由于斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋及與其相配的獨(dú)立懸掛的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，故這種結(jié)構(gòu)主要見(jiàn)于對(duì) 行駛平順性要求較高的一部分及一些越野汽車上，且后者多

14、屬于輕型以下的越野汽車或多 橋驅(qū)動(dòng)的重型越野汽車。 方案（三）：多橋驅(qū)動(dòng)的布置方案（三）：多橋驅(qū)動(dòng)的布置 為了提高裝載量和通過(guò)性，有些重型汽車及全部中型以上的越野汽車都是采用多橋驅(qū) 動(dòng)，常采用 44、66、88 等驅(qū)動(dòng)型式2。在多橋驅(qū)動(dòng)的情況下，動(dòng)力經(jīng)分動(dòng)器傳給各 驅(qū)動(dòng)橋的方式有兩種。相應(yīng)這兩種動(dòng)力傳遞方式，多橋驅(qū)動(dòng)汽車各驅(qū)動(dòng)橋的布置型式分為 非貫通式與貫通式。前者為了把動(dòng)力經(jīng)分動(dòng)器傳給各驅(qū)動(dòng)橋，需分別由分動(dòng)器經(jīng)各驅(qū)動(dòng)橋 自己專用的傳動(dòng)軸傳遞動(dòng)力，這樣不僅使傳動(dòng)軸的數(shù)量增多，且造成各驅(qū)動(dòng)橋的零件特別 是橋殼、半軸等主要零件不能通用。而對(duì) 88 汽車來(lái)說(shuō)，這種非貫通式驅(qū)動(dòng)橋就更不適宜， 也難與布

15、置了。 為了解決上述問(wèn)題，現(xiàn)代多橋驅(qū)動(dòng)汽車都是采用貫通式驅(qū)動(dòng)橋的布置型式。 在貫通式驅(qū)動(dòng)橋的布置中，各橋的傳動(dòng)軸布置在同一縱向鉛垂平面內(nèi)，并且各驅(qū)動(dòng)橋 分別用自己的傳動(dòng)軸與分動(dòng)器直接聯(lián)接，而是位于分動(dòng)器前面的或后面的各相鄰兩橋的傳 動(dòng)軸，是串聯(lián)布置的。汽車前后兩端的驅(qū)動(dòng)橋（第一、第四橋）的動(dòng)力，是經(jīng)分動(dòng)器并貫 通中間橋（分別穿過(guò)第二、第三橋）而傳遞的。其優(yōu)點(diǎn)是，不僅減少了傳動(dòng)軸的數(shù)量，而 且提高了各驅(qū)動(dòng)橋零件的相互通用性，并且簡(jiǎn)化了結(jié)構(gòu)、減小了體積和質(zhì)量。這對(duì)于汽車 的設(shè)計(jì)（如汽車的變形） 、制造和維修，都帶來(lái)方便。四橋驅(qū)動(dòng)的越野汽車也可采用側(cè)邊式 及混合式的布置。 經(jīng)上述分析，考慮到所設(shè)計(jì)的

16、輕型載貨汽車的載重和各種要求，其價(jià)格要求要盡量低， 故其生產(chǎn)成本應(yīng)盡可能降低。另由于輕型載重汽車對(duì)驅(qū)動(dòng)橋并無(wú)特殊要求，和路面要求并 不高，故本設(shè)計(jì)采用普通非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋。 4 4 具體設(shè)計(jì)說(shuō)明具體設(shè)計(jì)說(shuō)明 4.1 主減速器的設(shè)計(jì)： 4.1.14.1.1 主減速器的結(jié)構(gòu)型式主減速器的結(jié)構(gòu)型式 主減速器的結(jié)構(gòu)型式，主要是根據(jù)其齒輪類型、主動(dòng)齒輪和從動(dòng)齒輪的安置方法以及 減速型式的不同而異。 在現(xiàn)代汽車驅(qū)動(dòng)橋上，主減速器采用得最廣泛的是“格里森” （ gleason）制或“奧利 康” （oerlikon）制的螺旋錐齒輪和雙面錐齒輪。 圖 4-1 螺旋錐齒輪與雙曲面齒輪傳動(dòng) (a)螺旋錐齒輪傳動(dòng)；(b

17、)雙曲面齒輪傳動(dòng) 采用雙曲面齒輪。他的主、從動(dòng)齒輪軸線不相交而呈空間交叉。其空間交叉角（即將 一軸線平移，使之與另一軸線相交的交角）也都是采用 90。主動(dòng)齒輪軸相對(duì)于從動(dòng)齒輪 軸有向上或向下的偏移，稱為上偏置或下偏置。這個(gè)偏移量稱為雙曲面齒輪的偏移距。當(dāng) 偏移距大到一定程度，可使一個(gè)齒輪軸從另一個(gè)齒輪軸旁通過(guò)。這樣就能在每個(gè)齒輪的兩 邊布置尺寸緊湊的支承。這對(duì)于增強(qiáng)支承剛度、保證齒輪正確嚙合從而提高齒輪壽命大有 好處。和螺旋錐齒輪由于齒輪的軸線相交而使得主、從動(dòng)齒輪的螺旋角相等的情況不同， 雙曲面齒輪的偏移距使得主動(dòng)齒輪的螺旋角大于從動(dòng)齒輪的螺旋角。因此，雙曲面?zhèn)鲃?dòng)齒 輪副的法向模數(shù)或法向周節(jié)

18、雖相等，但端面模數(shù)或端面周節(jié)是不等的。主動(dòng)齒輪的端面模 數(shù)或端面周節(jié)是大于從動(dòng)齒輪的。這一情況就使得雙曲面齒輪傳動(dòng)的主動(dòng)齒輪比相應(yīng)的螺 旋錐齒輪傳動(dòng)的主動(dòng)齒輪有更大的直徑和更好的強(qiáng)度和剛度。其增大的程度與偏移距的大 小有關(guān)。另外，由于雙曲面?zhèn)鲃?dòng)的主動(dòng)齒輪的直徑及螺旋角都較大，所以相嚙合齒輪的當(dāng) 量曲率半徑較相應(yīng)的螺旋錐齒輪當(dāng)量曲率半徑為大，從而使齒面間的接觸應(yīng)力降低。隨偏 移距的不同，雙曲面齒輪與接觸應(yīng)力相當(dāng)?shù)穆菪F齒輪比較，負(fù)荷可提高至 175%。雙曲面 主動(dòng)齒輪的螺旋角較大，則不產(chǎn)生根切的最少齒數(shù)可減少，所以可選用較少的齒數(shù)，這有 力于大傳動(dòng)比傳動(dòng)。當(dāng)要求傳動(dòng)比大而輪廓尺寸又有限時(shí)，采用雙

19、曲面齒輪更為合理。因 為如果保持兩種傳動(dòng)的主動(dòng)齒輪直徑一樣，則雙曲面從動(dòng)齒輪的直徑比螺旋錐齒輪的要小， 這對(duì)于主減速比的傳動(dòng)有其優(yōu)越性。對(duì)中等傳動(dòng)比，兩種齒輪都能很好適應(yīng)。由5 . 4 0 i 于雙曲面主動(dòng)齒輪螺旋角的增大，還導(dǎo)致其進(jìn)入嚙合的平均齒數(shù)要比螺旋錐齒輪相應(yīng)的齒 數(shù)多，因而雙曲面齒輪傳動(dòng)比螺旋錐齒輪沖動(dòng)工作更加平穩(wěn)、無(wú)噪聲，強(qiáng)度也高。雙曲面 齒輪的偏移距還給汽車的總布置帶來(lái)方便。 4.1.24.1.2 主減速器主動(dòng)錐齒輪的支承型式及安裝方法主減速器主動(dòng)錐齒輪的支承型式及安裝方法 圖 4-2 主動(dòng)錐齒輪齒面受力圖 在殼體結(jié)構(gòu)及軸承型式已定的情況下，主減速器主動(dòng)齒輪的支承型式及安置方法，

20、對(duì) 其支承剛度影響很大，這是齒輪能否正確捏合并具有較高使用壽命的因素之一。 圖 4-3 騎馬式支承 1-調(diào)整墊圈；2-調(diào)整墊片 本設(shè)計(jì)采用騎馬式支承（圖 4-3） 。齒輪前、后兩端的軸頸均以軸承支承。騎馬式支承 使支承剛度大為增加，使齒輪在載荷作用下的變形大為減小，約減小到懸臂式 1/30 以下。 而主動(dòng)錐齒輪后軸承的徑向負(fù)荷比懸臂式的要減小至 1/51/7。齒輪承載能力較懸臂式可 提高 10%左右。此外，由于齒輪大端一側(cè)前軸承及后軸承之間的距離很小，可以縮短主動(dòng) 錐齒輪軸的長(zhǎng)度，使布置更緊湊，這有利于減小傳動(dòng)軸夾角及整車布置。騎馬式支承的導(dǎo) 向軸承（即齒輪小端一側(cè)的軸承）都采用圓柱滾子式的，

21、并且其內(nèi)外圈可以分離，以利于 拆裝。為了進(jìn)一步增強(qiáng)剛度，應(yīng)盡可能地減小齒輪大端一側(cè)兩軸承間的距離，增大支承軸 徑，適當(dāng)提高軸承的配合的配合緊度。 4.1.34.1.3 主減速器從動(dòng)錐齒輪的支承型式及安裝方法主減速器從動(dòng)錐齒輪的支承型式及安裝方法 圖 4-4 主減速器從動(dòng)錐齒輪的支承型式及安置辦法 主減速器從動(dòng)錐齒輪的支承剛度依軸承的型式、支承間的距離和載荷在軸承之間的分 布而定。兩端支承多采用圓錐錐子軸承，安裝時(shí)使它們的圓錐滾子大端相向朝內(nèi)，而小端 相背朝外。 為了防止從動(dòng)齒輪在軸向載荷作用下的偏移，圓錐滾子軸承也應(yīng)預(yù)緊。由于從動(dòng)錐齒 輪軸承是裝在差速器殼上，尺寸較大，足以保證剛度。球面圓錐滾

22、子軸承（圖 4-4（b） ） 具有自動(dòng)調(diào)位的性能，對(duì)軸的歪斜的敏感性較小，這在主減速器從動(dòng)齒輪軸承的尺寸大時(shí) 極其重要。 4.1.44.1.4 主減速器的型式主減速器的型式 圖 4-5 采用組合式橋殼的單級(jí)主減速器 1調(diào)整墊片（用于調(diào)整軸承的預(yù)緊度） 2調(diào)整墊片（用于調(diào)整齒面嚙合區(qū)位置） 減速型式的選擇與汽車的類型及使用條件有關(guān)，但它主要取決于由動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性等 整車性能所要求的主減速比 的大小及驅(qū)動(dòng)橋下的離地間隙、驅(qū)動(dòng)橋的數(shù)目及布置型式 0 i 等。 本設(shè)計(jì)采用組合式橋殼的單級(jí)主減速器（圖） 。單級(jí)主減速器具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、質(zhì)量小、 尺寸緊湊及制造成本低等優(yōu)點(diǎn)。其主、從動(dòng)錐齒輪軸承都直接支承在與

23、橋殼鑄成一體的主 減速器殼上，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、支承剛度大、質(zhì)量小、造價(jià)低。 4.1.54.1.5 主減速器的基本參數(shù)的選擇及計(jì)算主減速器的基本參數(shù)的選擇及計(jì)算 主減速比,驅(qū)動(dòng)橋的離地間隙和計(jì)算載荷，是主減速器設(shè)計(jì)的原始數(shù)據(jù)。 0 i a. 主減速比的確定 0 i 主減速比對(duì)主減速器的結(jié)構(gòu)型式、輪廓尺寸、質(zhì)量大小以及當(dāng)變速器處于最高檔位時(shí) 汽車的動(dòng)力性和燃料經(jīng)濟(jì)性都有直接影響。的選擇應(yīng)在汽車總體設(shè)計(jì)時(shí)和傳動(dòng)系的總傳 0 i 動(dòng)比一起由整車動(dòng)力計(jì)算來(lái)確定。可利用在不同下的功率平衡圖來(lái)研究對(duì)汽車動(dòng)力 t i o i 0 i 性的影響。通過(guò)優(yōu)化設(shè)計(jì)，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)與傳動(dòng)系參數(shù)作最價(jià)匹配的方法來(lái)選擇值，可使汽 0

24、i 車獲得最佳的動(dòng)力性和燃料經(jīng)濟(jì)性。 為了得到足夠的功率儲(chǔ)備而使最高車速稍有下降，按下式計(jì)算3： 0 i gha pr i nr i max 0 )472 . 0 377 . 0 ( 14 式中：車輪滾動(dòng)半徑，m； r r 變速器最高檔傳動(dòng)比； gh i 汽車最高車速； maxa 發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)速 p n gha pr i nr i max 0 )472 . 0 377 . 0 ( 67 . 6 95 . 4 61.23 400044. 0 443 . 0 根據(jù)所選定的主減速比值，確定主減速器的減速型式為單級(jí)。查表得汽車驅(qū)動(dòng)橋的 o i 離地間隙為 200mm. b主減速齒輪計(jì)算載荷的計(jì)算 通常

25、是將發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩配以傳動(dòng)系最低檔傳動(dòng)比時(shí)和驅(qū)動(dòng)車輪打滑時(shí)這兩種情況下 作用于主減速器從動(dòng)齒輪上的轉(zhuǎn)矩（、）的較下者，作為載貨汽車和越野汽車在強(qiáng) je t j t 度計(jì)算中用以驗(yàn)算主減速器從動(dòng)齒輪最大應(yīng)力的計(jì)算載荷。既3： nkitt ttleje / 0max 24 lblb r j i rg t 2 34 式中：發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，； maxe tmn 由發(fā)動(dòng)機(jī)到所計(jì)算的主減速器從動(dòng)齒輪之間的傳動(dòng)系最低檔傳動(dòng)比； tl i 上述傳動(dòng)部分的效率，取； t 9 . 0 t 超載系數(shù)，對(duì)于一般載貨汽車、礦用汽車和越野汽車以及液力傳動(dòng)的各類汽 0 k 車??；1 0 k 該車的驅(qū)動(dòng)橋數(shù)目；n 汽車滿載時(shí)

26、一個(gè)驅(qū)動(dòng)橋給水平地面的最大負(fù)載，n；對(duì)后橋來(lái)說(shuō)還要考慮到汽 2 g 車加速時(shí)的負(fù)荷增大量； 輪胎對(duì)路面的附著系數(shù)，對(duì)于安裝一般輪胎的公路用汽車，??；85 . 0 車輪的滾動(dòng)半徑，m； r r ，分別為由所計(jì)算的主減速器從動(dòng)齒輪到驅(qū)動(dòng)輪之間的傳動(dòng)效率和減速 lb lb i 比（例如輪邊減速器等） 。 由式（4-2） 、式（4-3）求得的計(jì)算載荷，是最大轉(zhuǎn)矩而不是正常持續(xù)轉(zhuǎn)矩不能用它 作為疲勞損壞的依據(jù)。對(duì)于公路車輛來(lái)說(shuō)，使用條件較非公路車輛穩(wěn)定，其正常持續(xù)轉(zhuǎn)矩 是根據(jù)所謂平均牽引力來(lái)確定的，即主減速器從動(dòng)齒輪的平均計(jì)算轉(zhuǎn)矩（nm）為4 jm t )( )( phr lblb rta jm fff

27、 ni rgg t 44 式中：汽車裝載總重，n； a g 所牽引的掛車滿載總重，n，但僅用于牽引車； t g 道路滾動(dòng)阻力系數(shù)； r f 汽車正常使用時(shí)的平均爬坡能力系數(shù)； h f 汽車或汽車列車的性能系數(shù)。 p f max )(195 . 0 16 100 1 e ta p t gg f54 當(dāng)時(shí) 取 16 195 . 0 max e ta t gg 0 p f 006. 0015 . 0 19 . 067 . 6 04000 )( )( phr lblb rta jm fff ni rgg t =22mn c主減速齒輪基本參數(shù)的選擇 a.齒數(shù)的選擇 對(duì)于單級(jí)主減速器，當(dāng)較大時(shí)，則應(yīng)盡量使

28、主動(dòng)齒輪的齒數(shù)取得小些，以得到滿 0 i 1 z 意的驅(qū)動(dòng)橋離地間隙。當(dāng)6 時(shí)，的最小值可取為 5，但為了嚙合平穩(wěn)及提高疲勞強(qiáng) 0 i 1 z 度，最好大于 5。取， 5。 1 z6 1 z34 2 z b.節(jié)圓半徑的選擇 可根據(jù)從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩（見(jiàn)式 4-4、式 4-5 并取兩者中較小的一個(gè)為計(jì)算依據(jù)） 按經(jīng)驗(yàn)公式選出： 3 2 2 jd tkd64 式中 從動(dòng)錐齒輪的節(jié)圓半徑，mm； d d 直徑系數(shù)，??； 2 d k1613 2 d k 計(jì)算轉(zhuǎn)矩，。 j tmn mmtkd jd 422215 3 3 2 2 c.齒輪端面模數(shù)的選擇 選定后可按式算出從動(dòng)齒輪大端端面模數(shù)，并用下式校核

29、： 2 d 22/ z dm 3 jm tkm74 式中 模數(shù)系數(shù)。 m k 2 . 134/42/ 22 zdm 2 . 1224 . 0 3 3 jm tkm d.齒面寬的選擇 汽車主減速器雙曲面齒輪的從動(dòng)齒輪齒面寬為：mmf 2 155 . 0 df 84 mmdf51 . 6 42155 . 0 155 . 0 2 4.2 差速器的設(shè)計(jì) 4.2.14.2.1 差速器的結(jié)構(gòu)型式差速器的結(jié)構(gòu)型式 差速器選用對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器。其結(jié)構(gòu)原理如圖（4-6）所示6。普通對(duì)稱式 圓錐行星齒輪差速器由差速器左、右殼，2 個(gè)半軸齒輪，4 個(gè)行星齒輪，行星齒輪軸，半軸 齒輪等組成。其工作原理如圖所示

30、。為主減速器從動(dòng)齒輪或差速器殼的角速度；、 0 1 分別為左右驅(qū)動(dòng)車輪或差速器半軸齒輪的角速度；為行星齒輪繞其軸的自轉(zhuǎn)角速度。 2 3 圖 4-6 普通圓錐齒輪差速器的工作原理簡(jiǎn)圖 當(dāng)汽車在平坦路面上直線行駛時(shí)，差速器各零件之間無(wú)相對(duì)運(yùn)動(dòng)，則有 021 0 3 這時(shí)，差速器殼經(jīng)十字軸以力帶動(dòng)行星齒輪繞半軸齒輪中心作“公轉(zhuǎn)”而無(wú)自轉(zhuǎn)（p ） 。行星齒輪的輪齒以的反作用力。對(duì)于對(duì)稱式差速器來(lái)說(shuō)，兩半軸齒輪的節(jié)0 3 2/p 圓半徑相同，故傳給左、右半軸的轉(zhuǎn)矩均等于，故汽車在平坦路面上直線行駛時(shí)驅(qū)r2pr/ 動(dòng)左、右車輪的轉(zhuǎn)矩相等。 當(dāng)汽車轉(zhuǎn)彎時(shí)，假如左右輪之間無(wú)差速器，則按運(yùn)動(dòng)學(xué)要求，行程長(zhǎng)的外側(cè)

31、車輪將產(chǎn) 生滑移，而行程短的內(nèi)側(cè)車輪將產(chǎn)生滑轉(zhuǎn)。由此導(dǎo)致在左、右輪胎切線方向上各產(chǎn)生一附 加阻力，且它們的方向相反，如圖所示。當(dāng)裝有差速器時(shí)，附加阻力所形成的力矩使差速 器起差速作用，以免內(nèi)外側(cè)驅(qū)動(dòng)車輪在地面上的滑轉(zhuǎn)和滑移，保證它們以不同的轉(zhuǎn)速和 1 正常轉(zhuǎn)動(dòng)。當(dāng)然，若差速器工作時(shí)阻抗其中各零件相對(duì)運(yùn)動(dòng)的摩擦大，則扭動(dòng)它的力矩 2 就大。在普通的齒輪差速器中這種摩擦力很小，故只要左、右車輪所走路程稍有差異，差 速器開(kāi)始工作。 當(dāng)差速器工作時(shí)，行星齒輪不僅有繞半軸齒輪中心的“公轉(zhuǎn)” ，而且還有繞行星齒輪 以角速度為的自轉(zhuǎn)。這時(shí)外側(cè)車輪及其半軸齒輪的轉(zhuǎn)速將增高，且增高量為（ 3 1 3 3 z z

32、 為行星齒輪齒數(shù)，為該側(cè)半軸齒輪齒數(shù)） ，這樣，外側(cè)半軸齒輪的角速度為： 3 z 1 z 1 3 301 z z 在同一時(shí)間內(nèi)，內(nèi)側(cè)車輪及其半軸齒輪（齒數(shù)為）的轉(zhuǎn)速將減低，且減低量為 2 z ，由于對(duì)稱式圓錐齒輪差速器的兩半軸齒數(shù)相等，于是內(nèi)側(cè)半軸齒輪的轉(zhuǎn)速為： 2 3 3 z z 1 3 302 z z 由以上兩式得差速器工作時(shí)的轉(zhuǎn)速關(guān)系為 021 294 即兩半軸齒輪的轉(zhuǎn)速和為差速器殼轉(zhuǎn)速的兩倍。 由式（4-9）知： 當(dāng)時(shí)，或0 2 01 2 當(dāng)時(shí)，0 1 02 2 當(dāng)時(shí)，0 0 21 最后一種情況，有時(shí)發(fā)生在使用中央制動(dòng)時(shí)，這時(shí)很容易導(dǎo)致汽車失去控制，0 0 使汽車急轉(zhuǎn)和甩尾。 4.2.

33、24.2.2 差速器的基本參數(shù)的選擇及計(jì)算差速器的基本參數(shù)的選擇及計(jì)算 由于差速器亮是裝在主減速器從動(dòng)齒輪上，故在確定主減速器從動(dòng)齒輪尺寸時(shí)應(yīng)考 慮差速器的安裝；差速器殼的輪廓尺寸也受到從動(dòng)齒輪及主動(dòng)齒輪導(dǎo)向軸承支座的限制。 1差速器齒輪的基本參數(shù)選擇 a行星齒輪的基本參數(shù)選擇 本載貨汽車選用 4 個(gè)行星齒輪7。 b行星齒輪球面半徑的確定)(mmrb 圓錐行星齒輪差速器的尺寸通常決定于行星齒輪背面的球面半徑，它就是行 b r 星齒輪的安裝尺寸，實(shí)際上代表了差速器圓錐齒輪的節(jié)錐矩，在一定程度上表征了差速器 的強(qiáng)度。 球面半徑可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)確定： 3 jbb tkr 104 式中：行星齒輪球面半

34、徑系數(shù)； b k 計(jì)算轉(zhuǎn)矩，。 j tmn mmtkr jbb 72252. 2 3 3 確定后，即可根據(jù)下式預(yù)選其節(jié)錐矩： b r b ra99 . 0 98 . 0 0 114 mmra b 86 . 6 798 . 0 99 . 0 98 . 0 0 c行星齒輪與半軸齒輪齒數(shù)的選擇 選用行星齒輪齒數(shù)為 10，半軸齒輪齒數(shù)為 16。 d差速器圓錐齒輪模數(shù)及半軸齒輪節(jié)圓直徑的初步確定 先初步求出行星齒輪和半軸齒輪的節(jié)錐角，： 1 2 ； 2 1 1 arctan z z 1 2 2 arctan z z 124 式中：，為行星齒輪和半軸齒輪齒數(shù) 1 z 2 z 10 34 6 arctana

35、rctan 2 1 1 z z 80 6 34 arctanarctan 1 2 2 z z 再求出圓錐齒輪的大端模數(shù)： 2 2 0 1 1 0 sin 2 sin 2 z a z a m134 4 . 010sin 6 86 . 6 2 sin 2 sin 2 2 2 0 1 1 0 z a z a m 節(jié)圓半徑右下式求得：d zmd 144 mmmzd4 . 24 . 06 11 mmmzd 6 . 134 . 034 22 4.3 半軸的設(shè)計(jì) 4.3.14.3.1 半軸的結(jié)構(gòu)型式半軸的結(jié)構(gòu)型式 采用半浮式半軸。半浮式以靠近外端的軸頸直接支承在置于橋殼外端內(nèi)孔中的軸承上， 而端部則以具有錐

36、面的軸頸及鍵與車輪輪轂相固定。半浮式半軸承受的載荷復(fù)雜，但它結(jié) 構(gòu)簡(jiǎn)單、質(zhì)量小、尺寸緊湊、造價(jià)低廉等優(yōu)點(diǎn)。 圖 4-7 半浮式半軸的結(jié)構(gòu)型式與安裝 4.3.24.3.2 半軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算半軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 半軸的主要尺寸是它的直徑，設(shè)計(jì)與計(jì)算時(shí)首先應(yīng)合理的確定其計(jì)算載荷。 半軸的計(jì)算要考慮以下三種可能的載荷工況： a縱向力（驅(qū)動(dòng)力或制動(dòng)力）最大時(shí)（） ，附著系數(shù)取 0.8，沒(méi)有側(cè) 2 x 22 zx 向力作用； b側(cè)向力最大時(shí)，其最大值發(fā)生于側(cè)滑時(shí)，為，側(cè)滑時(shí)輪胎與地面的側(cè)向附 2 y 12 z 著系數(shù)在計(jì)算中取 1.0，沒(méi)有縱向力作用； 1 c垂向力最大時(shí)，這發(fā)生在汽車以可能的高速通過(guò)不平路面

37、時(shí)，其值為， d kgz)( 2 是動(dòng)載荷系數(shù)，這時(shí)沒(méi)有縱向力和側(cè)向力作用。 d k 半浮式半軸的設(shè)計(jì)計(jì)算，應(yīng)根據(jù)上述三種載荷工況進(jìn)行 圖 4-8 半浮式半軸及受力簡(jiǎn)圖 a 半浮式半軸在上述第一種工況下 半軸同時(shí)承受垂向力、縱向力所引起的彎矩以及由引起的轉(zhuǎn)矩。 2 z 2 x 2 x r rx2 對(duì)左、右半軸來(lái)說(shuō)，垂向力，為 l z2 r z2 wwrl g gm gzzz 2 2 222 154 式中：滿載靜止汽車的驅(qū)動(dòng)橋?qū)λ降孛娴妮d荷，n； 2 g 汽車加速和減速時(shí)的質(zhì)量轉(zhuǎn)移系數(shù)； m 一側(cè)車輪（包括輪轂、制動(dòng)器等）本身對(duì)水平地面的載荷，n。 w g ng gm gzzz wwrl 13

38、7209800 2 392002 . 1 2 2 222 縱向力按最大附著力計(jì)算，即 2 2 22 gm xx rl 164 式中：輪胎與地面的附著系數(shù)。 n gm xx rl 188168 . 0 2 392002 . 1 2 2 22 左、右半軸所承受的合成彎矩為mnm 2 2 2 2 2 2 2 2bbll xzbxzbm 174 22 2 2 2 2 2 2 2 2. 0 bbll xzbxzbm mn 2329 轉(zhuǎn)矩為 rrrl rxrxt 22 184 44 . 0 18816 22 rrrl rxrxt mn 04.8279 b 半浮式半軸在上述第二種載

39、荷工況下 半軸只受彎矩。在側(cè)向力的作用下，左、右車輪承受的垂向力、和側(cè) 2 y l z2 r z2 向力、各不相等，而半軸所受的力為 l y2 r y2 wwll g b hgg gzz 2 12 22 2 1 2 194 wwrr g b hgg gzz 2 12 22 2 1 2 204 1 2 12 2 2 1 2 b hgg y l 214 1 2 12 2 2 1 2 b hgg y r 224 式中：驅(qū)動(dòng)車輪的輪矩，mm； 2 b 汽車質(zhì)心高度，mm； g h 輪胎與路面的側(cè)向附著系數(shù)； 1 9800 1650 0 . 16002 1 2 392002 1 2 2 12 22 ww

40、ll g b hgg gzz n24108 9800 1650 0 . 16002 1 2 392002 1 2 2 12 22 wwrr g b hgg gzz n4508 1650 0 . 16002 1 2 392002 1 2 1 2 12 2 b hgg y l n33908 1650 0 . 16002 1 2 392002 1 2 1 2 12 2 b hgg y r n5292 左、右半軸所受的彎矩分別為： bzym lll22 234 bzym rrr22 244 mnbzym lll 2 . 314971 . 02410833908 22 mnbzym rrr 8 . 11

41、0341 . 045085292 22 c半浮式半軸在上述第三種載荷工況下半軸只受垂向彎矩： bg g km wdv 2 2 254 式中：動(dòng)載系數(shù)。 d k mnbg g km wdv 24501 . 09800 2 39200 5 . 2 2 2 4.4 驅(qū)動(dòng)橋殼的設(shè)計(jì) 驅(qū)動(dòng)橋橋殼是汽車上的主要零件之一，非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋的橋殼起著支承汽車荷重的作 用，并將載荷傳給車輪。作用在驅(qū)動(dòng)車輪上的牽引力、制動(dòng)力、側(cè)向力和垂向力也是經(jīng)過(guò) 橋殼傳到懸掛及車架或車廂上。因此橋殼既是承載件又是傳動(dòng)件，同時(shí)它又是主減速器、 差速器及驅(qū)動(dòng)車輪傳動(dòng)裝置（半軸）的外殼。 在汽車行駛過(guò)程中，橋殼承受繁重的載荷，設(shè)計(jì)時(shí)必

42、須考慮在動(dòng)載荷下橋殼有足夠的 強(qiáng)度和剛度。為了減小汽車的簧下質(zhì)量以利于降低動(dòng)載荷、提高汽車的行駛平順性，在保 證強(qiáng)度和剛度的前提下應(yīng)力求減小橋殼的質(zhì)量。橋殼還應(yīng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造方便以利于降低 成本。其結(jié)構(gòu)還應(yīng)保證主減速器的拆裝、調(diào)整、維修和保養(yǎng)方便。在選擇橋殼的結(jié)構(gòu)型式 時(shí)，還應(yīng)考慮汽車的類型、使用要求、制造條件、材料供應(yīng)等。 4.4.14.4.1 橋殼的結(jié)構(gòu)型式橋殼的結(jié)構(gòu)型式 選用可分式橋殼。它的結(jié)構(gòu)如圖所示，整個(gè)橋殼由一個(gè)垂直結(jié)合面分為左右兩部分， 每一部分均由一個(gè)鑄件殼提和一個(gè)壓入其外端的半軸套管組成。半軸套管與殼體用鉚釘聯(lián) 接。 圖 4-9 可分式橋殼 5 5 結(jié)論結(jié)論 此次設(shè)計(jì)了驅(qū)動(dòng)橋及其各個(gè)部件，包括驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)、主減速器的設(shè)計(jì)、差速器的設(shè) 計(jì)、半軸的設(shè)計(jì)和橋殼的設(shè)計(jì)。 所選擇的主減速比在滿足汽車在給定使用的條件下，具有最佳的動(dòng)力性和燃料經(jīng)濟(jì)性