42米現澆箱梁貝雷支架施工技術方案

1、42 米跨現澆箱梁施工技術方案第一節(jié)一、概述工程概況1、工程概述株洲湘江四橋距株洲市一水廠取水口下游約 500m，西起泰山路與長江南路 交點，跨湘江，東至株洲市蘆凇區(qū)，接建寧大道。其中河東岸引橋高架跨越沿江 南路、建設路后與建寧大道平交，河西岸引橋高架跨越濱江南路后與長江南路平 交，另外河西岸設有半互通式立交將大橋與濱江南路相互聯接。橋梁部分孔徑布置（由西向東）為：1220m（現澆連續(xù)箱梁）746m（頂 推連續(xù)箱梁）75m2140m75m（三塔部分斜拉橋） 442m（現澆連續(xù)箱 梁）520m（現澆連續(xù)箱梁），橋梁總長 1265.2m。株洲四橋建成后，大大緩解了株洲一橋交通壓力，縮短了蘆淞區(qū)至天

2、元區(qū) 跨江的往來交通，從而減低了機動車輛的耗油量，這樣，能大大改善株洲城市的 空氣質量。2、工程地質42m 跨現澆箱梁橫跨東岸濱江南路和建設路，城市路面經過水泥混凝土硬 化，地基承載力較好。通過株洲地稅三分局部分地表面有 20cm 左右水泥混凝土 路面，僅少部分地表為土層。該橋位從上往下的地質情況為，首先為 1.28 m 5.10 m 的填筑土，承載力較低；再是 5.12 m6.10m 粘土層，容許承載力 220 260 kpa；最后進入弱風化泥質粉砂巖和弱風化砂礫巖，厚度 17.80 m25.17m， 容許承載力 12001500 kpa，橋梁的基礎奠基于此層上面。3、水文特征湘江自南向北貫

3、穿株洲市，較大支流的楓溪港、白石港迂回曲折于河東匯 入湘江，水情較為復雜。在市區(qū)內有株洲水文站，水文系列較長，湘江干流最高 水位一般出現在 47 月，主要受洪水徑流控制。根據株洲水位站質料統(tǒng)計，多 年平均水位 30.61m（85 黃海系統(tǒng)），歷年最高水位實測最高值為 42.59m（1994年 6 月 18 日，56 黃海系統(tǒng)），實測最大流量 20200m3/s（1964 年 6 月）；實測最低水位 27.51m（1998 年 11 月 13 日），實測最小流量 101m3/s（1966 年 9 月）。 正常水位為 29.4431.96m。年最高水位一般出現 47 月，年最低水位出現在 122

4、月?？傊摌蛭惶幩Y源比較豐富，能夠滿足上部結構的施工。142 米跨現澆箱梁施工技術方案4、氣象特征株洲市地處亞熱帶季風濕潤氣候地區(qū)。氣候溫暖，四季分明，雨水充沛， 生長期長。據株洲市氣象站 19542000 年質料統(tǒng)計，多年平均降水量 1410mm，最大 年降水量 1912.2mm（1954 年），最小年降水量 932.8mm（1986 年）。全年雨水集 中在 37 月，汛期（49）降雨量占全年 70%左右，梅雨季節(jié) 4、5、6 三個月， 降雨量占全年 40%以上，多年平均蒸發(fā)量在 900mm 以上。多年平均氣溫 17.4， 多年極端最高氣溫 40.4（1963 年 9 月 1 日），多年

5、極端最低氣溫 40.4（1991 年 12 月 29 日）。株洲市區(qū)多年平均風速 2.2m/s，風向冬季為西北風，夏季多為 南風。5、施工重點及難點重點：確保支架預壓安全。難點：濱江南路和建設路上交通繁忙，車流量 大，過往行人比較多，給安全施工帶來巨大挑戰(zhàn)。擬在兩條主干道上方的貝雷桁 架下面滿部安全網，并在醒目位置懸掛安全警示牌。6、箱梁的結構形式箱梁為分離式雙箱單室斜腹板截面，半幅全寬 1375cm，單箱底板寬 638cm， 頂板懸臂長 320cm（內側 300cm），底板中心線處梁高 250cm，底板厚度 25cm，腹 板厚度 40cm（根部 80cm），頂板厚度 28cm，通過改變腹板內

6、外側高形成橋面橫 坡。支座處箱梁設橫隔板（中橫梁厚 120cm，邊橫梁厚 100cm），另在各跨 1/4 橋跨處設置 30cm 厚的橫隔板。所有的橫隔板都在箱梁底的中心線位置設置直徑 為 70cm 的過人圓洞。每跨箱梁各設兩個 gpz( ) 型系列盆式橡膠支座，邊跨端支座采用 gpz()4 型，中支座采用 gpz()9 型，橫向兩支座中心線之間的距離為 520cm。 為方便檢查人員進出箱梁，在邊跨底板無預應力區(qū)各設一個直徑為 60cm 進人洞。箱梁采用三向預應力體系，縱向束采用 7 s15.24mm 和 9 s15.24mm 鋼絞線；橫向預應力束為 3 s15.24mm 和 2 s15.24m

7、m 鋼絞線；豎向預應力采用 jl32精扎螺紋鋼筋，配扎絲錨具。 二、現澆箱梁主要工程量2ssss42 米跨現澆箱梁施工技術方案項目材料規(guī)格單位42m 現澆箱梁結構部位箱梁 橫梁 齒塊合計混凝土c55m325384791143131精軋螺紋鋼筋鋼絞線jl329 15.247 15.24kgkg24166610246823944204942416665444687333 15.242 15.24312789369312789369 251499514995普通鋼筋hrb335 22 16 12kg462677240483841370871006081298510060850109044120 16

8、656123779普通鋼筋 r235 10kg10141014 8m756572 六角螺母128921336159130511336鋼材 m756572 錐形螺母錨錠板14014024塊1336267213362672張拉端錨具 ym159固定端錨具 ymp159張拉端錨具 ym157固定端錨具 ymp1574565252545488510546060錨具聯接器 yj157張拉端扁錨 ymb153固定端扁錨 ymb153張拉端扁錨 ymb152固定端扁錨 ymb152套156668668324324156668668324324d81d61149793260393153723260塑料波紋管鋼

9、管md6020d4620 502.5 kg8161361862681613618626三、現澆箱梁施工工藝流程342 米跨現澆箱梁施工技術方案上構施工準備支架基礎施工擴大基礎預制支架材料準備模板加工支架搭設支架預壓底模和側模系統(tǒng)安裝綁扎底板鋼筋底板波紋管定位并穿束綁扎腹板和橫梁鋼筋腹板、橫梁波紋管定位并穿束安裝內模及端模綁扎頂板鋼筋頂板波紋管定位并穿束混凝土澆注拆除側模和內模系統(tǒng)混凝土養(yǎng)護預應力張拉壓漿、封錨拆除底模系統(tǒng)和支架進入下一跨施工四、主要施工方法43242 米跨現澆箱梁施工技術方案該現澆箱梁橫穿城市主干道，為了不影響城市交通。擬采用貝雷支架逐跨 現澆的施工工藝。預壓考慮到提高工效，采

10、用水箱預壓方法；底模和側模采用木 框竹膠板，箱梁內模采用木模，搭設鋼管支撐；混凝土采用大型水上攪拌站拌和， 輸送車運至現場，拖泵泵送入模。第二節(jié)貝雷支架搭設一、貝雷支架的設計東岸 42 米跨連續(xù)箱梁施工采用貝雷支架現澆的施工工藝，施工時首先進行 支架基礎、支架結構的設計與施工。由于連續(xù)箱梁跨度為 42 米，所以擬在每跨 設 5 排支撐墩，支撐墩基礎為混凝土擴大基礎，擴大基礎上預埋預埋件。支架立 柱采用90010 鋼管，立柱頂部設置 5001000 鋼箱梁，其上布設貝雷桁片、 i25a 工字鋼次梁和底模系統(tǒng)，其具體結構如后面附圖所示。二、貝雷支架受力驗算1、支架受力荷載取值根據公路橋涵施工技術規(guī)

11、范（jtj-2000 ），模板支架設計的有關規(guī)定，支架設計及驗算時主要荷載為混凝土、模板和支架自重的荷載；施工人員、材料機具等行走和堆放荷載；振搗混凝土時產生的荷載；新澆混凝土對側面模板的壓力；傾倒混凝土時產生的荷載；其它可能產生的如雪荷載、冬季保溫設施荷載等； 支架穩(wěn)定性驗算荷載主要為風荷載。1.1、混凝土自重荷載砼自重為安全計取 r=26kn/m ，根據施工圖紙各截面尺寸計算荷載 q 及其分r布長度具體如附圖一所示。1.2、板、支架自重荷載側模、內模、底模自重荷載：偏安全側模、內模及底模均按照常用鋼模板 150kg/m 自重計算則：q =(l +h +l +h +l +b ) 150 kg

12、 / m 1 1 1 2 2 32=(3.21 +2.01 +3.02 +2.16 +11.86 +6.38) 150 =43 kn / m式中：l 、l 分別為兩側翼板的寬度；1 25242 米跨現澆箱梁施工技術方案h 、h 分別為兩側腹板的高度；1 2l 為模板橫橋向內?？傞L；3b 為底模板寬度；1.3、貝雷片自重荷載按 10 片貝雷橫向布設，單片貝雷自重 270 /3.0m，考慮聯結銷、支撐架 取 300 /3.0m 計，則貝雷片自重荷載 q =10kn/m。21.4、i 工字鋼自重荷載25ai 工字鋼順橋向按 75cm 間距布置， 42 米長支架一共布置 57 根，沒根工 25a字鋼長

13、 15m，則 q =(57 15 38.105) / 42 =7.76 kn / m 。31.5、施工荷載計算支架受力時，偏安全考慮施工荷載取 q2.5kn/m2，故施工荷載取值q =2.5 b =2.5 13.75 =34.4kn/m ， 4式中：b 為箱梁頂面寬度。1.6 、傾倒混凝土時產生的沖擊荷載和振搗混凝土時產生的荷載取q 2.0kn/m ，則沒沿米上的荷載值 q =2.0 b =2.0 13.75 =27.5kn / m ，式中： b5為箱梁頂面寬度。1.7、風荷載計算支架水平荷載主要為風荷載，根據公路橋涵設計通用規(guī)范查全國基本 風壓圖知，金華地區(qū)頻率 1/100 的風壓為 350

14、p ，風壓力計算公式為：aw =k k k w =0.75 1.0 1.0 350 =262.5 p0 1 3 0 aw ：基本風壓 400 p0 ak ：設計風速頻率換算系數，屬臨時工程取 0.75；0k ：風壓高度變化系數取 1.0；1k ：地形地理條件系數，取 1.0；3642 米跨現澆箱梁施工技術方案支架貝雷片以上部分橫向風載（偏安全考慮，貝雷片迎風面積每延米 1.5m f =wa =w sak =(1.9 1.5 +1.3 2.5) 262.5 =1.6kn / m2單排支架立柱所產生風荷載：f =w k a =262.5 0.6 0.9 8 =1.134 kn / m22）k ：風

15、載阻力系數，根據公路橋涵設計通用規(guī)范要求，貝雷桁架1.5m 2高度范圍內按照桁架計查相關表格取 1.9、底模以上（側模高度 2.5m 范圍內）按 照平面結構取 1.3，鋼管圓形立柱參照圓形橋墩取 0.6。1.8、支架受力情況承受豎向均布荷載： q =q +q +q +q +q +q =q +122.7 kn / mr 1 2 3 4 5 r承受豎向均布荷載： f =1.6 l跨徑+1.134 n立柱排架數目2、箱梁支架模板受力系統(tǒng)受力驗算2.1、翼緣板區(qū)模板結構計算42 米現澆支架的側模面板采用竹膠板，用 810cm 木枋作為次梁，次梁下每間隔 75cm 設置一道 810cm 木枋，木枋下面搭

16、設鋼管支撐，鋼管直接撐在 i25 工字鋼上。具體結構附圖二：2.1.1、次梁（810cm）木枋計算翼緣區(qū)砼最大厚度為 0.5m，最小厚度為 0.15m，考慮安全系數，按 0.5m 厚 砼計算：翼緣處砼荷載： p =0.5 26 =13kn / m12模板荷載： p =100 kg / m 2 =1kn / m22設備及人工荷載： p =250 kg / m =2.5kn / m32砼澆注時振搗荷載： p 4 =200 kg / m =2.0 kn / m2則有 p = p + p + p + p =13 +1 +2.5 +2 =18.5 kn / m 1 2 3 472f5 5.55 1042

17、 米跨現澆箱梁施工技術方案木枋每隔 30cm 布置一道， q =18.5 0.3 =5.55 kn / m2木枋子長度一般可達 4-5 跨，偏安全考慮，按簡支梁計算，跨徑為 0.75m， 計算簡圖如下所示：q=5.55kn/m木枋0.75m則跨內最大彎矩為：mmax=0.125 ql2=0.125 5.55 0.752=0.39 kn / m又 w =bh2/ 6 =8 102/ 6 =133.3cm3應力為：smax=mmaxw=0.39 103/(133.3 10-6) =2.93 mpa sw=10 mpa （ 參考一般松木木質）最大剪力在支點處， 由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：tmax

18、3qmax2 a=3 5.55 1030.752 2 8 1010-4=0.39 mpa t=2.0 mpa（參考一般松木木質）即強度均滿足要求。由規(guī)范可知，剛度驗算荷載取值只考慮砼、模板、施工人員及機具荷載， 不考慮振搗所產生的荷載。偏安全考慮，其取值大小同強度計算(以下相同， 不另說明)，可得：e =0.1 105mpa i =bh3/12 =6.67 106mm4=5ql 4 / 384 ei =maxf=1.875mmf=l/40030.754384 11010 6.67 10-6=0.34mm則剛度完全滿足要求。8142 米跨現澆箱梁施工技術方案2.1.1、主梁（810cm）木枋計算

19、箱梁翼緣板下模板主梁用 810cm 木枋，木枋下支撐483.5 腳手管間距為 50cm，偏于安全考慮，按簡支梁進行計算，跨徑為 0.5m，受到次梁傳遞的集中荷載，大小為 p =5.55 0.75 =4.16kn ，最不利的受力模式如下圖：1則跨內最大彎矩 mmaxp1= 4.16kn木枋0.5m= pl =0.25 4.16 0.5 =0.52 kn / m 4又 w =bh26=8 1026=133.3cm3smax=mmax/ w =0.52 103133.3 10-6=3.9 mpa sw=10 mpa (參考一般松木木質 )最大剪力在支點處， 由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：tmax=3

20、qmax/ 2 a =3 4.16 1032 2 8 10 10-4=0.39 mpa t=2.0 mpa即強度滿足要求。e =0.1 105mpa i =bh3/12 =6.67 106mm4fmax=p lq348 ei=4.16 1030.5348 110106.67 10-6=0.16mm f=1.25mm則剛度也完全滿足要求。2.2、腹板模板結構計算腹板模板下面次梁和主梁采用 1012cm 木方，布置方式跟翼板基本一樣， 只是布置間距不相等。2.2.1、腹板新澆混凝土產生的壓力腹板新澆砼所產生的側壓力按下式計算： pmax9=0.22gt k k v0 1 21 / 22242 米跨

21、現澆箱梁施工技術方案其中：p 為新澆注砼的對側模的最大側壓力；maxk 外加劑影響修正系數，摻加外加劑時取值 1.2； 1k 砼坍落度影響修正系數，取 0.85；2 混凝土容重，取值 26kn/m3；t 新澆注砼的初凝時間，取 14h；0 砼澆注速度，取 0.5m/h。所以： pmax=0.22 26 14 1.2 0.85 0.51 / 2=57.8 kn / m2h =p /maxg=57.8 / 26 =2.2 m可見在腹板上新澆砼產生的最大的側壓力為 57.8kn/m ，且有效壓頭為2.2 米，考慮振搗時所產生的荷載 4.0 kn/m ，所以最大的側壓力為 57.8+4.0=61.8k

22、n/m2。側壓力從上至下按梯形規(guī)律遞加，偏安全考慮，取最大荷載值 61.8kn/m2計算。、次梁 1012cm 木枋計算木枋的布置間距為 0.2cm，則 q =0.2 61.8 =12.36kn / mw =bh 2 / 6 =10 12 2 / 6 =240 cm3木枋子長度一般為 3-4 跨，偏安全考慮, 按簡支梁計算，跨徑為 0.75m，計 算簡圖如下：p=12.36kn/m木枋0.75m則跨內最大彎矩為：mmax=0.125 ql2=0.125 12.36 0.752=0.869 kn / m105ql4f=42 米跨現澆箱梁施工技術方案由梁正應力計算公式得：smax=mmaxw=0.

23、869 103240 10-6=3.62m p asw=10.0 m p a由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：tmax=3qmax2 a=3 12.36 1030.752 2 10 12 10-4=0.0.58mpa t=2.0mpa即強度均滿足要求。 撓度計算按簡支梁計算：e =0.1 10 5 mpai =bh 3 / 12 =14 10 6 mm 45 12.36 10 3 0.75 4max 384 ei=0.354 mm f=1.875mm384 1101014.4 10-6則剛度也完全滿足要求。、主梁 1012cm 木枋計算箱梁腹板下模板主梁用 1012cm 木枋，木枋下支撐483.5

24、 腳手管間距為 40cm，偏于安全考慮，按簡支梁進行計算，跨徑為 0.4m，受到次梁傳遞的集中荷載，大小為 p =12.36 0.75 =9.27 kn ，最不利的受力模式如下圖：1p1=9.27knp1=9.27knp1=9.27kn木枋0.2m 0.2m則跨內最大彎矩 mmax=0.93kn / m又 w =bh26=10 1226=240 cm3smax=mmax/ w =0.93 103240 10-6=3.87 mpa sw=10 mpa (參考一般松木木質 )最大剪力在支點處， 由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：tmax=3qmax/ 2 a =3 4.635 1032 10 12 1

25、0-4=0.579 mpa t=2.0mpa1142 米跨現澆箱梁施工技術方案即強度滿足要求。撓度按簡支梁計算，作用在支點上的力對構件不產生撓度，e =0.1 105mpa i =bh3/12 =14.4 106mm4fmax=p l1348 ei=9.27 1030.4348 11010 14.4 10-6=0.086mm f=1.0mm則剛度也完全滿足要求。2.3、底模板下構件的計算2.3.1、次梁（ 1012cm 木枋）驗算底模下次梁按順橋向布置，間距 30cm 和 40cm ，其具體布置如后附圖所示。在次梁下橫橋向布置 i25 工字鋼，間距為 75cm。因此計算跨徑為 0.75m，按簡

26、支梁受力考慮，分別驗算底模下斜腹板對應位置和底板中間位置：其計算簡圖如下 所示：q=21.45kn/m木枋0.75m、斜腹板對應位置驗算底模處砼箱梁荷載： p =26 2.5 =65 kn / m12模板荷載： p =200 kg / m22=2.0 kn / m2設備及人工荷載： p =250 kg /m 2 =2.5 kn /m32砼澆注沖擊及振搗荷載： p =200 kg/m 2 =2 kn /m42則有： p =p +p +p +p =71.5 kn /m21 2 3 4q =71.5 0.3 =21.45 kn / m又 w =bh26=10 1226=240 cm3mmax=0.1

27、25 ql 2 =0.125 21.45 0.9 2 =2.17 kn .m125ql4f=42 米跨現澆箱梁施工技術方案由梁正應力計算公式得：smax=mmax/ w =2.17 103240 10-6=9.0 mpa sw=10 mpa由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：tmax=3qmax2 a=3 21.45 1030.752 2 10 12 10-4=1.0 mpa t=2.0mpa所以強度滿足要求；由矩形簡支梁撓度計算公式得：e =0.1 10 5 mpa i =bh 3 /12 =14.4 10 6 mm 45 21.45 10 3 0.75 4max 384 ei=0.614 mm

28、f=1.875mm剛度滿足要求。384 110 10 14.4 10-6、中間底板位置驗算中間底板位置砼厚度在 0.530.86m 之間，考慮內模支撐和內模模板自重， 按 0.9m 計算,則有：底模處砼箱梁荷載： p =26 0.9 =23.4 kn / m12內模和底模荷載： p =400 kg / m22=4.0 kn / m2設備及人工荷載： p =250 kg /m 2 =2.5 kn /m32砼澆注沖擊及振搗荷載： p =200 kg/m42=2 kn /m2則有： p =p +p +p +p =31.9 kn /m21 2 3 4q =31.9 0.4 =12.76kn / m又

29、w =bh26=10 1226=240 cm3mmax=0.125 ql2=0.125 12.76 0.752=0.897 kn .m由梁正應力計算公式得：smax=mmax/ w =0.897 103240 10-6=3.74 mpa sw=10 mpa135ql4f=242 米跨現澆箱梁施工技術方案由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：tmax=3qmax2 a=3 12.76 10 3 0.752 2 10 12 10-4=0.598mpa t=2.0mpa所以強度滿足要求；由矩形簡支梁撓度計算公式得：e =0.1 105mpa i =bh3/12 =14.4 106mm45 12.76 10m

30、ax 384 ei=0.365mm f=1.875mm30.754384 1101014.4 10-6剛度滿足要求。2.3.2、支架貝雷桁片頂底模分配梁 工 25a 型鋼受力驗算如“箱梁現澆貝雷支架結構示意圖”所示，支架貝雷片鋪設完成后在其上 按照桁片節(jié)點距離 75cm 鋪設底模受力型鋼，工 25a 型鋼上再鋪設木枋，木枋上 鋪設竹膠板。橫橋向組合貝雷片安裝間距為 3.0m、箱梁腹板下各安設一組貝雷桁片，因此腹板自重直接作用于底模分配梁工 25a 的支點上，對底模型鋼來講不產生彎矩及撓度（直接受壓），偏安全考慮，對底模型鋼在兩貝雷桁片之間按照簡支梁計4算，其受力荷載按照箱梁砼最大厚度計。則 i

31、 =5 0 1cm7型鋼承受豎向最大均布荷載為： q ) 0.75q =( q +qr模板 施l=3.0m ，查表的 w =401.4cm3=(0.9 26 +3 1.5 +1.0) 0.75 =21.68kn / m式中： q 為箱梁混凝土自重，由于腹板自重直接作用于貝雷桁片上，因此僅取 r箱梁底板、頂板（有齒塊）總厚度的自重（厚 0.9m）；3 層表示底模、內模模板總層數，單層模板自重如前所示取 1.50kn/m q 表示施工人群、機具荷載，如前所示取 1.0kn/m ；施0.75m 為型鋼間距。142；w 8w5ql4f=r=42 米跨現澆箱梁施工技術方案故：s=mmax =ql 2 =

32、21.68 10 3 3.0 2 =60.8 mpa s=170mpaw8 401.4 10-65 21.68 10max 384 ei=2.28mm f=7.5mm334384 2.01 10115017 10-8型鋼受力滿足相關規(guī)范要求，翼緣板下受力比中間底板還要小，不需要驗 算。3、貝雷桁片受力驗算如附圖所示，為方便施工時的吊裝，桁片在樁頂均斷開設置，受力驗算時取 單跨箱梁支架中貝雷桁片跨度最大、荷載最大的一跨，跨徑相等，因此l=9.0m、 q 209.56kn/m，貝雷橫向取 10 片，貝雷架特性如下：高長弦桿截面積 弦桿慣矩 桁片慣矩桁片允許彎桁片允許剪cmcmfcm2 ixcm4

33、igcm4矩 kn.m力 kn150300則：25.48 396.6 250500 788.0245.0q =q +122.7 =209.5 +122.7 =332.2 kn / m rm =ql28=332.2 9.028=3363.53kn .m m=100.8788 =6304.0 kn .m（0.8 為桁片不平衡受力系數）f =5ql4384 ei 14=5 332.2 1039.04384 2.06 1011250500 10-810=5.50mm f=9000400=22.5mm貝雷架支點處剪應力驗算：q =ql332.2 92 2=1494.90 kn t=10 245 =245

34、0 kn故支架縱向布設 10 片貝雷滿足施工規(guī)范要求。 4、支架樁頂 5001000 鋼箱梁受力驗算1542 米跨現澆箱梁施工技術方案鋼箱梁布置如附圖所示，鋼箱梁受力圖如下：f2=959.0knf2=943.7knf1=282.8kn f3=858.8kn鋼箱梁3.2m 3.0m 3.0m 3.0mf4=265.7kn彎矩圖（kn.m）r1904.96-+r2802.5-240.14381.7+306+剪力圖（kn.m）-282.8-477.1則： q =( q +q 1 r模板+q ) / 2 = 施(0.526 +1.5 +2.5)3.22=27.2 kn / mf =q 9 +g 1 1

35、貝雷架+q工字鋼3 =9 27.2 +24 +7.76 9 / 5 =282.8 knq =( q +q 3 r模板+q ) =(0.9 26 +1.5 3 +2.5) 3.0 =91.2kn / m 施f =q 9 +g 3 3 貝雷架+g工字鋼=9 91.2 +24 +7.76 9 / 5 =858.8 knq =( q +q 4 r模板+q ) / 2 =(0.5 26 +1.5 +2.5) 3.0 / 2 =25.5 kn / m 施f =q 9 +g 4 4 貝雷架+g工字鋼=9 25.5 +24 +7.76 9 / 5 =267.5 knq =(2.5 26 +2 1.5 +2.5

36、) 0.4 +27.2 +91.2 / 2 =101kn / m 2f =q 9 +g 2 2 貝雷架+g工字鋼=9 101 +36 +7.76 9 / 5 =959.0 knq =(2.5 26 +2 1.5 +2.5) 0.4 +25.5 +91.2 / 2 =99.3kn / m 2f =q 9 +g 2 2 貝雷架+g工字鋼=9 99.3 +36 +7.76 9 / 5 =943.7 knr =1623.5 kn1r 2 =1688.3 kn5001000 鋼箱梁截面性能： a =0.03536 m2， i =5.3851 10 x-4m4w =0.01077 m3smxa=mmaxw

37、=904.96 1030.01077=84.03mp sw=145 mpa16( )i =p 4 4( )a42 米跨現澆箱梁施工技術方案tmax=3qmax2 a=3 477.1 1032 0.03536=20.24 mpa t=85 mpa經計算，所選構件滿足規(guī)范要求。5、支架單樁受力驗算鋼 管 樁 受 力 直 接 由 貝 雷 架 傳 遞 的 ， 由 上 面 知 支 反 力 r =1623.5 kn1r =1688.3 kn 。2則單樁承受最大力為：rmax=1688.3 +0.03536 7.85 14 10 / 2 =1707.7 kn90010 鋼管樁截面特性：a =p( r2-r2

38、) =3.1416 0.45 2 -0.44 2 =0.02796 m2( r -r ) / 4 =3.1416 0.45 4 -0.44 4 / 4 =2.77 10 -3 m 4 w =i / r =6.15 10 -3 m 3考慮鋼管樁立柱最長約 8 米，取 8 米計算：r =ia=2.77 10-30.02796=0.31ml =0.8 l =0.8 8 =6.4m 0l=6.4 / 0.31 =20.6 80j =1.02 -0.55(強度驗算：20.6 +20100) 2 =0.93rs = max =a1707.7 1030.02796=61.1mpa s=140mpaa穩(wěn)定性驗

39、算：s =armaxja0=1707.7 1030.93 0.02796=65.7 mpa 1.3式中： g 表示支架自重，最不利情況為側模已經安裝完成、尚未綁扎鋼筋， 此時支架自重包括外模系統(tǒng)、貝雷桁片、鋼管立柱自重。滿足規(guī)范抗傾覆系數 1.3 的要求7、支架立柱基礎的形式選擇及受力驗算7.1 基礎形式選擇42 米現澆支架橋位區(qū)覆蓋層較淺，一般為 2 米左右，穿過覆蓋層就是亞粘土或者是泥質粉砂巖，推薦承載離為 220kpa260kpa。并跨過建設路和濱江南 路，路面承載力根據相關質料大于 1000kpa。結合現場的實際情況，支架立柱基礎采用擴大基礎。7.1.1、在老路面上的基礎形式擬采用 1

40、.51.50.5m 的鋼筋混凝土擴大基 礎，基礎按照構造要求配筋。7.1.2、其它立柱基礎采用采用 2.62.60.8m 的鋼筋混凝土擴大基礎，基礎 按照構造要求配筋，以穿過覆蓋層作為基礎的持力層。7.2、基礎受力驗算7.2.1、對于以老路面為持力層p=sa=10001.51.5=2250kn r18max=1707.7 kn ( 單根立柱所受豎42 米跨現澆箱梁施工技術方案向力最大值) ：為地基承載力設計值，偏安全考慮取較小值 1000kpa a：擴大基礎受力面面積7.2.2、穿過覆蓋層作為基礎的持力層p=sa=2602.62.6=1757.6 kn rmax=1707.7 kn ：為地基容許承載力，根據地質勘測報告取 260kpa。 a：擴大基礎受力面面積三、貝雷支架的施工1、支架搭設工藝流程施工放樣地基處理基礎施工擴大基礎預制支架材料準備2、支架基礎施工安裝立柱安裝鋼箱梁安裝貝雷架鋪設橫向工字鋼鋪設底模系統(tǒng)根據地堪報告，結合現場情況，選定亞粘土層作為持力層是，立柱基礎施工是首先進行開挖到持力層，然后綁扎鋼筋，進行現澆，在頂面預埋鋼板以固定 鋼管樁。擴大基礎混凝土標號 c25。1942 米跨現澆箱梁施工技術方案對于以老路面作為持力層擴大基礎，混凝土標號 c25 ，采取先預制，然后吊裝至指定地點安裝，原地面要用砂漿找平，以保證混凝土基礎與原地