甲醇制氫反應(yīng)器工藝設(shè)計

1、前 言氫氣是一種重要的工業(yè)產(chǎn)品，它廣泛用于石油、化工、建材、冶金、電子、醫(yī)藥、電力、輕工、氣象、交通等工業(yè)部門和服務(wù)部門，由于使用要求的不同，這些部門對氫氣的純度、對所含雜質(zhì)的種類和含量都有不相同的要求，特別是改革開放以來，隨著工業(yè)化的進(jìn)程，大量高精產(chǎn)品的投產(chǎn)，對高純度的需求量正逐步加大，等等對制氫工藝和裝置的效率、經(jīng)濟(jì)性、靈活性、安全都提出了更高的要求，同時也促進(jìn)了新型工藝、高效率裝置的開發(fā)和投產(chǎn)。依據(jù)原料及工藝路線的不同，目前氫氣主要由以下幾種方法獲得：電解水法；氯堿工業(yè)中電解食鹽水副產(chǎn)氫氣；烴類水蒸氣轉(zhuǎn)化法；烴類部分氧化法；煤氣化和煤水蒸氣轉(zhuǎn)化法；氨或甲醇催化裂解法；石油煉制與石油化工過

2、程中的各種副產(chǎn)氫；等等。其中烴類水蒸氣轉(zhuǎn)化法是世界上應(yīng)用最普遍的方法，但該方法適用于化肥及石油化工工業(yè)上大規(guī)模用氫的場合，工藝路線復(fù)雜，流程長，投資大。隨著精細(xì)化工的行業(yè)的發(fā)展，當(dāng)其氫氣用量在2003000m3/h時，甲醇蒸氣轉(zhuǎn)化制氫技術(shù)表現(xiàn)出很好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，受到許多國家的重視。甲醇蒸氣轉(zhuǎn)化制氫具有以下特點：（1） 與大規(guī)模的天然氣、輕油蒸氣轉(zhuǎn)化制氫或水煤氣制氫相比，投資省，能耗低。（2） 與電解水制氫相比，單位氫氣成本較低。（3） 所用原料甲醇易得，運輸、貯存方便。（4） 可以做成組裝式或可移動式的裝置，操作方便，搬運靈活。對于中小規(guī)模的用氫場合，在沒有工業(yè)含氫尾氣的情況下，甲醇蒸氣轉(zhuǎn)化

3、及變壓吸附的制氫路線是一較好的選擇。本設(shè)計采用甲醇裂解+吸收法脫二氧化碳+變壓吸附工藝，增加吸收法的目的是為了提高氫氣的回收率，同時在需要二氧化碳時，也可以方便的得到高純度的二氧化碳。目錄1 設(shè)計任務(wù)書 32 甲醇制氫工藝設(shè)計 42.1 甲醇制氫工藝流程 42.2 物料衡算 42.3 熱量衡算 63 反應(yīng)器設(shè)計 . 93.1 工藝計算 93.2 結(jié)構(gòu)設(shè)計 . 134 管道設(shè)計.5 自控設(shè)計.6 技術(shù)經(jīng)濟(jì)評價、環(huán)境評價7 結(jié)束語.8 致謝.9 參考文獻(xiàn).附錄：1.反應(yīng)器裝配圖，零件圖2.管道平面布置圖3.設(shè)備平面布置圖4.管道儀表流程圖5.管道空視圖6.單參數(shù)控制方案圖1、設(shè)計任務(wù)書2、甲醇制氫

4、工藝設(shè)計2.1 甲醇制氫工藝流程甲醇制氫的物料流程如圖12。流程包括以下步驟：甲醇與水按配比1：1.5進(jìn)入原料液儲罐，通過計算泵進(jìn)入換熱器（e0101）預(yù)熱，然后在汽化塔（t0101）汽化，在經(jīng)過換熱器(e0102)過熱到反應(yīng)溫度進(jìn)入轉(zhuǎn)化器(r0101)，轉(zhuǎn)化反應(yīng)生成h2、co2的以及未反應(yīng)的甲醇和水蒸氣等首先與原料液換熱(e0101)冷卻，然后經(jīng)水冷器(e0103)冷凝分離水和甲醇，這部分水和甲醇可以進(jìn)入原料液儲罐，水冷分離后的氣體進(jìn)入吸收塔，經(jīng)碳酸丙烯脂吸收分離co2，吸收飽和的吸收液進(jìn)入解析塔降壓解析后循環(huán)使用，最后進(jìn)入psa裝置進(jìn)一步脫除分離殘余的co2、co及其它雜質(zhì)，得到一定純度要

5、求的氫氣。圖12 甲醇制氫的物料流程圖及各節(jié)點物料量2.2 物料衡算1、依據(jù)甲醇蒸氣轉(zhuǎn)化反應(yīng)方程式: chohco+2h （1-1）co+hoco+ h （1-2）choh分解為co轉(zhuǎn)化率99%,反應(yīng)溫度280,反應(yīng)壓力1.5mpa,醇水投料比1:1.5(mol).2、投料計算量 代入轉(zhuǎn)化率數(shù)據(jù),式(1-3)和式(1-4)變?yōu)?choh0.99co+1.98h+0.01 chohco+0.99ho0.99co+ 1.99h+0.01co合并式(1-5),式(1-6)得到: choh+0.981 ho0.981 co+0.961 h+0.01 choh+0.0099 co氫氣產(chǎn)量為: 2400m

6、/h=107.143 kmol/h甲醇投料量為: 107.143/2.960132=1158.264 kg/h水投料量為: 1158.264/321.518=977.285 kg/h3、原料液儲槽(v0101)進(jìn): 甲醇 1158.264 kg/h , 水 977.285 kg/h出: 甲醇 1158.264 kg/h , 水 977.285 kg/h4、換熱器 (e0101),汽化塔(t0101),過熱器(e0103)沒有物流變化.5、轉(zhuǎn)化器 (r0101)進(jìn) : 甲醇 1158.264 kg/h , 水977.285 kg/h , 總計2135.549 kg/h出 : 生成 co 1158

7、.264/320.980144 =1560.920 kg/h h 1158.264/322.96012 =214.286 kg/h co 1158.264/320.009928 =10.033 kg/h 剩余甲醇 1158.264/320.0132 =11.583 kg/h 剩余水 977.285-1158.264/320.980118=338.727 kg/h 總計 2135.549 kg/h6、吸收塔和解析塔 吸收塔的總壓為15mpa,其中co的分壓為0.38 mpa ,操作溫度為常溫(25). 此時,每m 吸收液可溶解co11.77 m.此數(shù)據(jù)可以在一般化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊中找到，二氯化碳在

8、碳酸丙烯酯中的溶解度數(shù)據(jù)見表1一l及表12。解吸塔操作壓力為0.1mpa, co溶解度為2.32,則此時吸收塔的吸收能力為: 11.77-2.32=9.45 0.4mpa壓力下 =pm/rt=0.444/0.0082(273.15+25)=7.20kg/ mco體積量 v=1560.920/7.20=216.794 m/h據(jù)此,所需吸收液量為 216.794/9.45=22.94 m/h考慮吸收塔效率以及操作彈性需要,取吸收量為 22.94 m/h=68.82 m/h可知系統(tǒng)壓力降至0.1mpa時,析出co量為216.794m/h=1560.920 kg/h.混合氣體中的其他組分如氫氣,co以

9、及微量甲醇等也可以按上述過程進(jìn)行計算,在此,忽略這些組分在吸收液內(nèi)的吸收.7、psa系統(tǒng)略.8、各節(jié)點的物料量綜合上面的工藝物料衡算結(jié)果,給出物料流程圖及各節(jié)點的物料量,見圖1一2.3.3 熱量衡算1、汽化塔頂溫確定在已知汽相組成和總壓的條件下，可以根據(jù)汽液平衡關(guān)系確定汽化塔的操作溫度甲醇和水的蒸氣壓數(shù)據(jù)可以從一些化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊中得到：表1-3列出了甲醇的蒸氣壓數(shù)據(jù)水的物性數(shù)據(jù)在很多手冊中都可以得到，這里從略。在本工藝過程中,要使甲醇水完全汽化,則其汽相分率必然是甲醇40%,水60%(mol)且已知操作壓力為1.5mpa,設(shè)溫度為t,根據(jù)汽液平衡關(guān)系有 0.4p+0.6p=1.5mpa初設(shè)

10、t=170 p=2.19mpa; p=0.824 mpa p=1.37041.5 mpa再設(shè) t=175 p=2.4mpa; p=0.93 mpa p=1.51 mpa蒸氣壓與總壓基本一致,可以認(rèn)為操作壓力為1.5mpa時,汽化塔塔頂溫度為175.2、轉(zhuǎn)換器(r0101)兩步反應(yīng)的總反應(yīng)熱為49.66kj/mol,于是,在轉(zhuǎn)化器內(nèi)需要供給熱量為: q=1158.2640.99/321000(-49.66) =-1.78106 kj/h此熱量由導(dǎo)熱油系統(tǒng)帶來,反應(yīng)溫度為280,可以選用導(dǎo)熱油溫度為320,導(dǎo)熱油溫度降設(shè)定為5,從手冊中查到導(dǎo)熱油的物性參數(shù),如比定壓熱容與溫度的關(guān)系,可得:c=4.

11、18680.68=2.85kj/(kgk), c=2.81kj/(kgk)取平均值 c=2.83 kj/(kgk)則導(dǎo)熱油用量 w=q/(ct)= 8.9010/(2.835)=62898 kg/h3、過熱器(e0102)甲醇和水的飽和蒸氣在過熱器中175過熱到280,此熱量由導(dǎo)熱油供給.從手冊中可以方便地得到甲醇和水蒸氣的部分比定壓熱容數(shù)據(jù),見表1-4.氣體升溫所需熱量為:q= cmt=(1.90579.126+4.82488.638) (280-175)=3.6310kj/h導(dǎo)熱油c=2.826 kj/(kgk), 于是其溫降為: t=q/(cm)= 3.6310/(2.82662898)

12、=2.04導(dǎo)熱油出口溫度為: 315-2.0=313.04、汽化塔（to101 ) 認(rèn)為汽化塔僅有潛熱變化。175 甲醇h = 727.2kj/kg 水 h = 203ikj/kg q=579.126727.2+2031488.638=1.4110 kj/h以300導(dǎo)熱油c計算 c=2.76 kj/(kgk)t=q/(cm)=1.4110/(2.7662898)=8.12則導(dǎo)熱油出口溫度 t=313.0-8.1=304.9導(dǎo)熱油系統(tǒng)溫差為t=320-304.9=15.1 基本合適.5、換熱器（eo101)殼程：甲醇和水液體混合物由常溫（25 ）升至175 ，其比熱容數(shù)據(jù)也可以從手冊中得到，表1

13、 一5 列出了甲醇和水液體的部分比定壓熱容數(shù)據(jù)。液體混合物升溫所需熱量q= cmt=(579.1263.14+488.6384.30) (175-25)=5.8810kj/h管程：沒有相變化，同時一般氣體在一定的溫度范圍內(nèi)，熱容變化不大，以恒定值計算，這里取各種氣體的比定壓熱容為： c10.47 kj/(kgk) c14.65 kj/(kgk) c 4.19 kj/(kgk)則管程中反應(yīng)后氣體混合物的溫度變化為：t=q/(cm)=5.8810/(10.47780.452+14.65107.142+4.19169.362)=56.3換熱器出口溫度為 280-56.3=223.76、冷凝器（eo1

14、03) 在e0103 中包含兩方面的變化：co, co, h的冷卻以及choh , ho的冷卻和冷凝. co, co, h的冷卻q=cmt=(10.47780.452+14.65107.142+4.195.017) (223.7-40)=1.7910kj/h choh的量很小，在此其冷凝和冷卻忽略不計。壓力為1.5mpa時水的冷凝熱為：h=2135kj/kg,總冷凝熱 q=hm=2135169.362=3.6210kj/h水顯熱變化q= cmt=4.19169.362(223.7-40)=1.3010kj/h q=q+q+ q=2.2810kj/h冷卻介質(zhì)為循環(huán)水，采用中溫型涼水塔，則溫差t=

15、10用水量 w=q/( ct)= 2.2810/(4.1910)=54415kg/3、反應(yīng)器設(shè)計計算3.1 工藝計算已知甲醇制氫轉(zhuǎn)化工藝的基本反應(yīng)為：ch3oh+h2o=co2+3h2。該反應(yīng)在管式反應(yīng)器進(jìn)行，進(jìn)出反應(yīng)器的各物料的工藝參數(shù)如表3-1所示。物流名稱管程殼程/(kg/h)進(jìn)口/(kg/h)出口/(kg/h)設(shè)計溫度/oc壓力/mpa進(jìn)出口/(kg/h)設(shè)計溫度/oc壓力/mpa甲醇579.1265.7912801.5水488.638169.362二氧化碳780.452一氧化碳5.017氫氣107.142導(dǎo)熱油628983200.5表3-1 反應(yīng)器的物流表（1）計算反應(yīng)物的流量對于甲

16、醇，其摩爾質(zhì)量為_32 kgk/mol，則其摩爾流量為：579.126/32=18.098kmol/h對于水，其摩爾質(zhì)量為 18 kgk/mol，其摩爾流量為：488.638/18=27.147 kmol/h對于氫氣，其摩爾質(zhì)量為 2 kgk/mol,其摩爾流量為：107.142/2=53.571 kmol/h對于一氧化碳，其摩爾質(zhì)量為 28 kgk/mol,其摩爾流量為：5.017/28=0.179 kmol/h進(jìn)料氣中甲醇的摩爾分率ya為：ya=對于甲醇和水，由于溫度不太高（280 oc），壓力不太大（1.5mpa），故可將其近似視為理想氣體考慮。有理想氣體狀態(tài)方程pv=nrt，可分別計算

17、出進(jìn)料氣中甲醇和水的體積流量：甲醇的體積流量va為：va= m3/h水的體積流量vb為：vb= m3/h進(jìn)料氣的總質(zhì)量為：mo= 55.489+83.233=1067.764 kg/h（2）計算反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率進(jìn)入反應(yīng)器時甲醇的流量為579.126 kg/h，出反應(yīng)器時甲醇的流量為5.791 kg/h，則甲醇的轉(zhuǎn)化率xaf為：xaf=即反應(yīng)過程中消耗甲醇的物質(zhì)的量為：18.09899%=17.917 kmol/h（3）計算反應(yīng)體系的膨脹因子由體系的化學(xué)反應(yīng)方程式可知，反應(yīng)過程中氣體的總物質(zhì)的量發(fā)生了變化，可求出膨脹因子a。對于甲醇有：a=（4）計算空間時間根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)，該反應(yīng)為一級反應(yīng)，反應(yīng)動力學(xué)

18、方程為：ra=kpak=5.510-4e ca=cao上式兩邊同乘以rt，則得：pa=caort反應(yīng)過程的空間時間為：=cao = cao /k caort=dxa將k=5.510-4em3/(kmolh)，r=8314.3，t=553.15k，a=2，ya=0.4，代入上式，可得空間時間：=0.0038h（5）計算所需反應(yīng)器的容積vr=vo進(jìn)料氣的總體積流量為：vo=55.489+83.233=138.722 m/h=0.0385 m/s則可得所需反應(yīng)器的容積為：vr=vo =0.0038138.722=0.527 m（6）計算管長由文獻(xiàn)可知，氣體在反應(yīng)器內(nèi)的空塔流速為0.1m/s，考慮催化

19、劑填層的空隙率對氣體空塔速度的影響，取流動速度為=0.2m/s，則反應(yīng)管的長度為：l=u=0.003836000.2=2.736m根據(jù)gb151推薦的換熱管長度，取管長l=3m。反應(yīng)器內(nèi)的實際氣速為：u=（7）計算反應(yīng)熱甲醇制氫的反應(yīng)實際為兩個反應(yīng)的疊合，即ch3oh=co+2h2-90.8kj/molco+h2o=co2+h2+43.5kj/mol反應(yīng)過程中的一氧化碳全部由甲醇分解而得，由化學(xué)反應(yīng)式可知，每轉(zhuǎn)化1kmol的甲醇就可生成1kmol的一氧化碳，則反應(yīng)過程中產(chǎn)生的一氧化碳的物質(zhì)的量為17.917kmol/h。反應(yīng)器出口處的一氧化碳的物質(zhì)的量為0.179kmol/h，轉(zhuǎn)化的一氧化碳的

20、物質(zhì)的量為：17.917-0.179=17.738 kmol/h一氧化碳的轉(zhuǎn)化率為：xco=則反應(yīng)過程中所需向反應(yīng)器內(nèi)供給的熱量為：q=90.81017.917-43.51017.738=855.26110kj/h（8）確定所需的換熱面積假定選用的管子內(nèi)徑為d，壁厚為t，則其外徑為d+2t，管子數(shù)量為n根。反應(yīng)過程中所需的熱量由導(dǎo)熱油供給，反應(yīng)器同時作為換熱器使用，根據(jù)gb151，320oc時鋼的導(dǎo)熱系數(shù)為=44.9w/（moc），管外油側(cè)的對流給熱系數(shù)為o=300w/（m2oc），管內(nèi)側(cè)的對流給熱系數(shù)為i=80 w/（m2oc），根據(jù)表5-2所列的壁面污垢系數(shù)查得，反應(yīng)管內(nèi)、外側(cè)的污垢系數(shù)分

21、別為0.0002 m2oc/w 和0.0008 m2oc/w總污垢系數(shù)為rf=0.0002+0.0008=0.001 m2oc/w根據(jù)傳熱學(xué)，反應(yīng)器的傳熱系數(shù)為：k=1/（+rf）由于的值接近于1，對k帶來的誤差小于1%；鋼管的傳熱很快，對k的影響也很小，故可將上式簡化為：k=1/（+rf）= w/（ m2oc）=213.84kj/(hmoc)由于反應(yīng)器所需的換熱面積為：f=m（9）計算管子的內(nèi)徑反應(yīng)器需要的換熱面積為：f=ndl反應(yīng)器內(nèi)氣體的體積流量為：vo=nu聯(lián)立上述兩式，并將l= 6m，u= 0.22(m/s) ，f= 99.988(m) vo= 0.0385(m/s) 代入，即可得所

22、需管子的內(nèi)徑為：d=0.0210m。根據(jù)計算所得的管子內(nèi)徑，按前述換熱設(shè)備設(shè)計選擇合適的管子型號和所需的管數(shù)及布管方式。結(jié)構(gòu)設(shè)計計算內(nèi)容或項目符號單位計算公式或來源結(jié)果備注管程 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計換熱管材料選用碳鋼無縫鋼管252換熱管內(nèi)徑、外徑di;dm0.021;0.025換熱管管長lm選用3m標(biāo)準(zhǔn)管長3.0換熱管根數(shù)n325(圓整)管程數(shù)ni根據(jù)管內(nèi)流體流速范圍選定1管程進(jìn)出口接管尺寸(外徑*壁厚)djt*sjtm按接管內(nèi)流體流速合理選取601.6管程結(jié)構(gòu)設(shè)計殼程數(shù)ns1換熱管排列形式正三角形排列正三角形排列換熱管中心距sms=1.25d或按標(biāo)準(zhǔn)0.032分程隔板槽兩側(cè)中心距sn按標(biāo)準(zhǔn)管束中心

23、排管數(shù)nc（外加六根拉桿）21殼體內(nèi)徑dimdi=s(nc-1)+(12)d07換熱器長徑比l/ dil/ di4.28合理實排熱管根數(shù)n作圖351折流板形式選定單弓形折流板折流板外直徑dbm按gb151-19990.675折流板缺口弦離hm取h=0.20di0.14折流板間距bm取b=(0.21)di0.33折流板數(shù)nbnb=l/b-18殼程進(jìn)出口接管尺寸djs*sjs合理選取1142選取3.2 外殼結(jié)構(gòu)設(shè)計按照gb150-1998鋼制壓力容器進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計計算。1、 筒體(1) 筒體內(nèi)徑:700mm設(shè)計壓力：p=1.1=0.55mpa 設(shè)計溫度取350 c筒體材料：16mnr 焊接接頭系數(shù)

24、=0.8鋼板厚度負(fù)偏差c1=0,腐蝕裕量c2=1.0mm,厚度附加量c= c1+ c2=1.0mm.筒體的計算厚度計算 = =mm考慮厚度附加量并圓整至鋼板厚度系列，得材料名義厚度dn = 4mm.取強度校核 有效厚度de =dn - c1- c2=5mmst = = mpa s f=134 mpa符合強度要求。（2）根據(jù)筒徑選用非金屬軟墊片： 墊片厚度：3 墊片外徑:765 墊片內(nèi)徑：715根據(jù)筒體名義厚度選用乙型平焊法蘭（jb4702） 法蘭材料：16mnr dn法蘭外徑中心孔直徑法蘭厚度螺栓孔直徑螺紋規(guī)格螺栓數(shù)量7008608154627m2424表3-2 筒體法蘭數(shù)據(jù)2、 封頭（1）封

25、頭內(nèi)徑：700mm設(shè)計壓力：p=1.6mpa 設(shè)計溫度取300 c封頭材料：16mnr 焊接接頭系數(shù) =1.0鋼板厚度負(fù)偏差c1=0,腐蝕裕量c2=1.0mm,厚度附加量c= c1+ c2=1.0mm.封頭的計算厚度計算選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，k=1.0d = =考慮厚度附加量并圓整至鋼板厚度系列，取封頭名義厚度與筒體厚度相同，得材料名義厚度dn = 6mm.強度校核 有效厚度de =dn - c1- c2=7mmst = =mpas f=144mpa符合強度要求。根據(jù)筒徑選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭直邊高：25 曲邊高：200 壁厚：67、換熱管（gb151-1999）管子材料：16mnr 根據(jù)上節(jié)中計算

26、的管子內(nèi)徑選用尺寸：252 管長：3000 根數(shù)：345實排根數(shù)：351（外加6根拉桿） 排列形式：正三角形 中心距：32 管束中心排管數(shù)：21 長徑比：4.28 8、管程數(shù)據(jù)管程數(shù)：1 管程氣體流速：8m/s 進(jìn)出口接管尺寸：601.6 接管材料：16mn法蘭類型：板式平焊法蘭（hg20593-97） 法蘭材料：20r dn法蘭外徑中心孔直徑法蘭厚度法蘭內(nèi)徑螺栓孔直徑螺栓孔數(shù)螺紋規(guī)格501401101659144m12 表3-3 管程法蘭數(shù)據(jù)9、殼程數(shù)據(jù)殼程數(shù)：1 殼程液體流速：1.5m/s 進(jìn)出口接管尺寸：1142 接管材料：16mn法蘭類型：板式平焊法蘭（hg20593-97） 法蘭材料

27、：16mnr dn法蘭外徑中心孔直徑法蘭厚度法蘭內(nèi)徑螺栓孔直徑螺栓孔數(shù)螺紋規(guī)格10021017018116184m16 表3-4 殼程法蘭數(shù)據(jù)12、折流板（gb151-1999）材料：16mnr 形式：單弓形 外直徑：795.5 管孔直徑：25.4缺口弦高：140 間距：330 板數(shù)：8 厚度：613、拉桿（gb151-1999）直徑：16 螺紋規(guī)格：m16 根數(shù)；614、耳座（jb/t4725-92）（7）耳式支座選用及驗算 由于該吸收塔相對結(jié)構(gòu)較小，故選用結(jié)構(gòu)簡單的耳式支座。根據(jù)jb/t473292 選用支座：jb/t473292，耳座a3，其允許載荷q=30kn,適用公徑dn 70014

28、00，支座處許用彎矩m=8.35kn*m。支座材料q235a*f。1) 支座承受的實際載荷計算 水平地震載荷為：p 為地震系數(shù)，地震設(shè)計烈度為7時，0.24 為設(shè)備總質(zhì)量經(jīng)計算該反應(yīng)器的1119kg水平地震載荷為：p0.2411199.82631.99n水平風(fēng)載荷為：p1.21.0550340015003366n偏心載荷g0 n偏心距s0 mm其中f為風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按設(shè)備質(zhì)心所在高度。q為基本風(fēng)壓，假設(shè)該填料塔安裝在南京地區(qū)，南京地區(qū)的q550n/m。f風(fēng)壓高度系數(shù)見參考資料。水平力取p與 p兩者的大值，即ppe+0.25pw=2631.99+0.25*3366=3473.5n支座安裝尺寸

29、為d：d= 式中，為耳式支座側(cè)板厚度；為耳式支座襯板厚度。支座承受的實際載荷為q：q1011.3kn30 kn 式中，g為偏心載荷；s為偏心距。 滿足支座本體允許載荷的要求。2) 支座處圓筒所受的支座彎矩m計算 m因此，開始選用的2a3支座滿足要求。形式：a3型高度：200 底板：l1:125 b1:80 1：8 s1:40筋板：l2:100 b2:100 2：5 墊板：l3：20 b3:160 3：6 e:24地角螺栓規(guī)格：m24 螺栓孔直徑：2715、管板材料：16mnr 換熱管管孔直徑：25 拉桿管孔直徑：18 厚度：50 外徑：8603.3 sw6校核內(nèi)筒體內(nèi)壓計算計算單位南京工業(yè)大學(xué)

30、過程裝備與控制工程系計算條件筒體簡圖計算壓力 pc 0.55mpa設(shè)計溫度 t 350.00 c內(nèi)徑 di 700.00mm材料 16mnr(正火) ( 板材 )試驗溫度許用應(yīng)力 s 170.00mpa設(shè)計溫度許用應(yīng)力 st 134.00mpa試驗溫度下屈服點 ss 345.00mpa鋼板負(fù)偏差 c1 0.00mm腐蝕裕量 c2 1.00mm焊接接頭系數(shù) f 0.80厚度及重量計算計算厚度 d = = 1.80mm有效厚度 de =dn - c1- c2= 5.00mm名義厚度 dn = 6.00mm重量 355.17kg壓力試驗時應(yīng)力校核壓力試驗類型 液壓試驗試驗壓力值pt = 1.25p

31、= 0.8700 (或由用戶輸入)mpa壓力試驗允許通過的應(yīng)力水平 stst 0.90 ss = 310.50mpa試驗壓力下圓筒的應(yīng)力 st = = 76.67 mpa校核條件 st st校核結(jié)果 合格壓力及應(yīng)力計算最大允許工作壓力 pw= = 1.52057mpa設(shè)計溫度下計算應(yīng)力 st = = 38.78mpastf 107.20mpa校核條件stf st結(jié)論 合格內(nèi)壓橢圓封頭校核計算單位 南京工業(yè)大學(xué)過程裝備與控制工程系計算條件橢圓封頭簡圖計算壓力 pc 0.55mpa設(shè)計溫度 t 350.00 c內(nèi)徑 di 700.00mm曲面高度 hi 175.00mm材料 16mnr(熱軋) (

32、板材)試驗溫度許用應(yīng)力 s 170.00mpa設(shè)計溫度許用應(yīng)力 st 134.00mpa鋼板負(fù)偏差 c1 0.00mm腐蝕裕量 c2 1.00mm焊接接頭系數(shù) f 0.80厚度及重量計算形狀系數(shù) k = = 1.0000計算厚度 d = = 1.80mm有效厚度 de =dn - c1- c2= 5.00mm最小厚度 dmin = 1.05mm名義厚度 dn = 6.00mm結(jié)論 滿足最小厚度要求重量 27.30 kg壓 力 計 算最大允許工作壓力 pw= = 1.52598mpa結(jié)論 合格延長部分兼作法蘭固定式管板 設(shè)計單位 南京工業(yè)大學(xué)過程裝備與控制工程系 設(shè) 計 計 算 條 件 簡 圖設(shè)

33、計壓力 ps0.55mpa設(shè)計溫度 ts 350平均金屬溫度 ts314裝配溫度 to15殼材料名稱16mnr(正火)設(shè)計溫度下許用應(yīng)力st134mpa程平均金屬溫度下彈性模量 es 1.84e+05mpa平均金屬溫度下熱膨脹系數(shù)as1.3e-05mm/mm圓殼程圓筒內(nèi)徑 di 700mm殼 程 圓 筒 名義厚 度 ds6mm殼 程 圓 筒 有效厚 度 dse4.25mm筒殼體法蘭設(shè)計溫度下彈性模量 ef1.79e+05mpa殼程圓筒內(nèi)直徑橫截面積 a=0.25 p di23.848e+05mm2殼程圓筒金屬橫截面積 as=pds ( di+ds )9403mm2管設(shè)計壓力pt1.6mpa箱設(shè)

34、計溫度tt300圓材料名稱筒設(shè)計溫度下彈性模量 eh1.846e+05mpa管箱圓筒名義厚度(管箱為高頸法蘭取法蘭頸部大小端平均值)dh16mm管箱圓筒有效厚度dhe4mm管箱法蘭設(shè)計溫度下彈性模量 et”1.86e+05mpa材料名稱20g(正火)換管子平均溫度 tt230設(shè)計溫度下管子材料許用應(yīng)力 stt92mpa設(shè)計溫度下管子材料屈服應(yīng)力sst147mpa熱設(shè)計溫度下管子材料彈性模量 ett1.73e+05mpa平均金屬溫度下管子材料彈性模量 et1.842e+05mpa平均金屬溫度下管子材料熱膨脹系數(shù)at1.244e-05mm/mm管管子外徑 d25mm管子壁厚dt2mm注：管子根數(shù)

35、n351換熱管中心距 s32mm換一根管子金屬橫截面積144.5mm2換熱管長度 l3000mm管子有效長度(兩管板內(nèi)側(cè)間距) l12900mm管束模數(shù) kt = et na/ldi3790mpa管子回轉(zhuǎn)半徑 8.162mm熱管子受壓失穩(wěn)當(dāng)量長度 lcr10mm系數(shù)cr =152.4比值 lcr /i1.225管子穩(wěn)定許用壓應(yīng)力 () mpa管管子穩(wěn)定許用壓應(yīng)力 () 73.2mpa材料名稱16mnr(正火)設(shè)計溫度 tp350管設(shè)計溫度下許用應(yīng)力116mpa設(shè)計溫度下彈性模量 ep1.79e+05mpa管板腐蝕裕量 c2 2mm管板輸入厚度dn50mm管板計算厚度 d48mm隔板槽面積 (包

36、括拉桿和假管區(qū)面積)ad0mm2板管板強度削弱系數(shù) h0.4管板剛度削弱系數(shù) m0.4管子加強系數(shù) k = 4.11管板和管子連接型式焊接管板和管子脹接(焊接)高度l3.5mm脹接許用拉脫應(yīng)力 qmpa焊接許用拉脫應(yīng)力 q46mpa管材料名稱16mnr(正火)管箱法蘭厚度 46mm法蘭外徑 860mm箱基本法蘭力矩 7.515e+07nmm管程壓力操作工況下法蘭力 3.266e+07nmm法蘭寬度 80mm法比值0.005714比值0.06571系數(shù)(按dh/di ,df”/di , 查圖25)0.00蘭系數(shù)w”(按dh/di ,df”/di ,查圖 26) 0.000151旋轉(zhuǎn)剛度 9.54

37、2mpa材料名稱16mnr(正火)殼殼體法蘭厚度44mm法蘭外徑 860mm體法蘭寬度 80mm比值 0.006071法比值0.06286系數(shù), 按dh/di ,df”/di , 查圖25 0.00蘭系數(shù), 按dh/di ,df”/di , 查圖26 0.0001626旋轉(zhuǎn)剛度 8.573mpa法蘭外徑與內(nèi)徑之比 1.229殼體法蘭應(yīng)力系數(shù)y (按 k 查表9-5) 9.55旋轉(zhuǎn)剛度無量綱參數(shù) 0.001777膨脹節(jié)總體軸向剛度 0n/mm管板第一彎矩系數(shù)(按,查圖 27) 0.1075系系數(shù) 14.73系數(shù)(按查圖 29) 2.952換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比 4.445數(shù)換熱管束與帶膨脹節(jié)殼體剛度之比 管板第二彎矩系數(shù)(按k,q或查圖28(a)或(b)3.591系數(shù)（帶膨脹節(jié)時代替q） 0.001768計系數(shù) (按k,q或qex 查圖30) 0.01187法蘭力矩折減系數(shù) 0.1302管板邊緣力矩變化系數(shù) 0.9722算法蘭力矩變化系數(shù) 0.8734管管板開孔后面積 al = a - 0.25 npd 22.43e+05mm2板參管板布管區(qū)面積 (三角形布管) (正方形布管 ) 2.563e+05mm2數(shù)管板布管區(qū)當(dāng)量直徑 571.2mm系數(shù) 0.6314系系數(shù) 0.1719數(shù)系數(shù) 5.575計