中頻電磁感應(yīng)加熱器設(shè)計(jì)

1、摘要本文以感應(yīng)加熱為研究對(duì)象，簡(jiǎn)要介紹了感應(yīng)加熱的基本原理和特點(diǎn)，闡述了感應(yīng)加熱技術(shù)的現(xiàn)狀及其發(fā)展趨勢(shì)。本文主要研究了感應(yīng)加熱器的設(shè)計(jì)方法。感應(yīng)加熱器是利用工件中的渦流的焦耳效應(yīng)將工件加熱，這種加熱方式具有效率高、控制精確、污染少等特點(diǎn)，在工業(yè)生產(chǎn)中得到了廣泛的應(yīng)用。如何設(shè)置感應(yīng)線圈的參數(shù)使之滿足被加熱工件中性能要求普遍關(guān)注的問題。傳統(tǒng)的設(shè)計(jì)方法是利用線圈在整個(gè)電路中的等效電阻地位，利用一系列電磁學(xué)公式計(jì)算出線圈的性能參數(shù)。然而這種基于實(shí)驗(yàn)的系統(tǒng)設(shè)計(jì)方法卻耗時(shí)費(fèi)力，并且測(cè)量成本高。因此，近似模擬方法對(duì)于感應(yīng)加熱器的設(shè)計(jì)和研究具有重要意義。本文的主要工作是建立感應(yīng)加熱器的近似設(shè)計(jì)方法。從感應(yīng)加熱

2、理論的一系列經(jīng)過實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)修正過的理論曲線為依據(jù)，根據(jù)工藝要求得出相關(guān)物理參數(shù)，并通過計(jì)算得到感應(yīng)器的設(shè)計(jì)參數(shù)。關(guān)鍵詞：第一章 緒論 1.1 國(guó)內(nèi)外感應(yīng)加熱的發(fā)展與現(xiàn)狀 隨著現(xiàn)代科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，對(duì)機(jī)械零件的性能和可靠性要求越來越高，金屬零件的性能和質(zhì)量除材料成分特新外，更與其加熱技術(shù)密不可分。例如，加熱速度的快慢不僅影響生產(chǎn)效率而且影響產(chǎn)品的氧化程度，局部溫度過冷或過熱可能導(dǎo)致產(chǎn)品變形甚至損壞等。由于感應(yīng)加熱具有熱效率高，便于控制等優(yōu)點(diǎn)，目前在金屬材料加工，處理等方面得到廣泛應(yīng)用。 在工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家，感應(yīng)加熱研究起步較早，應(yīng)用也更為廣泛。1890年瑞士技術(shù)人員發(fā)明了第一臺(tái)感應(yīng)熔煉爐開槽式有芯爐，1

3、916年美國(guó)人發(fā)明了閉槽式有芯爐，感應(yīng)加熱技術(shù)開始進(jìn)入實(shí)用化階段。1966年，瑞士和西德開始利用可控硅半導(dǎo)體器件研制感應(yīng)加熱裝置。從此感應(yīng)加熱技術(shù)開始飛速發(fā)展，并且被廣泛用于生產(chǎn)活動(dòng)中。 在我國(guó)，感應(yīng)加熱技術(shù)起步比較晚，與世界發(fā)達(dá)國(guó)家相比存在較大的差距。直到80年代初，感應(yīng)加熱設(shè)備才有一定的應(yīng)用，但因其與其它加熱方式相比在節(jié)能和無環(huán)境污染等方面的顯著優(yōu)勢(shì)，近幾年來得到了長(zhǎng)足的發(fā)展，已經(jīng)廣泛應(yīng)用于鋼鐵、石油、化工、有色金屬、汽車、機(jī)械、和軍工產(chǎn)品的零部件熱處理方面，且隨著感應(yīng)加熱技術(shù)的進(jìn)一步發(fā)展，其市場(chǎng)應(yīng)用前景將越來越廣闊。 金屬感應(yīng)熱處理中的加熱目標(biāo)是將金屬加熱到特定溫度分布，比如熱軋，不僅要

4、求表面達(dá)到一定的溫度，而且要求工件加熱溫度均勻，即工件徑向與軸向溫差小。在此特定溫度下進(jìn)行軋制既能保證能源的合理利用，又能使軋制力在正常范圍內(nèi)以方便軋制。又如在淬火加熱中，除了表面溫度要求外，對(duì)加熱層厚度也有不同要求。所有這些都要求加熱功率、加熱時(shí)間等工藝參數(shù)選擇合理。而在實(shí)際生產(chǎn)中，生產(chǎn)過程的復(fù)雜性以及人工控制的不精確性和隨機(jī)性，可能就會(huì)產(chǎn)生兩種不希望出現(xiàn)的情況：一是加熱功率過大，加熱時(shí)間過短。雖然鋼坯的表面溫度已達(dá)到要求，但鋼坯內(nèi)部卻沒達(dá)到工藝溫度分布要求，將會(huì)影響后續(xù)工藝。如在軋制過程中，如果鋼坯沒被加熱透，硬度較大，不僅對(duì)熱成型的成品、半成品的質(zhì)量造成很大影響，損壞產(chǎn)品信譽(yù)，而且會(huì)使軋

5、制鋼坯的軋錕逐漸產(chǎn)生裂紋，嚴(yán)重縮短軋錕的壽命，導(dǎo)致軋錕僅在短短數(shù)月甚至是一個(gè)月左右就不能再用。而軋錕成本一般比較高，會(huì)給工廠造成較大的損失；二是加熱功率過小，加熱時(shí)間過長(zhǎng)。這種情況不僅會(huì)增加氧化皮含量，而且浪費(fèi)能源。在能源價(jià)格日益上漲和能源危機(jī)日趨嚴(yán)重情況下，應(yīng)盡可能避免這種現(xiàn)象發(fā)生，以節(jié)約能源，造福后世。同時(shí)加熱時(shí)間過長(zhǎng)也會(huì)降低工廠的生產(chǎn)率，增加產(chǎn)品的成本。 總而言之，加熱爐內(nèi)的加熱溫度，一方面影響加熱爐的能耗和工件燒損，另一方面又影響后續(xù)工藝。將工件溫度控制在合理的范圍內(nèi)，既可保證產(chǎn)品的性能，又可使加熱爐和后續(xù)設(shè)備的總能耗最低。因此，如何在復(fù)雜的生產(chǎn)過程中有效地控制加熱溫度是當(dāng)前迫切需要解

6、決的問題。要有效地控制加熱溫度， 其中最關(guān)鍵的是在確定鋼坯表面溫度的同時(shí)，也確定鋼坯的芯部溫度，然而就目前的測(cè)溫技術(shù)而言，很難用儀器直接測(cè)量出被加熱鋼坯的芯部溫度。目前的做法是熱處理完畢之后，在室溫狀態(tài)下通過解剖方法測(cè)定組織狀態(tài)和殘留應(yīng)力分布情況下來進(jìn)行估算。這種算法不僅耗費(fèi)大量人力、物力、和時(shí)間，而且所得的僅是某一零件、某一具體工藝條件下的最后情況，很難獲得直接推廣應(yīng)用的規(guī)律性成果。故目前感應(yīng)加熱熱處理工藝大多數(shù)還是建立在定性分析基礎(chǔ)上，憑經(jīng)驗(yàn)制定的，生產(chǎn)力迅速發(fā)展要求的高質(zhì)量、低成本相去甚遠(yuǎn)。1.2 感應(yīng)加熱的優(yōu)點(diǎn)1）加熱速度快：用電磁感應(yīng)加熱時(shí)，溫度上升的速度遠(yuǎn)比用石油或煤氣加熱的速度快

7、得多；2）鐵屑損耗少：快速加熱能有效地降低材料損耗。而用煤氣為燃料的裝置，加熱速度慢，損耗很大；3)啟動(dòng)快：在有些加熱裝置中，有很多耐火材料，加熱啟動(dòng)時(shí)它們吸收熱量，即裝置的熱慣性大。感應(yīng)加熱不存在這類問題，因而啟動(dòng)快；4)節(jié)能：不工作時(shí)感應(yīng)加熱電源可以關(guān)閉，因?yàn)楦袘?yīng)加熱啟動(dòng)快的特點(diǎn)，而對(duì)其他裝置來說，由于啟動(dòng)慢，不工作時(shí)，也必須維持一定的加熱溫度；5）生產(chǎn)效率高：由于加熱時(shí)間短，感應(yīng)加熱可以提高生產(chǎn)效率，降低成本。除此之外，感應(yīng)加熱還有便于控制、易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化、減少設(shè)備占地面積、工作環(huán)境安靜、安全、潔凈、維護(hù)簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn)。第二章 感應(yīng)加熱基本原理2.1 感應(yīng)加熱原理及主要特點(diǎn)2.1.1 電磁感

8、應(yīng)與渦流發(fā)熱 感應(yīng)加熱實(shí)質(zhì)是利用電磁感應(yīng)在導(dǎo)體內(nèi)產(chǎn)生的渦流發(fā)熱來加熱工件的電加熱，它是依靠感應(yīng)器通過電磁感應(yīng)把電能傳遞給被加熱的金屬，電能在金屬內(nèi)部轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮?，達(dá)到加熱金屬的目的。以加熱圓柱形工件為例，其原理如圖2.1，電流通過線圈產(chǎn)生交變的磁場(chǎng)，當(dāng)磁場(chǎng)內(nèi)磁力通過待加熱金屬工件時(shí)，交變的磁力線穿透金屬工件形成回路，故在其橫截面內(nèi)產(chǎn)生感應(yīng)電流，此電流稱為渦流，可使待加熱工件局部迅速發(fā)熱，進(jìn)而達(dá)到工業(yè)加熱的目的。 感應(yīng)加熱基本原理可以用電磁定理和焦耳一楞次定理來描述，電磁感應(yīng)定理內(nèi)容為：當(dāng)穿過任何一閉合回路所限制的面的磁通量隨時(shí)間發(fā)生變化時(shí)，在回路上就會(huì)產(chǎn)生感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)e: 需要加熱的金屬工件自成回

9、路，在橫截面內(nèi)產(chǎn)生感應(yīng)電流，此電流稱渦流，并用表示，其值取決于感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)e和渦流回路的阻抗z： 式中： 感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)等效值；渦流回路內(nèi)的電阻;渦流回路內(nèi)的感抗；由于z值很小，渦流if可以達(dá)到很高的數(shù)值，在此電流流動(dòng)時(shí)，為克服導(dǎo)體本身的電阻而產(chǎn)生焦耳熱，因而能在極短時(shí)間里加熱工件到很高的溫度。 感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)使工件導(dǎo)體中產(chǎn)生渦流，進(jìn)而產(chǎn)生焦耳熱。這一過程可用焦耳一楞次定律表達(dá)為： （2.3） 感應(yīng)加熱的加熱過程是電磁感應(yīng)過程和熱傳導(dǎo)過程的綜合體現(xiàn)，電磁感應(yīng)過程具有主導(dǎo)作用，它影響并在一定程度上決定著熱傳導(dǎo)過程。熱傳導(dǎo)過程中所需要的熱能是由電磁感應(yīng)過程中所產(chǎn)生的渦流功率提供的。應(yīng)當(dāng)指出，對(duì)磁鐵材料來講，

10、除渦流產(chǎn)生熱效應(yīng)外，還有磁滯熱效應(yīng)，但這部分熱量比渦流產(chǎn)生的熱量小得多，故在以后的討論中我們將忽略此部分的熱量。2.1.2 集膚效應(yīng)及透入深度 眾所周知，直流電流經(jīng)導(dǎo)體時(shí)，電流在導(dǎo)體截面上是均勻分布的，而當(dāng)給一個(gè)圓形斷面直導(dǎo)線通以交流電時(shí)，這時(shí)電流在導(dǎo)體截面上的分布將不再是均勻的，導(dǎo)體表面上各點(diǎn)的電流密度最大，而在導(dǎo)體中心軸線上電流密度最小，由外表面向內(nèi)層以冪指數(shù)規(guī)律逐漸遞減，這種現(xiàn)象叫做集膚效應(yīng)，也稱表面效應(yīng)或趨膚效應(yīng)。在感應(yīng)加熱中，電源電流是交流電，工件中的感應(yīng)電流也是交流電流，因此同樣具有集膚效應(yīng)，在此效應(yīng)作用下，工件中的電流密度分布是不均勻的，以圓柱形工件為例，設(shè)表面的電流io，沿工件

11、半徑方向x方向的電流密度為： （2.4）當(dāng) x=，即為表面層密度的36.8%，把電流密度為io/e的層稱為電流透入深度?？梢杂?jì)算出，在層中放出的能量為86.5%。在設(shè)計(jì)使用時(shí)，認(rèn)為金屬被加熱的能量先在 層產(chǎn)生，內(nèi)層金屬靠傳熱傳導(dǎo)而被加熱。實(shí)際上工件表面的地方，電流密度就差不多降到零。電流透入深度可按下式計(jì)算： =50300式（2.5）中：工件的電阻率（），一般來說金屬的溫度越高，其電阻率越大，當(dāng)溫度從升高到時(shí)，鋼的電阻率增加45倍，而且可大致認(rèn)為，在溫度范圍內(nèi)，各類鋼的電阻率幾乎相等，約為；工件的相對(duì)磁導(dǎo)率，真空中和非鐵磁性物質(zhì)其取值1，磁鐵性物質(zhì)在居里點(diǎn)以下時(shí)遠(yuǎn)大于1，居里點(diǎn)以上時(shí)接近1；電

12、源頻率（hz）；由式（2.5）可以看出，電流透入深度取決于電流頻率、零件材料的電阻率和磁導(dǎo)率。在材料和一定時(shí)，可以通過調(diào)節(jié)來調(diào)節(jié)，也就是說對(duì)于工件的加熱厚度可以方便的通過調(diào)節(jié)電源頻率加以控制，頻率越高，工件的加熱厚度就越薄，這種性質(zhì)在工業(yè)金屬熱處理方面獲得廣泛的應(yīng)用。需要說明的是，對(duì)磁鐵物質(zhì)而言，式2.5表示材料在失磁前的渦流透入深度，稱為“冷態(tài)的渦流透入深度”，隨材料溫度的上升，會(huì)導(dǎo)致增大和下降，從而使渦流分布平緩，透入深度增大。當(dāng)溫度上升到磁性轉(zhuǎn)變點(diǎn)時(shí)，由于其中急劇下降，可使渦流透入深度增大幾倍至幾十倍。材料在失去磁性后的渦流透入深度稱為“熱態(tài)的渦流透入深度”，對(duì)于鋼鐵材料在熱態(tài)時(shí)的渦流透

13、入深度可按式2.6求出：2.1.3圓環(huán)效應(yīng)圓環(huán)形的導(dǎo)體通過高頻（或中頻）交變電流時(shí)所產(chǎn)生的磁場(chǎng)在環(huán)內(nèi)空間集中，環(huán)外分散，見圖2.2。.環(huán)內(nèi)的磁通不僅穿過環(huán)外空間，同時(shí)也穿過環(huán)形導(dǎo)體自身，這樣就使環(huán)形導(dǎo)體外側(cè)交鏈的磁通多于內(nèi)側(cè)，于是環(huán)形導(dǎo)體外側(cè)產(chǎn)生較大的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)，迫使電流在環(huán)形導(dǎo)體內(nèi)側(cè)的電流透入深度層中流過，這種現(xiàn)象稱為電流的圓環(huán)效應(yīng)或環(huán)狀效應(yīng)。環(huán)狀效應(yīng)使感應(yīng)器上的電流密度集到感應(yīng)器內(nèi)側(cè)，對(duì)加熱零件外表面十分有利，但對(duì)加熱零件內(nèi)孔時(shí)，此效應(yīng)使感應(yīng)器電流遠(yuǎn)離加熱零件表面，是有害的。如圖2.2，在圓環(huán)導(dǎo)體中通以交流電時(shí)，所產(chǎn)生的磁通在環(huán)內(nèi)空間集中，環(huán)外分散，最大電流密度分布在環(huán)狀導(dǎo)體內(nèi)側(cè)，這種現(xiàn)象

14、叫環(huán)狀效應(yīng)，也叫圓環(huán)效應(yīng)。圓環(huán)效應(yīng)的實(shí)質(zhì)是環(huán)形感應(yīng)器的臨近效應(yīng)。圖2.2 圓環(huán)效應(yīng)2.1.4 透入式加熱和傳導(dǎo)式加熱 當(dāng)感應(yīng)線圈剛剛接通電源，工件溫度開始明顯升高前的瞬間，渦流在零件中的透入深度是符合冷態(tài)分布式（2.5）的。由于越趨近零件表面渦流強(qiáng)度越大，因此表面升溫也越快。當(dāng)表面出現(xiàn)已超過失磁溫度的薄層時(shí)，加熱層就被拆分成兩層：外層的失磁層和與之毗鄰的未失磁層。失磁層內(nèi)的材料導(dǎo)磁率的急劇下降，造成了渦流強(qiáng)度的明顯下降，從而使最大的渦流強(qiáng)度出現(xiàn)在失磁層和未失磁層的交界處。渦流強(qiáng)度分布的變化，使兩層交界處的升溫速度比表面的升溫速度更大，因此使失磁層不斷向縱深移動(dòng)，零件就這樣得到逐層而連續(xù)的加熱，

15、直到熱透深度為止。這種加熱方式稱為透入式加熱。當(dāng)失磁的高溫層厚度超過熱態(tài)的渦流透入深度后，繼續(xù)加熱時(shí)，熱量基本上是依靠在厚度為的表層中析出，而在此層內(nèi)越靠近表面，渦流強(qiáng)度和所得的能量越大。同時(shí)，由于熱傳導(dǎo)的作用，加熱層的厚度將隨時(shí)間的延長(zhǎng)而不斷增大。當(dāng)零件的加熱層厚度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于材料在該電流頻率下熱態(tài)的渦流透入深度時(shí)，那么這種加熱層就是主要依靠傳導(dǎo)式方式獲得的，其加熱過程及沿截面的溫度分布特性與用外熱源加熱（如在爐內(nèi)加熱或火焰加熱）的基本相同，為熱傳導(dǎo)加熱方式。熱總是從溫度高的地方向溫度低的方向轉(zhuǎn)移，稱之為熱傳遞。從微觀來看，就是區(qū)域分子受到外界能量沖擊后，由能量高的區(qū)域分子傳遞至能量低的區(qū)域分子

16、。熱傳遞主要有三種方式：傳導(dǎo)、對(duì)流和輻射。固體的熱傳遞方式就是熱傳導(dǎo)。熱傳導(dǎo)是指完全接觸的兩個(gè)物體之間或一個(gè)物體的不同部分之間由于溫度梯度而引起的內(nèi)能的交換。從微觀角度看，熱傳導(dǎo)是依靠物體中分子、原子或自由電子等微觀粒子的熱運(yùn)動(dòng)而進(jìn)行的熱能傳輸過程。其基本定律是傅里葉定律，級(jí)單位時(shí)間內(nèi)通過單位截面積的導(dǎo)熱能量與溫度梯度成正比。表示熱流密度，為導(dǎo)熱系數(shù)，“-”號(hào)表示熱量流向溫度降低的方向。在感應(yīng)加熱過程中，由于生電流焦耳熱作為內(nèi)熱源來加熱工件表面，然后依據(jù)傳熱導(dǎo)作用，使加熱工件的溫度由表層向內(nèi)層逐層升高。2.1.5 感應(yīng)加熱的能量參數(shù)在一定時(shí)間內(nèi)渦流透入層的溫度，以及加熱層向心部的發(fā)展速度，均取

17、決于單位時(shí)間內(nèi)向零件單位表面積所提供的能量，即比功率。決定感應(yīng)加熱速度和最終溫度的最基本參數(shù)是加熱比功率和加熱時(shí)間，他們的數(shù)值大小可以表征零件所獲得的能量，故稱為感應(yīng)加熱的能量參數(shù)。比功率可用下式表示：式（2.8）中零件被加熱表面所得的功率（）;零件同時(shí)被加熱的表面積（）；比功率的理論值對(duì)于不同的加熱規(guī)范有一定的范圍，比如在同時(shí)加熱的中頻淬火中，常采用的比功率是（0.81.5）。實(shí)際選擇比功率時(shí)要考慮集體因數(shù)的影響。實(shí)際運(yùn)行中的大小可由下式確定：式（2.9）中決定于感應(yīng)線圈和零件幾何尺寸的系數(shù)；感應(yīng)器中的電流由式（2.9）可知，在頻率一定時(shí)，加熱過程中零件的和的變化，將使比功率發(fā)生變化。在其他

18、參數(shù)一定時(shí)，的大小與成正比。通常把稱為材料的吸收因子，它反映材料在一定溫度下對(duì)電磁的吸收能力。另外，在一般的感應(yīng)加熱條件下，零件材料的和的變化，反過來又將引起感應(yīng)器中電流的表變化。這是因?yàn)樨?fù)載的阻抗隨著的變化而發(fā)生改變引起的。由式2.9可知，加熱比功率與成正比，因而引起加熱比功率的顯著變化。對(duì)比功率的影響是通過改變電磁強(qiáng)度而實(shí)現(xiàn)的。此零件在加熱過程中比功率的變化來自于三方面：（1）材料吸收因子的改變;(2)電磁場(chǎng)強(qiáng)度的改變（的改變）；（3）電流頻率的影響，在和相同條件下，和成正比。由于比功率在加熱過程中是變化的，所以在許多情況下常常采用平均比功率（在整個(gè)加熱周期內(nèi)比功率的平均值）表征其大小。另

19、一個(gè)重要能量參數(shù)加熱時(shí)間的作用是明顯的，即在一定的平均比功率下，加熱時(shí)間越長(zhǎng)，工作所獲得的總能量就越多。由于渦流透入過程的進(jìn)展和熱傳導(dǎo)的作用，加熱時(shí)間越長(zhǎng)，加熱深度也就越深。改變加熱比功率的大小和加熱時(shí)間的長(zhǎng)短，就可以調(diào)節(jié)加熱速度、最終的加熱溫度及加熱的深度。第三章 感應(yīng)加熱器磁通方向的選擇 感應(yīng)加熱方式基本可分為縱向磁通感應(yīng)加熱與橫向磁通感應(yīng)加熱。其感應(yīng)加熱器也分為縱向磁通結(jié)構(gòu)與橫向磁通感應(yīng)結(jié)構(gòu)。3.1 縱向磁通感應(yīng)加熱 由感應(yīng)線圈中電流所產(chǎn)生的磁通方向與受熱物件被加熱表面平行的感應(yīng)加熱稱之為縱向磁通感應(yīng)加熱。傳統(tǒng)的縱向磁通感應(yīng)加熱，線圈圍繞工件，如圖2-1所示。交變電流產(chǎn)生沿工件軸向的交變

20、磁通，交變磁通所引起的渦流平行于金屬板橫截面，利用渦流的焦耳熱，使板材溫度升高。由于磁通平行于加熱工件的軸向，因此，這種加熱方式稱為縱向磁通感應(yīng)加熱。圖3.1a是圓柱形感應(yīng)器產(chǎn)生縱向磁通的結(jié)構(gòu)圖，圖3.1b是矩形感應(yīng)器產(chǎn)生縱向磁通的結(jié)構(gòu)圖。圖3.1縱向磁通感應(yīng)加熱器示意圖但隨著金屬冶金工業(yè)的發(fā)展，對(duì)金屬板材進(jìn)行加熱的需求越來越廣泛，縱向磁通感應(yīng)加熱自身的局限性也日益明顯。由渦流分布公式及透入深度公式可知，如果要得到較高的加熱效率必須使帶材料厚度與集膚深度之比大于3，否則，會(huì)因渦流的相互抵消而導(dǎo)致加熱效率降低。因此，對(duì)于一定厚度的帶材，要取得較好的加熱效率，就要增大頻率以減小集膚深度。被加熱的帶

21、材愈薄，則要求集膚深度愈小，而要減小集膚深度則要增大頻率。事實(shí)上，對(duì)于帶材，若采用縱向磁通感應(yīng)加熱，其頻率要超過10khz。在很小的情況下，即便增大加熱的頻率與電流，也難以達(dá)到所需的溫度。例如，采用縱向磁通感應(yīng)加熱對(duì)于磁鐵性板材能夠加熱的最小厚度0.8mm。鋁板為4mm，而非磁鐵性鋼板只能達(dá)到12mm，因此縱向磁通感應(yīng)加熱主要應(yīng)用于中厚板和圓柱形金屬材料。3.2橫向磁通感應(yīng)加熱橫向磁通感應(yīng)加熱，其重要應(yīng)用領(lǐng)域之一是對(duì)金屬板坯、中厚板或帶材加熱，如圖3-1所示：（a）銅板焊接，（b）鋼排焊接，（c）金屬帶材加熱。橫向磁通感應(yīng)加熱研究較少，但工業(yè)需求又與日俱增。由感應(yīng)線圈中電流所產(chǎn)生的磁通方向與受

22、熱物件被加熱表面垂直的感應(yīng)加熱稱之為橫向磁通感應(yīng)加熱。如圖3-3.這種加熱裝置包含對(duì)稱防置在金屬帶材兩側(cè)的兩組線圈，兩組線圈中的交變電流產(chǎn)生垂直于工件表面的交變磁通（橫向磁通），感應(yīng)出的渦流平行于板材表面，在板材截面上渦流并不存在相互抵消的問題，因此對(duì)頻率的要求大大降低了。頻率的降低使得無功率相應(yīng)降低，節(jié)約了能源，同時(shí)由于線圈并不圍繞工件，使得磁通感應(yīng)加熱裝置放置靈活，因此尤其適合連續(xù)的熱處理過程與工件的局部加熱。第四章 感應(yīng)加熱器設(shè)計(jì)技術(shù)4.1感應(yīng)加熱電源系統(tǒng)原理圖見圖4.1圖2.4系統(tǒng)原理結(jié)構(gòu)（1）感應(yīng)加熱電源技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀感應(yīng)電源按頻率范圍可分為以下等級(jí)：500hz以下為低頻，1-10kh

23、z為中頻；20khz以上為超音頻和高頻。感應(yīng)加熱電源發(fā)展與電力電子器件的發(fā)展密切相關(guān)。1970年浙大研制成功國(guó)內(nèi)第一臺(tái)100kw/1khz晶閘管中頻電源以來，國(guó)產(chǎn)kgps系列中頻電源已覆蓋了中頻機(jī)組的全部型號(hào)。在超音頻電源方面，日本在1986年就利用sith研制出100kw/60khz的超音頻電源，此后日本和西班牙又在1991年相繼研制出500kw/50khz和200kw/50khz的igbt超音頻電源。國(guó)內(nèi)在超音頻領(lǐng)域與國(guó)外還有一定差距，但發(fā)展很快，1995年浙大研制出50kw/50khz的igbt超音頻電源，北京有色金屬研究總院和本溪高頻電源設(shè)備廠在1996年聯(lián)合研制出100kw/20kh

24、z的igbt電源。在高頻這一頻段可供選擇的全控型器件只有靜電感應(yīng)晶閘管（sith）和功率場(chǎng)效應(yīng)晶閘管（mosfet），前者是日本研制的3kw200kw，20khz300khz系列高頻電源,后者由歐美采用mosfet研制成功輸出頻率為200300khz,輸出功率為100400kw的高頻電源。與國(guó)外相比，國(guó)內(nèi)導(dǎo)體高頻電源存在較大差距，鐵嶺高頻設(shè)備廠1993年研制成功80kw/150khz的sit高頻電源，但由于sit很少進(jìn)入國(guó)際化流通渠道，整機(jī)價(jià)格偏高，并沒有投入商業(yè)運(yùn)行。現(xiàn)在，電力電子應(yīng)用國(guó)家工程中心設(shè)計(jì)研制出了550kw/100400khz高頻mosfet逆變電源。上海寶鋼1420冷軋生產(chǎn)線于

25、1998年引進(jìn)了日本富士公司的7180khz,3200kw高頻感應(yīng)加熱電源，是目前世界上最為先進(jìn)的逆變電源?？傮w說來，國(guó)內(nèi)在感應(yīng)加熱電源的設(shè)計(jì)開發(fā)和產(chǎn)品化方面雖有發(fā)展，但遠(yuǎn)不能適應(yīng)我國(guó)工業(yè)發(fā)展的要求，對(duì)于應(yīng)用范圍越來越廣泛的高頻感應(yīng)加熱電源領(lǐng)域的研究尤為薄弱，處于剛剛起步階段。（1）感應(yīng)加熱電源技術(shù)發(fā)展與趨勢(shì)感應(yīng)加熱電源的水平與半導(dǎo)體功率器件的發(fā)展密切相關(guān)，因此當(dāng)前功率器件在性能上的不斷完善，使得感應(yīng)加熱電源的發(fā)展趨勢(shì)呈現(xiàn)出以下幾方面的特點(diǎn)。高頻率目前，感應(yīng)加熱電源在中頻頻段主要采用晶閘管，超音頻頻段主要采用igbt，而高頻頻段，由于sit存在高導(dǎo)通損耗等缺陷，主要發(fā)展mosfet電源。感應(yīng)加

26、熱電源諧振逆變器中采用的功率器件利于實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)，但是，感應(yīng)加熱電源通常功率較大，對(duì)功率器件，無源器件，電纜，布線，接地，屏蔽等均有許多特殊要求，尤其是高頻電源。因此，實(shí)現(xiàn)感應(yīng)加熱電源高頻化仍有許多應(yīng)用基礎(chǔ)技術(shù)需要進(jìn)一步探討。大容量化從電路的角度來考慮感應(yīng)加熱電源的大容量化，可將大容量化技術(shù)分為二大類：一類是器件的串、并聯(lián)，另一類是多臺(tái)電源的串、并聯(lián)器件的均流問題，由于器件制造工藝和參數(shù)的離散性，限制了器件的串、并聯(lián)數(shù)目，且串、并聯(lián)數(shù)越多，裝置的可靠性越差。多臺(tái)電源的串、并聯(lián)技術(shù)是在器件串、并聯(lián)技術(shù)基礎(chǔ)上進(jìn)一步大容量化的有效手段，借助于可靠的電源串、并聯(lián)技術(shù)，在單機(jī)容量適當(dāng)?shù)那闆r下，可簡(jiǎn)單地通過

27、串、并聯(lián)運(yùn)行方式得到大容量裝置，每臺(tái)單機(jī)只是裝置的一個(gè)單元或一個(gè)模塊。感應(yīng)加熱電源逆變器主要有并聯(lián)逆變器和串聯(lián)逆變器，串聯(lián)逆變器輸出可等效為一低阻抗的電壓源，當(dāng)二電壓源并聯(lián)時(shí)，相互間的幅值、相位和頻率不同或波動(dòng)時(shí)將導(dǎo)致很大的環(huán)流以致逆變器器件的電流產(chǎn)生嚴(yán)重不均，因此串聯(lián)逆變器存在并機(jī)擴(kuò)容困難；而對(duì)并聯(lián)逆變器，逆變器輸入端的直流大電抗器可充當(dāng)各并聯(lián)器之間的電流緩沖環(huán)節(jié)，使得輸入端的ac/dc或dc/ac環(huán)節(jié)有足夠的時(shí)間來糾正直流電源的偏差，達(dá)到多機(jī)并聯(lián)擴(kuò)容。負(fù)載匹配感應(yīng)加熱電源多用于工業(yè)現(xiàn)場(chǎng)，其運(yùn)行工況比較復(fù)雜，它與鋼鐵、冶金和金屬熱處理行業(yè)具有十分密切的聯(lián)系，他的負(fù)載對(duì)象各式各樣，而電源逆變器

28、與負(fù)載是一有機(jī)的整體，負(fù)載直接影響到電源的運(yùn)行效率和可靠性。對(duì)焊接、表面熱處理等負(fù)載，一般采用匹配變壓器連接電源和負(fù)載感應(yīng)器，對(duì)高頻、超音頻電源用的匹配變壓器要求漏抗很小，如何實(shí)現(xiàn)匹配變壓器的高輸入效率，從磁性材料選擇到繞組結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)已成為一重要課題，另外，從電路拓?fù)渖县?fù)載結(jié)構(gòu)以三個(gè)無源元件代替原來的二哥無源元件以取消匹配變壓器，實(shí)現(xiàn)高效、低成本隔離匹配。智能化控制隨著感應(yīng)熱處理生產(chǎn)線自動(dòng)化控制程度及對(duì)電源可靠性要求的提高，感應(yīng)加熱電源正向智能化控制方向發(fā)展。具有計(jì)算機(jī)智能接口、遠(yuǎn)程控制、故障自動(dòng)診斷等控制性能的感應(yīng)加熱電源正成為下一代發(fā)展目標(biāo)。 3.2 感應(yīng)加熱電源電路的主回路結(jié)構(gòu)感應(yīng)加熱電

29、源主電路圖，如圖3.2所示如圖3.2所示，它由整流器、濾波器和逆變器組成。整流器采用不可控三相全橋式整流電路。 、和 (c1、c2)構(gòu)成型濾波器。兩個(gè)電解電容c1，c2串聯(lián)以減小單個(gè)電容的承受的電壓，r2 , r3起均壓作用。r1為限流電阻，當(dāng)系統(tǒng)開始上電時(shí)，由于電容兩端電壓為零，故剛開始對(duì)電容充電時(shí)，電流將很大，加上限流電阻r1后則就電流不會(huì)很大了。當(dāng)電容兩端電壓達(dá)到一定數(shù)值時(shí)，交流接觸器k1閉合，將限流電阻短接。系統(tǒng)即可正常工作。 逆變器采用單相變逆變橋，經(jīng)變壓器和串聯(lián)諧振電路相接。利用輪流驅(qū)動(dòng)單相對(duì)角的兩組igbt工作，把恒定的直流電壓變成10 hz10 khz方波電壓輸出給負(fù)載。3.2

30、.1主回路的等效模型圖3.2a 主回路等效電路1（1）從圖3.2可知，開始工作時(shí)，首先給電容充電。電路等效為一個(gè)一階rc零狀態(tài)響應(yīng)電路，把整流器理想化為一個(gè)直流電壓源。如右下圖所示，開關(guān)閉合前電路處于零初始狀態(tài)，即。在時(shí)刻，開關(guān)閉合，電路接入直流電壓源。根據(jù)基爾霍夫電壓定律（kvl），有 把代入，得電路微分方程 求解微分方程得出： （2）以指數(shù)形式趨近于它的最終恒定值，達(dá)到該值后，電壓和電流不再變化，電容相當(dāng)于開路，電流為零。 當(dāng)電解電容充滿電后，相當(dāng)一個(gè)直流電壓源。和導(dǎo)通時(shí)，整流后的直流電開始給負(fù)載供電，電流的流向rl，則主回路等效于一個(gè)一階零狀態(tài)響應(yīng)電路。電路圖如右下圖。開關(guān)s接通后，（）

31、=（）=0,電路的微分方程為圖3.2b 主回路等效電路2 初始條件為（）0時(shí)，電流的通解為 ： 式中 為時(shí)間常數(shù)。特解，積分常數(shù)a（）所以 （1） （3） 繼續(xù)導(dǎo)通，電壓源提供的電流為0，此時(shí)，電感儲(chǔ)存的能量通過和續(xù)流二極管d o2形成回路，等效為一個(gè)一階零輸入響應(yīng)電路。如右下圖所示。電路在開關(guān)動(dòng)作之前電壓和電流已恒定不變，電感中有電流。具有初始電流的電感和電阻連接，構(gòu)成一個(gè)閉合回路。在0時(shí)，根據(jù)kvl，有 圖3.2c 主回路等效電路3而，電路的微分方程為 其特征根為故電流為 電阻和電感上電壓分別為： 圖3.2d 主回路等效電路4（4）當(dāng)和關(guān)斷，和到通時(shí)，電感的自感電流比整流電流大，通過二極管

32、、續(xù)流，等效為一個(gè)二階零輸入響應(yīng)電路。如下圖所示，為串聯(lián)電路，假設(shè)電容原已充電，其電壓為，電感中的初始電流為。則=0時(shí)，開關(guān)閉合，此電路的放電過程即是二階電路的零輸入響應(yīng)。在指定的電壓、電流參考方向下，根據(jù)kvl可得 ，電壓，。把它們代入上式，得 上式以（令=以方便求解）為未知量的串聯(lián)電路放電過程的微分方程。求解后，特征方程為 解出特征根為 根號(hào)前有正負(fù)兩個(gè)符號(hào)，所以有兩個(gè)值。為了兼顧這兩個(gè)值，電壓可以寫成 = 其中 可見，特征根和僅與電路參數(shù)和結(jié)構(gòu)有關(guān)，而與激勵(lì)和初始儲(chǔ)能無關(guān)。 根據(jù)給定的兩個(gè)初始條件結(jié)合電壓的表達(dá)式，可得 將解得的和代入電壓的表達(dá)式 =，就可以得到串聯(lián)電路零輸入響應(yīng)的表達(dá)式

33、：感應(yīng)加熱器的設(shè)計(jì)主要確定感應(yīng)線圈的各種參數(shù)，包括感應(yīng)線圈的長(zhǎng)度，內(nèi)徑、匝數(shù)，通過線圈電流的終端電壓、電流強(qiáng)度、頻率。4.1 感應(yīng)加熱器的參數(shù)選擇4.1.1感應(yīng)加熱器的截面形狀選擇 在進(jìn)行感應(yīng)加熱時(shí)，感應(yīng)線圈因?yàn)樽陨淼碾娮枰矔?huì)在電流的情況下發(fā)熱，如果不加以冷卻，會(huì)導(dǎo)致感應(yīng)線圈不斷升溫，感應(yīng)線圈溫度在不斷上升的時(shí)候電阻率也不斷的上升，導(dǎo)致更嚴(yán)重的升溫。為了防止感應(yīng)線圈溫度過高，線圈一般采用銅管，銅管中通過水冷，這樣可以有效的降溫感應(yīng)線圈的溫度，并且提高線圈載流密度。對(duì)于銅管的截面的選擇，主要考慮到電流的圓環(huán)效應(yīng)。從圖4.1中可以看出，矩形銅管的電流區(qū)比圓形銅管的更能靠近加熱件。因此矩形感應(yīng)線圈和

34、工件之間的距離要比相同的圓形銅管間隙要小，所以實(shí)用上常選擇矩形的銅管。對(duì)于銅管感應(yīng)器上電流透入深度，由于在水冷情況下、兩值基本保持不變，因此可用公式4.1計(jì)算： （4.1）從技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)考慮，選用銅管的最佳壁厚為。再厚則是浪費(fèi)，實(shí)際應(yīng)用中一般取。圖4.1矩形截面與圓形環(huán)狀效應(yīng)的示意圖4.1.2 感應(yīng)加熱器頻率的選擇感應(yīng)加熱電源的頻率由被加熱的工件參數(shù)和熱處理的要求決定，工件參數(shù)包括工件材料性質(zhì)、工件幾何機(jī)構(gòu)參數(shù)，熱處理要求表面淬火熱處理、退火透熱處理、回火熱處理和熔煉等。對(duì)各種熱處理方式的頻率要求也不同，表面退火熱處理頻率高，加入深度小，其它熱處理方式要求頻率低，透熱深度要求大。表4.1給出了

35、用于有色金屬的典型頻率選擇，作為通過感應(yīng)圈的電流頻率設(shè)計(jì)依據(jù)。4.1.3 感應(yīng)加熱器幾何參數(shù)的選擇（1）感應(yīng)加熱器繞組的長(zhǎng)度選擇感應(yīng)圈繞組的長(zhǎng)度很大程度取決于所選擇的加工方式和被加熱金屬。對(duì)于一般情況來說，采用工件最長(zhǎng)長(zhǎng)度加25-75毫米來作為感應(yīng)圈的長(zhǎng)度是足夠的。（2）感應(yīng)圈內(nèi)徑的選擇一般來說，感應(yīng)圈的內(nèi)徑等于工件的直徑加上空氣間隙，一般情況下空氣間隙由表4.2確定。4.2感應(yīng)加熱器終端電壓電流匝數(shù)的確認(rèn)感應(yīng)加熱器終端電壓、電流和匝數(shù)等主要參數(shù)的確認(rèn)是基于一系列理論上的，并使用以實(shí)驗(yàn)為基礎(chǔ)的修正系數(shù)而得到修正曲線。這些參數(shù)包括感應(yīng)加熱終端電壓，感應(yīng)加熱器電流，感應(yīng)加熱器匝數(shù)。這種設(shè)計(jì)方法使用

36、了效率、功率因數(shù)和匝數(shù)平方所反映的阻抗等一系列公式。感應(yīng)加熱器的效率定義為：其中：=感應(yīng)線圈效率； =輸入工件的總功率； =感應(yīng)圈終端的總功率感應(yīng)圈功率因數(shù)定義為：其中：=感應(yīng)圈功率因數(shù)；=感應(yīng)圈終端的總功率；=感應(yīng)圈終端伏安數(shù)。感應(yīng)圈匝數(shù)平方的阻抗定義為：其中：=感應(yīng)圈匝數(shù)平方的阻抗；=感應(yīng)圈終端伏安數(shù)；=感應(yīng)圈終端電壓；=感應(yīng)圈電流；=感應(yīng)圈匝數(shù)。感應(yīng)加熱器的設(shè)計(jì)一般采用近似設(shè)計(jì)法。近似法就是根據(jù)工藝給出的要求，利用曲線得出感應(yīng)加熱器效率、感應(yīng)加熱器功率因數(shù)及感應(yīng)加熱匝數(shù)平方的阻抗，然后代入公式來確定感應(yīng)加熱器的功率電壓，電流和匝數(shù)。下面以鋁為例說明感應(yīng)加熱器的設(shè)計(jì)過程圖4.2給出了感應(yīng)長(zhǎng)

37、度為250毫米，相對(duì)導(dǎo)磁率為1，溫升范圍在20攝氏度到540攝氏度，工作材料為鋁的感應(yīng)圈效率與工件直徑的關(guān)系曲線。圖4.3給出了感應(yīng)圈長(zhǎng)度635毫米，相對(duì)導(dǎo)磁率為1，溫升范圍在20攝氏度到540攝氏度，工件材料為鋁 感應(yīng)圈與工件直徑的關(guān)系曲線。圖4.3感應(yīng)線圈長(zhǎng)度為1270毫米，相對(duì)導(dǎo)磁率為1，溫升范圍在20攝氏度到540攝氏度，工件材料為鋁的感應(yīng)圈效率與工件直徑的關(guān)系曲線。圖4.5給出了感應(yīng)圈長(zhǎng)度為250毫米，相對(duì)導(dǎo)磁率為1，溫升范圍在20攝氏度到540攝氏度，工作材料為鋁的感應(yīng)圈功率因數(shù)與工件直徑的關(guān)系曲線。圖4.5感應(yīng)線圈長(zhǎng)度為250毫米功率因數(shù)與直徑的關(guān)系 圖4.6給出了感應(yīng)線圈長(zhǎng)度為

38、635毫米，相對(duì)磁導(dǎo)率為1，溫升范圍在20攝氏度到540攝氏度，工作材料為鋁的感應(yīng)圈功率因數(shù)與工件直徑的關(guān)系曲線。圖4.6感應(yīng)線圈長(zhǎng)度為635毫米功率因數(shù)與直徑的關(guān)系圖4.7給出了感應(yīng)圈長(zhǎng)度為1270毫米，相對(duì)導(dǎo)磁率為1，溫升范圍在20攝氏度到540攝氏度，工作材料為鋁的感應(yīng)圈功率因數(shù)與工件直徑的關(guān)系曲線。4.6感應(yīng)線圈長(zhǎng)度為635毫米功率因數(shù)與直徑的關(guān)系圖4.7給出了感應(yīng)圈長(zhǎng)度為1270毫米，相對(duì)導(dǎo)磁率為1，溫升范圍在20攝氏度到540攝氏度，工件材料為鋁的感應(yīng)圈因數(shù)與工件直徑的關(guān)系曲線。圖4.7感應(yīng)線圈長(zhǎng)度為1270毫米功率因數(shù)與直徑的關(guān)系 圖4.8給出了感應(yīng)圈長(zhǎng)度為250毫米，相對(duì)導(dǎo)磁率

39、為1，溫升范圍在20攝氏度到540攝氏度，工件材料為鋁的感應(yīng)圈匝數(shù)平方的阻抗與工件直徑的關(guān)系曲線。工件的直徑d(毫米)圖4.8感應(yīng)線圈長(zhǎng)度為250毫米匝數(shù)平方的阻抗與直徑的關(guān)系 圖4.9給出了感應(yīng)圈長(zhǎng)度為635毫米，相對(duì)導(dǎo)磁率為1，溫升范圍在20攝氏度到540攝氏度，工件材料為鋁的感應(yīng)圈匝數(shù)平方的阻抗與工件直徑d的關(guān)系曲線。工件直徑d（毫米）圖4.9感應(yīng)線圈長(zhǎng)度為635毫米匝數(shù)平方的阻抗與直徑的關(guān)系 圖4.10給出了感應(yīng)圈長(zhǎng)度為1270毫米，相對(duì)導(dǎo)磁率為1，溫升范圍在20攝氏度到540攝氏度，工件材料為鋁的感應(yīng)圈匝數(shù)平方的阻抗與工件直徑的關(guān)系曲線。圖4.10感應(yīng)線圈長(zhǎng)度為1270毫米匝數(shù)平方的

40、阻抗與直徑的關(guān)系實(shí)際設(shè)計(jì)中，可根據(jù)工藝要求可以知道溫升的標(biāo)準(zhǔn)，加熱的材料多少和加熱時(shí)間可以確認(rèn)：（1） 工件總的加熱功率，根據(jù)圖4.2圖4.3圖4.4的曲線得到的感應(yīng)圈效率。代入公式（4.2），（2） 根據(jù)圖4.5，圖4.6，圖4.7的曲線得到的感應(yīng)圈功率因數(shù)，代入公式（4.3），可以得出感應(yīng)圈終端的伏安數(shù)。（3） 根據(jù)圖4.8,圖4.9，圖4.10的曲線得到的感應(yīng)圈匝數(shù)平方的阻抗，代入公式（4.4），可以得出感應(yīng)圈電壓與感應(yīng)圈匝數(shù)的比；感應(yīng)圈電流與感應(yīng)圈匝數(shù)的積。最后可以根據(jù)實(shí)際情況來確定感應(yīng)圈的終端電壓，電流和匝數(shù)。如果采用工頻電源，那么終端電壓是固定。如果能夠使用變壓器，那么匝數(shù)和電壓是

41、可以進(jìn)行選擇以取得最好的方案。從選用的感應(yīng)匝數(shù)推導(dǎo)出電流值。第五章 結(jié)論中頻鍛造加熱爐特點(diǎn)：加熱速度快、生產(chǎn)效率高、氧化脫炭少、節(jié)省材料與鍛模成本 由于中頻感應(yīng)加熱的原理為電磁感應(yīng)，其熱量在工件內(nèi)自身產(chǎn)生，普通工人用中頻電爐上班后十分鐘即可進(jìn)行鍛造任務(wù)的連續(xù)工作，不需燒爐專業(yè)工人提前進(jìn)行燒爐和封爐工作。不必?fù)?dān)心由于停電或設(shè)備故障引起的煤爐已加熱坯料的浪費(fèi)現(xiàn)象。由于該加熱方式升溫速度快，所以氧化極少，每噸鍛件和燒煤爐相比至少節(jié)約鋼材原材料20-50千克，其材料利用率可達(dá)95。由于該加熱方式加熱均勻，芯表溫差極小，所以在鍛造方面還大大的增加了鍛模的壽命，鍛件表面的粗糙度也小于50um。 工作環(huán)境優(yōu)

42、越、提高工人勞動(dòng)環(huán)境和公司形象、無污染、低耗能 感應(yīng)加熱爐與煤爐相比，工人不會(huì)再受炎炎烈日下煤爐的烘烤與煙熏，更可達(dá)到環(huán)保部門的各項(xiàng)指標(biāo)要求，同時(shí)樹立公司外在形象與鍛造業(yè)未來的發(fā)展趨勢(shì)。感應(yīng)加熱是電加熱爐中最節(jié)能的加熱方式由室溫加熱到1100的噸鍛件耗電量小于360度。 加熱均勻，芯表溫差極小，溫控精度高 感應(yīng)加熱其熱量在工件內(nèi)自身產(chǎn)生所以加熱均勻，芯表溫差極小。應(yīng)用溫控系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)對(duì)溫度的精確控制提高產(chǎn)品質(zhì)量和合格率。致 謝在本文即將結(jié)束之際，我要由衷地感謝在我畢業(yè)設(shè)計(jì)階段，乃至本科四年學(xué)習(xí)生活中幫助過我的師長(zhǎng)與同學(xué)。在畢業(yè)設(shè)計(jì)完成的過程中得到了許多老師和單位領(lǐng)導(dǎo)的幫助，學(xué)院的老師們嚴(yán)謹(jǐn)治學(xué)的教學(xué)使我受益非淺。本論文的選題、研究?jī)?nèi)容、研究方法及論文的形成是在導(dǎo)師何少佳老師支持、鼓勵(lì)