閘門計算書(修改)

1、一、基本資料（1）孔口尺寸（寬高）： 4.04.0m（2）底檻高程（八五高程，下同）： -0.300m（3）啟閉機平臺高程： 10.200m（4）設計外江水位（20年一遇）： 6.845m（5）設計最不利運行水頭差： 2.800m（6）啟閉方式： 單吊點螺桿啟閉機（7）行走支撐： 滑動支撐（8）主要構件采用材料及容許值鋼材 q235aa：門體梁系及其容許應力如下：抗拉、抗壓、抗彎容許應力 =160n/mm2抗剪 =95n/mm2局部緊接承壓 cj=120n/mm2b：零部件容許應力如下：抗拉、抗壓、抗彎容許應力 =100n/mm2抗剪 =65n/mm2局部緊接承壓 cj=80n/mm2孔壁抗拉

2、 k=120n/mm2鑄件:選用zg45,其容許應力如下:抗拉、抗壓、抗彎容許應力 =140n/mm2抗剪 =105n/mm2鍛件:選用45#鋼,其容許應力如下:抗拉、抗壓、抗彎容許應力 =145n/mm2抗剪 =95n/mm2電焊條:門槽軌道表面采用不銹鋼焊條堆焊,焊條型號采用e0-19-10nb-16，其余構件均采用e43型焊條。砼：二期砼采用c30細石砼。梁系容許撓度：主梁 次梁 止水：頂、側止水采用p45120型橡皮，底止水采用20110條形橡皮。制造條件：專業(yè)金屬結構制造廠家制造，手工電弧焊。執(zhí)行規(guī)范：水利水電工程鋼閘門設計規(guī)范（sl74-95） 水利水電工程鋼閘門制造安裝及驗收規(guī)范

3、（dl/t5018-94）。二、布置本閘門為潛孔式平面閘門，閘門面板設于迎水側，梁格布置采用多主梁齊平連接，因閘門高寬比為1：1，且閘門跨度不大，故采用單吊點；為控制閘門反向、側向移動，分別于閘門閘門反、側向設置反滑塊及限位塊。三、結構計算按閘門門體結構布置：（一） 閘門支撐跨度式中： 閘門孔口寬度； d閘門主行走支撐至閘墩側面距離。（二） 頂止水中心至底檻高度：4+0.05=4.05m（三） 閘門荷載跨度（即兩側止水寬度）：4.0+20.05=4.1m（四） 門槽門槽寬度 w=660mm，門槽深度 d=250mm。（五） 閘門總水壓力計算十三圍竇建筑物等級為4級，設計防洪標準為20年一遇設計

4、洪水位，因此，本閘門防洪標準同主體建筑物，即設計防洪水位為6.845m，相應內涌水位2.0m。 總水壓力p可按如下公式計算：式中：p總水壓力，kn； 水的重度，取10kn/m3； hs上游水頭，m； h閘門高度（計算至頂止水），m； hx下游水頭，m； bzs兩側止水間距，m。則，總水壓力 =768.2kn根據(jù)運行條件，本閘門在靜水中啟閉，其動力系數(shù)為1.0，所以，總水壓力p=1.0p1 =1.0768.2 =768.2knp力作用點位置： = =4.38m（六） 閘門結構尺寸擬定1、主梁間距的布置及其荷載分配主梁間距的布置及其荷載分配采用近似取相鄰間距和之半法（詳見水電站機電設計手冊金屬結構

5、一p197主梁荷載分配方法3），即主梁所分配的荷載基本上以主梁為中心，上下兩相鄰梁距離一半的范圍，主梁間距及其所分配的荷載見表3-1。表31 主梁荷載試算表梁號距水面距離yk(m)各梁間距(m)受力梯形上底(kn/m)受力梯形上底(kn/m)梁軸荷載(kn/m)備注頂梁3.12529.841 37.093 24.766 距門頂0.08m1.321#主梁4.44537.093 49.441 54.516 1.22#主梁5.64549.441 60.221 60.314 13#主梁6.64560.221 67.081 44.556 0.4底梁7.04567.081 71.001 27.616 距門

6、底0.1m2、閘門結構布置(七) 面板厚度計算按公式計算 式中：面板厚度，mm； 四邊固定的矩形彈塑性薄板在支承長邊中點處的彎曲應力系數(shù)； 彈塑性調整系數(shù) ，時，1.4；時，1.5；其中a，b分別為面板計算區(qū)格的短邊和長邊的長度，mm； p面板計算區(qū)格中心的水壓強度，n/mm2； 鋼材二抗彎容許應力，并考慮0.9的調整系數(shù)?，F(xiàn)列表計算如下：表32 面板厚度計算表區(qū)格a(mm)b(mm)b/akyp(n/mm2)(kyp)0.5(mm)66010751.629 0.471 0.034 0.127 5.71 66010751.629 0.471 0.040 0.138 6.20 60010751.

7、792 0.486 0.047 0.151 6.15 60010751.792 0.486 0.053 0.160 6.54 50010752.150 0.498 0.058 0.170 5.79 50010752.150 0.498 0.063 0.177 6.03 40010752.688 0.500 0.068 0.184 5.01 根據(jù)表中計算結果，取=10mm。（八） 主梁計算1、主梁荷載及內力計算根據(jù)表31計算結果，取最大荷載（即2#主梁），q60.4kn/m。因面板布置在上游，止水布置在下游，主梁除承受均布荷載外，還承受側向水壓力作用在邊梁腹板上引起的軸向力。主梁按簡支梁計算，其

8、計算簡圖如下：q作用下的最大彎矩，剪力分別為： 139.3kn.m 側向水壓力產(chǎn)生的軸向力n為：2、主梁設計所需截面抵抗矩 最小梁高 經(jīng)濟梁高 綜上，取梁高h=520mm，其中腹板高度h0=500mm橫梁腹板厚度 ，實取10mm。所以每個翼緣板所需截面積：因為翼緣寬度bi選取時應符合，bi150mm翼緣厚度 實取 所以符合要求。3、主梁截面特性面板參與主梁作用的有效寬度b（按2#主梁）查得又 取二者小值 根據(jù)主梁設計計算成果，繪制主梁截面如下圖所示：截面積 全截面對前翼緣的面積距：中性軸到面板距 對形心軸的慣性矩： 形心軸以上面積對形心軸的面積距 中性軸與前后翼緣的截面模量 4、主梁強度校核

9、主梁屬偏心受力構件： 軸向力n產(chǎn)生的偏心彎矩 則 所以前后翼緣正應力： 剪應力 所以強度滿足要求。5、主梁剛度校核 為簡化計算，可視為在計算跨度的全跨內均布水壓力。撓度 所以 剛度滿足要求。6、主梁穩(wěn)定驗算主梁腹板的高厚比 所以腹板不需加肋。 翼緣寬厚比 所以符合要求。7、主梁翼緣焊縫驗算 翼緣焊縫厚度按受力最大的支承端截面積算，公式如下：式中 焊縫的容許應力，此處為角焊縫，取115n/mm2；其余符號同前。 又因為角焊縫最小厚度 綜上 主梁上、下翼緣焊縫全長均取 。8、頂梁設計 本閘門不采用變截面，頂梁截面設計同主梁，因頂梁所受荷載（24.77kn/m）均遠小于主梁所受荷載（60.4kn/m

10、），所以不需驗算，只計算頂梁腹板在水柱作用下的強度。 按四邊固結計算，a500mm，b1075mm，10mm，腹板上水壓強度q3.1250.01=0.032n/mm2，b/a=2.15，1.5，查表得0.498則 所以符合要求（九） 水平次梁(底梁)計算1、荷載及內力計算 水平次梁是支撐在縱梁上的連續(xù)梁，根據(jù)梁格布置，按相鄰間距和元半法計算每根梁上的線荷載，結果見表。 表3-3 橫梁荷載內力計算表梁號距水面距離(m)梁間距(m)梁軸線處水壓強度p(kn/m2)(a上+a下)/2 (m)q=p*(a上+a下)/2 (kn/m)備注門頂3.0450.081(頂梁)3.12530.6250.412.

11、25 計算不同0.662(1#次梁)3.78537.0930.6624.48 0.663(1#主梁)4.44543.5610.6327.44 0.64(2#次梁)5.04549.4410.629.66 0.65(2#主梁)5.64555.3210.5530.43 0.56(3#次梁)6.14560.2210.530.11 0.57(3#主梁)6.64565.1210.4529.30 0.48(底梁)7.04569.0410.2517.26 0.1門底7.145注：表中主梁荷載為將主梁視為次梁的計算數(shù)據(jù)，不作為主梁結構計算的依據(jù)。根據(jù)表33中計算結果，由于水平次梁采用相同截面，因此以線荷載最大的

12、3號次梁來進行計算。水平次梁按承受均布荷載的四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如圖：2、截面選擇所需截面抵抗距 根據(jù)所需截面抵抗距，初步選用熱軋普通槽鋼，a2190mm2，wx108000mm3，ix8660000mm4，bl63mm，d6.5mm。3、水平次梁強度校核因支座b處彎矩最大，故只需驗算支座b處的截面抗彎強度，即 軋成梁的剪應力一般很小，不需驗算。4、水平次梁剛度校核最大饒度 所以剛度符合要求（十） 邊梁設計邊梁截面型式采用單腹式，邊梁的截面尺寸按構造要求及安裝要求確定，截面高度與主梁端部高度相同，腹板厚度與主梁腹板厚度相同。邊梁是閘門的重要受力構件，由于其受力情況較復雜，故在設計中，可將

13、其容許應力降低20%作為考慮受扭影響的安全儲備。1、內力計算水平荷載：主要是主梁傳來的水平荷載，還有頂、底梁和各水平次梁傳來的水平荷載，為了簡化計算起見，可假定這些荷載全部作用在主梁端部。豎向荷載：包括閘門自重、滑道摩阻力、起吊力等。作用在一個邊梁上的起吊力可估計為100kn。根據(jù)以上的受力分析，及其前面的計算成果，邊梁的受力簡圖如下圖所示：則可計算得 上滑塊所受壓力 r上201.3kn 下滑塊所受壓力 r下195.1kn在最大彎矩作用截面上的軸向力等于起吊力減去上滑塊的摩阻力，即：2、邊梁的強度驗算 邊梁的截面形式如下圖所示截面積 面積距 截面慣性距 截面模量 截面邊緣處最大應力 由以上驗算

14、結果可知，邊梁滿足強度要求。（十一） 閘門偏心距計算假設閘門重心線相對橫梁腹板中心向上游偏離e，列表計算如下：表3-4 閘門偏心距計算表序號名稱規(guī)格總重(kg)偏心距(m)力矩(kgmm)1面板-10442041001422.58 265-e-1422.58(265-e)橫梁腹板-105004290673.53 e673.53e橫梁翼板-101503900367.38 e367.38e次(底)梁16a4290295.15 180-e-295.15(180-e)中縱梁腹板-105001310/1190/990/388152.21 e152.21e中縱梁翼板-101501170/1050/850/

15、32579.95 e79.95e次縱梁工16a655/648 /595/588/495/488/388162.24 180-e-162.24(180-e)邊梁腹板-105004100321.85 e321.85e邊梁翼板-102604100334.72 e334.72e次梁端加勁板-1010035016.49 75+e16.49(75+e)吊座加勁板-2028040035.17 00底部連接板-101005007.85 e7.85e2吊座見大樣70.29 003滑塊見大樣110.72 5-e-110.72(5-e)4限位塊見大樣6.04 e6.04e5頂止水橡皮p45-5型 l=344512.

16、06 290+e12.06(290+e)6頂止水墊板h20-7型 l=39007.02 270+e7.02(270+e)7頂止水壓板-1060389018.32 301+e18.32(301+e)8側止水橡皮(內)p45-5型 l=372226.05 290+e26.05(290+e)9側止水墊板(內)h20-7型 l=407014.65 270+e14.65(270+e)10側止水壓板(內)-1060401037.77 301+e37.77(301+e)11側止水橡皮(外)p45-5型 l=407228.50 300-e-28.5(300-e)12側止水墊板(外)h20-7型 l=40721

17、4.66 280-e-14.66(280-e)13側止水壓板(外)-1060407238.36 311-e-38.36(311-e)14轉角橡皮p745-3型 4.20 290+e4.2(290+e)15底止水橡皮1h120-4型 l=405010.94 280-e-10.94(280-e)16底止水壓板1-1060389018.32 295-e-18.32(295-e)17底止水橡皮2h120-4型 l=5302.86 e2.86e18底止水壓板2-10605004.71 e4.71e19止推板1-122040507.63 280-e-7.63(280-e)注：1、假設閘門重心向迎水側側偏離

18、橫梁腹板中心e； 2、令力矩=0，可解得e=110mm，即閘門重心線偏離門槽中心線100mm（迎水側）。四：閘門啟閉力計算閘門啟閉力計算公式：閉門力 持住力 啟門力 式中：摩阻力安全系數(shù)，1.2； 計算閉門力時閘門自重修正系數(shù)，0.9； 計算持住力和啟門力時閘門自重修正系數(shù)，1.1； 支承摩阻力，對于滑動支承，（式中，f2為滑動摩擦系數(shù)，p為作用在閘門上的總水壓力）； 止水摩阻力，（式中，f3為止水摩擦系數(shù)，pzs為作用在止水上的總水壓力） g閘門自重，按閘門實際重量計算，g4.33t； 上托力，（式中為水的重度，t為上托力系數(shù)，hs為設計水頭，d1為底止水至上游面的間距，bzs為兩側止水的間距），本閘門中；gj配重塊重量，本閘門中gj0；下吸力，（式中為底止水到下游面的間距部分的平均下吸強度，一般可按20kn/m2考慮，對溢流壩和壩內明流底孔閘門，當下游流態(tài)良好，通氣充分時，可不計下吸力，d2為底止水至下游面間距，為兩側止水間距），本閘門中不計下吸力，0；作用于閘門上的水柱壓力，本閘門中0。由業(yè)主及西南水電所提