第一節(jié)、加氫裝置用能與節(jié)能(帶目錄)

1、加氫裝置用能與節(jié)能加氫裝置用能與節(jié)能 2006年5月6日 n加氫工藝技術(shù)概述加氫工藝技術(shù)概述 n加氫工藝類型加氫工藝類型 n典型加氫裝置工藝典型加氫裝置工藝 n加氫裝置能耗分析加氫裝置能耗分析 n加氫裝置節(jié)能措施加氫裝置節(jié)能措施 加氫工藝技術(shù)概述加氫工藝技術(shù)概述 n加氫處理能力快速增長加氫處理能力快速增長 n加氫工藝技術(shù)發(fā)展加氫工藝技術(shù)發(fā)展 加氫工藝技術(shù)概述加氫工藝技術(shù)概述 加氫工藝過程是現(xiàn)代煉油工業(yè)最重要的加工手段之一加氫工藝過程是現(xiàn)代煉油工業(yè)最重要的加工手段之一 n加工重質(zhì)及高硫原油，擴(kuò)大原油加工適應(yīng)性；加工重質(zhì)及高硫原油，擴(kuò)大原油加工適應(yīng)性； n提高成品油質(zhì)量，生產(chǎn)低硫、超低硫清潔燃料；

2、提高成品油質(zhì)量，生產(chǎn)低硫、超低硫清潔燃料； n提高加工深度，增產(chǎn)輕質(zhì)油品；提高加工深度，增產(chǎn)輕質(zhì)油品； n調(diào)整成品油結(jié)構(gòu)；調(diào)整成品油結(jié)構(gòu)； n煉化一體化生產(chǎn)化工原料。煉化一體化生產(chǎn)化工原料。 加氫處理能力快速增長加氫處理能力快速增長 n世界加氫處理能力世界加氫處理能力 裝置名稱裝置名稱 加工能力加工能力 占原油一次占原油一次 加工能力比例加工能力比例 2000.1.1 萬噸萬噸/年年 2005.1.1 萬噸萬噸/年年 增長率增長率 % % 常減壓常減壓407749.0 412044.5 1.05 100 催化裂化催化裂化68796.5 72548.0 5.45 17.61 催化重整催化重整47

3、528.8 48792.5 2.66 11.84 焦化焦化20597.5 24421.1 18.56 5.93 加氫裂化加氫裂化20101.5 23559.0 17.20 5.72 加氫處理加氫處理172454.7 193901.3 12.44 47.06 n截至截至2005年初，美國加氫總能力占原油一次加工年初，美國加氫總能力占原油一次加工 能力的比例為能力的比例為79.58%，德國為，德國為85.44%，日本，日本 高達(dá)高達(dá)89.92%，韓國、意大利、加拿大、法國、，韓國、意大利、加拿大、法國、 英國、墨西哥等國家均已達(dá)英國、墨西哥等國家均已達(dá)40%以上。以上。 加氫處理能力快速增長加氫處

4、理能力快速增長 n我國加氫處理能力我國加氫處理能力 項(xiàng)目項(xiàng)目 萬噸萬噸/年 年 2000年 年 2004年 年 2000至 至2004 增長率增長率 % 占原油一次占原油一次 加工能力比例加工能力比例 % 中國中國 原油加工能力原油加工能力 27700 31500 13.72 100 總加氫能力總加氫能力 5927 9551 61.14 30.32 加氫裂化加氫裂化 1147 1626* 41.76 5.16 加氫處理加氫處理 4780 7925 65.79 25.16 中國石化中國石化 原油加工能力原油加工能力 14083 16430 16.67 100 總加氫能力總加氫能力 3963 66

5、20 67.05 40.29 加氫裂化加氫裂化 8561336 56.07 8.13 加氫處理加氫處理 3107 5284 70.06 32.16 加氫處理能力快速增長加氫處理能力快速增長 n我國加氫處理能力我國加氫處理能力 加氫工藝技術(shù)發(fā)展加氫工藝技術(shù)發(fā)展 國外加氫工藝技術(shù)發(fā)展趨勢國外加氫工藝技術(shù)發(fā)展趨勢 n催化裂化原料、催化汽油的加氫預(yù)處理催化裂化原料、催化汽油的加氫預(yù)處理 n開發(fā)多種形式加氫裂化新工藝開發(fā)多種形式加氫裂化新工藝 n催化劑不斷推陳出新催化劑不斷推陳出新 n發(fā)展深度脫硫脫氮技術(shù)發(fā)展深度脫硫脫氮技術(shù) 加氫工藝技術(shù)發(fā)展加氫工藝技術(shù)發(fā)展 我國加氫工藝技術(shù)的發(fā)展我國加氫工藝技術(shù)的發(fā)展

6、 n含硫含硫VGO預(yù)處理技術(shù)效果明顯預(yù)處理技術(shù)效果明顯 n催化汽油后處理技術(shù)與國外同步催化汽油后處理技術(shù)與國外同步 n提高柴油質(zhì)量技術(shù)：提高柴油質(zhì)量技術(shù)：LCO改質(zhì)技術(shù)、深度改質(zhì)技術(shù)、深度 脫硫技術(shù)脫硫技術(shù) n多種形式的加氫裂化技術(shù)多種形式的加氫裂化技術(shù) n加氫裂化催化劑不斷更新?lián)Q代加氫裂化催化劑不斷更新?lián)Q代 加氫工藝技術(shù)發(fā)展加氫工藝技術(shù)發(fā)展 n中國中國21世紀(jì)的煉油廠將從以生產(chǎn)油品為主，世紀(jì)的煉油廠將從以生產(chǎn)油品為主， 轉(zhuǎn)型為生產(chǎn)成品油和化工原料油并重的油轉(zhuǎn)型為生產(chǎn)成品油和化工原料油并重的油 化一體化的煉油企業(yè)?；惑w化的煉油企業(yè)。 n加氫裂化是我國加氫裂化是我國21世紀(jì)重點(diǎn)發(fā)展的煉油技世紀(jì)

7、重點(diǎn)發(fā)展的煉油技 術(shù)。術(shù)。 加氫工藝類型加氫工藝類型 n加氫工藝種類加氫工藝種類 n根據(jù)加氫反應(yīng)過程中原料油分子轉(zhuǎn)化數(shù)量分類根據(jù)加氫反應(yīng)過程中原料油分子轉(zhuǎn)化數(shù)量分類 加氫工藝種類加氫工藝種類 n加工原料的不同加工原料的不同 n目的產(chǎn)品的不同目的產(chǎn)品的不同 n反應(yīng)機(jī)理的不同反應(yīng)機(jī)理的不同 n操作壓力的不同操作壓力的不同 n反應(yīng)苛刻度的不同反應(yīng)苛刻度的不同 n反應(yīng)器床型的不同反應(yīng)器床型的不同 n工藝流程的不同工藝流程的不同 根據(jù)加氫反應(yīng)過程中原料油分子轉(zhuǎn)化數(shù)量分類根據(jù)加氫反應(yīng)過程中原料油分子轉(zhuǎn)化數(shù)量分類 n加氫處理加氫處理 HT n加氫精制加氫精制 HF n加氫轉(zhuǎn)化加氫轉(zhuǎn)化 HV n加氫裂化加氫裂

8、化 HC 一般也將上述傳統(tǒng)意義上的加氫處理、 加氫精制技術(shù)統(tǒng)稱為加氫處理，將上述加氫轉(zhuǎn) 化、加氫裂化技術(shù)統(tǒng)稱為加氫裂化。 典型加氫裝置工藝典型加氫裝置工藝 n加氫裂化原料油及產(chǎn)品加氫裂化原料油及產(chǎn)品 n加氫裂化的基本原理及特點(diǎn)加氫裂化的基本原理及特點(diǎn) n工藝流程工藝流程 n工藝流程的組成工藝流程的組成 n典型的主要操作條件及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)典型的主要操作條件及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 加氫裂化原料油及產(chǎn)品加氫裂化原料油及產(chǎn)品 n原料原料 典型性質(zhì)典型性質(zhì) 原料油原料油阿拉伯輕質(zhì)原料油阿拉伯輕質(zhì)原料油VGOVGO 密度，密度，kg/mkg/m3 3921921 硫含量，硫含量，m%m%2.72.7 氮含量，氮含

9、量，g/gg/g800800 粘度（粘度（100100），），mmmm2 2/s/s8.08.0 餾程餾程 （D1160D1160），）， 5%5%370370 50%50%460460 90%90%550550 加氫裂化原料油及產(chǎn)品加氫裂化原料油及產(chǎn)品 n液化氣液化氣 ：民用、乙烯裂解料：民用、乙烯裂解料 n輕石腦油輕石腦油 ：汽油調(diào)和組份：汽油調(diào)和組份 、制氫原料、制氫原料 、 乙烯裂解料乙烯裂解料 n重石腦油重石腦油 ：優(yōu)質(zhì)的重整原料：優(yōu)質(zhì)的重整原料 n中間餾分油中間餾分油 ：優(yōu)質(zhì)柴油、高煙點(diǎn)噴氣燃料：優(yōu)質(zhì)柴油、高煙點(diǎn)噴氣燃料 n尾油尾油 ：乙烯裂解料、催化裂化原料：乙烯裂解料、催化裂化

10、原料、 高粘度指數(shù)潤滑油基礎(chǔ)油高粘度指數(shù)潤滑油基礎(chǔ)油 加氫裂化的基本原理及特點(diǎn)加氫裂化的基本原理及特點(diǎn) 加氫精制、加氫裂化反應(yīng)均為強(qiáng)放熱反應(yīng)加氫精制、加氫裂化反應(yīng)均為強(qiáng)放熱反應(yīng) n脫金屬雜質(zhì)脫金屬雜質(zhì)HDM n加氫脫硫加氫脫硫 HDS n加氫脫氮加氫脫氮 HDN n加氫脫氧加氫脫氧 HDO n烯烴飽和烯烴飽和 n裂化反應(yīng)裂化反應(yīng) n芳烴加氫飽和反應(yīng)芳烴加氫飽和反應(yīng) n異構(gòu)化反應(yīng)異構(gòu)化反應(yīng) 工藝流程：工藝流程：典型國產(chǎn)典型國產(chǎn)140萬噸萬噸/年一段雙劑串聯(lián)一次通過加氫裂化裝置年一段雙劑串聯(lián)一次通過加氫裂化裝置 高壓進(jìn)料泵 加熱爐 精制反應(yīng)器裂化反應(yīng)器新氫機(jī) 新氫 循環(huán)氫壓縮機(jī) 熱高分熱低分 高壓

11、注水 冷高分 冷低分 酸性水 反應(yīng)系統(tǒng)原則流程圖 原料蠟油 生成油去分餾 工藝流程：工藝流程：典型國產(chǎn)典型國產(chǎn)140萬噸萬噸/年一段雙劑串聯(lián)一次通過加氫裂化裝置年一段雙劑串聯(lián)一次通過加氫裂化裝置 反應(yīng)生成油 脫丁烷塔 吸收解吸塔 分餾塔 重石腦油汽提塔 航煤汽提塔 柴油汽提塔 石腦油穩(wěn)定塔 尾油 柴油 重石腦油 航煤 輕石腦油 干氣 分餾系統(tǒng)原則流程圖 工藝流程的組成工藝流程的組成 反應(yīng)部分反應(yīng)部分 n反應(yīng)設(shè)備反應(yīng)設(shè)備 反應(yīng)器反應(yīng)器 n升溫、降溫設(shè)備升溫、降溫設(shè)備 高壓換熱器高壓換熱器 加熱爐加熱爐 蒸汽發(fā)生器蒸汽發(fā)生器 高壓空冷器高壓空冷器 n氣液分離設(shè)備氣液分離設(shè)備 熱高分熱高分 冷高分冷

12、高分 熱低分熱低分 冷低分冷低分 n轉(zhuǎn)動設(shè)備轉(zhuǎn)動設(shè)備 新氫壓縮機(jī)、循環(huán)氫壓縮機(jī)、高壓泵、液力透平新氫壓縮機(jī)、循環(huán)氫壓縮機(jī)、高壓泵、液力透平 n循環(huán)氫脫硫設(shè)備循環(huán)氫脫硫設(shè)備 工藝流程的組成工藝流程的組成 分餾部分分餾部分 n塔塔 汽提塔汽提塔 常壓分餾塔常壓分餾塔 減壓分餾塔減壓分餾塔 穩(wěn)定塔穩(wěn)定塔 n主要設(shè)備主要設(shè)備 加熱爐加熱爐 換熱器換熱器 冷卻器冷卻器 冷、熱油泵冷、熱油泵 工藝流程的組成工藝流程的組成 n典型裝置設(shè)備典型裝置設(shè)備 典型國產(chǎn)140萬噸/年一段雙劑串聯(lián)一次通過加氫裂化裝置， 共有如下266臺設(shè)備 設(shè)備名稱設(shè)備名稱數(shù)量數(shù)量設(shè)備名稱設(shè)備名稱數(shù)量數(shù)量 反應(yīng)器反應(yīng)器2 2空冷器空冷

13、器5050 加熱爐加熱爐3 3壓縮機(jī)壓縮機(jī)4 4 塔器塔器1010泵泵6565 容器容器4747過濾器過濾器1212 換熱器換熱器4040其它小型設(shè)備其它小型設(shè)備3333 典型的主要操作條件及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)典型的主要操作條件及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 典型的國產(chǎn)典型的國產(chǎn)140萬噸萬噸/年一段雙劑串聯(lián)一次通過加氫裂化裝置的主要操作條件年一段雙劑串聯(lián)一次通過加氫裂化裝置的主要操作條件 反應(yīng)器反應(yīng)器精制反應(yīng)器精制反應(yīng)器裂化反應(yīng)器裂化反應(yīng)器 壓力壓力MPa(gMPa(g) )入口入口16.7/16.716.7/16.716.5/16.216.5/16.2 溫度溫度 入口入口355/373355/373375/39

14、7375/397 出口出口394/411394/411387/408387/408 空速空速hrhr-1 -1 保護(hù)層保護(hù)層50.050.0 主催化劑主催化劑1.01.01.21.2 后精制劑后精制劑12.012.0 總空速（主催化總空速（主催化 劑）劑） 0.530.53 氫油比氫油比 NmNm3 3/m/m3 3900900 精制油氮含量精制油氮含量 ppmppm30 化學(xué)耗氫化學(xué)耗氫 w%w%2.55/2.602.55/2.60 典型的主要操作條件及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)典型的主要操作條件及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 典型的國產(chǎn)典型的國產(chǎn)140萬噸萬噸/年一段雙劑串聯(lián)一次通過加氫裂化裝置的物料平衡年一段雙劑串聯(lián)

15、一次通過加氫裂化裝置的物料平衡 項(xiàng)目項(xiàng)目物料各稱物料各稱重重% %萬噸萬噸/ /年年 入入 方方 原料油原料油100140 氫氣氫氣2.553.57 合計合計102.55143.57 出出 方方 H H2 2S+NHS+NH3 31.602.24 氣體氣體0.550.77 液化氣液化氣4.626.47 輕石腦油輕石腦油6.759.45 重石腦油重石腦油19.5727.40 航煤航煤29.9841.97 柴油柴油21.8330.56 尾油尾油17.6624.72 合計合計102.55143.57 典型的主要操作條件及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)典型的主要操作條件及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 典型的國產(chǎn)典型的國產(chǎn)140萬噸萬噸

16、/年一段雙劑串聯(lián)一次通過加氫裂化裝置的主要消耗指標(biāo)年一段雙劑串聯(lián)一次通過加氫裂化裝置的主要消耗指標(biāo) 新鮮水新鮮水1t/h燃料油燃料油2.448t/h 循環(huán)水循環(huán)水1299t/h凝結(jié)水凝結(jié)水-11.5t/h 除鹽水除鹽水4.7t/h凈化風(fēng)凈化風(fēng)6.5Nm3/min 脫氧水脫氧水42t/h工業(yè)風(fēng)工業(yè)風(fēng)15 Nm3/min 電電10002.4kw氮?dú)獾獨(dú)?Nm3/min 3.5MPa蒸汽蒸汽42t/h保護(hù)劑保護(hù)劑/精制劑精制劑6.3/148t 1.0MPa蒸汽蒸汽-63t/h裂化催化劑裂化催化劑124t 燃料氣燃料氣1.224t/h后精制劑后精制劑12.4t 加氫裝置能耗分析加氫裝置能耗分析 n用能

17、原理用能原理 n加氫過程能耗的特點(diǎn)加氫過程能耗的特點(diǎn) n影響能耗的因素影響能耗的因素 n加氫裝置能耗的構(gòu)成加氫裝置能耗的構(gòu)成 n基準(zhǔn)能耗與節(jié)能潛力基準(zhǔn)能耗與節(jié)能潛力 用能原理用能原理 能量轉(zhuǎn)換和傳輸環(huán)節(jié) 能量工藝?yán)铆h(huán)節(jié) 能量回收環(huán)節(jié) EP EB Ew ET EJ EE EO EUER EP 總輸入能量；總輸入能量； EU 有效輸入能量；有效輸入能量； EB 轉(zhuǎn)換輸出能量；轉(zhuǎn)換輸出能量； Ew 直接損失能量；直接損失能量； ER 回收循環(huán)能量；回收循環(huán)能量； ET 熱力學(xué)能耗；熱力學(xué)能耗； EO 待回收能量；待回收能量； EJ 排棄能量；排棄能量； EE 回收輸出能量回收輸出能量 用能原理用能

18、原理 n能量轉(zhuǎn)換和傳輸環(huán)節(jié)能量轉(zhuǎn)換和傳輸環(huán)節(jié) n能量工藝?yán)铆h(huán)節(jié)能量工藝?yán)铆h(huán)節(jié) n能量回收環(huán)節(jié)能量回收環(huán)節(jié) 加氫過程能耗的特點(diǎn)加氫過程能耗的特點(diǎn) n總輸入能量多總輸入能量多 n升壓用電在能耗中所占比例大升壓用電在能耗中所占比例大 n化學(xué)耗氫量與反應(yīng)苛刻度（或轉(zhuǎn)化率）有關(guān)化學(xué)耗氫量與反應(yīng)苛刻度（或轉(zhuǎn)化率）有關(guān) n可回收利用能量多可回收利用能量多 n低溫?zé)岫嗟蜏責(zé)岫?影響能耗的因素影響能耗的因素 工藝條件對能耗的影響工藝條件對能耗的影響 n反應(yīng)壓力（氫分壓）反應(yīng)壓力（氫分壓） n反應(yīng)溫度反應(yīng)溫度 n氫油比氫油比 n耗氫量耗氫量 影響能耗的因素影響能耗的因素 不同的催化加氫工藝對能耗的影響不同的催

19、化加氫工藝對能耗的影響 n不同加氫處理（精制）工藝對能耗的影響不同加氫處理（精制）工藝對能耗的影響 n不同加氫裂化工藝流程對能耗的影響不同加氫裂化工藝流程對能耗的影響 不同加氫裂化工藝對能耗的影響主要在以下方面： l由反應(yīng)壓力決定的補(bǔ)充氫壓縮機(jī)和反應(yīng)進(jìn)料泵的升壓電耗； l操作苛刻度及耗氫量 l是否為循環(huán)流程，是否設(shè)高壓循環(huán)油泵和加熱爐； l兩段流程較一段流程增加了一個反應(yīng)系統(tǒng)（包括加熱爐、 循環(huán)氫壓縮機(jī)、反應(yīng)產(chǎn)物空冷器等） 影響能耗的因素影響能耗的因素 n原料、目的產(chǎn)品對能耗的影響原料、目的產(chǎn)品對能耗的影響 n裝置組成對能耗的影響裝置組成對能耗的影響 n裝置負(fù)荷率對能耗的影響裝置負(fù)荷率對能耗的

20、影響 加氫裝置能耗的構(gòu)成加氫裝置能耗的構(gòu)成 加氫裝置典型能耗加氫裝置典型能耗 催化加氫工藝過程催化加氫工藝過程 反應(yīng)壓力，反應(yīng)壓力， Mpa 單位能耗，單位能耗，kgfoe/t 高壓加氫裂化（單段一次通過）高壓加氫裂化（單段一次通過）12.017.038.2259.71 高壓加氫裂化（未轉(zhuǎn)化油循環(huán)）高壓加氫裂化（未轉(zhuǎn)化油循環(huán)）16.018.066.4075.95 高壓加氫裂化（單段中油循環(huán)）高壓加氫裂化（單段中油循環(huán)）16.018.075.95 渣油加氫處理渣油加氫處理15.017.026.2740.96 潤滑油加氫處理潤滑油加氫處理13.015.055.89 潤滑油加氫處理、異構(gòu)脫蠟、后精潤

21、滑油加氫處理、異構(gòu)脫蠟、后精 制制 14.016.088.85 中壓加氫改質(zhì)中壓加氫改質(zhì)8.010.042.28 中壓加氫裂化中壓加氫裂化8.014.036.0754.93 焦化汽、柴油加氫焦化汽、柴油加氫8.0 20.5428.42 催化柴油加氫催化柴油加氫6.08.020.4226.27 直餾柴油加氫直餾柴油加氫3.05.015.5217.91 煤油加氫煤油加氫4.0 13.6116.72 加氫裝置能耗的構(gòu)成加氫裝置能耗的構(gòu)成 加氫裂化裝置的能耗加氫裂化裝置的能耗 各企業(yè)加氫裂化裝置能耗占煉油綜合能耗的比例一般在各企業(yè)加氫裂化裝置能耗占煉油綜合能耗的比例一般在6%10%。 大型企業(yè)加氫裂化

22、能耗占綜合能耗的比例 0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 燕山齊魯金陵揚(yáng)子高橋鎮(zhèn)海茂名 % 加氫裝置能耗的構(gòu)成加氫裝置能耗的構(gòu)成 加氫裂化裝置的能耗加氫裂化裝置的能耗 電耗和燃料消耗在能耗中所占比例最高，分別高達(dá)30%40%、 30%60%，蒸汽的消耗根據(jù)各裝置的不同差異較大，所占比例 從5%到20%不等，水所占比例較低，一般為3%4%。 基準(zhǔn)能耗與節(jié)能潛力基準(zhǔn)能耗與節(jié)能潛力 典型的國產(chǎn)典型的國產(chǎn)140萬噸萬噸/年一段雙劑串聯(lián)一次通過加氫裂化裝置的基準(zhǔn)能耗年一段雙劑串聯(lián)一次通過加氫裂化裝置的基準(zhǔn)能耗 燃料能耗：燃料能耗： E1=18.888 kgfoe/t

23、 電耗：電耗： E2 = 18.76 kgfoe/t 蒸汽能耗：蒸汽能耗： E3 = 1.949 kgfoe/t 循環(huán)水：循環(huán)水： E41.369 kgfoe/t 除氧水：除氧水： E53.34 kgfoe/t 其它水：其它水： E6 =0.05 kgfoe/t 其它能耗：其它能耗： E7 =0.407kgfoe/t 總能耗總能耗 EE1+E2+E3+E4+E5+E6+E744.763 kgfoe/t 基準(zhǔn)能耗的校正：反應(yīng)部分為熱高分流程，取熱高分比冷高分節(jié)能3.5 kgfoe/t。 裝置的基準(zhǔn)能耗：裝置的基準(zhǔn)能耗：44.7633.541.263 kgfoe/t 基準(zhǔn)能耗與節(jié)能潛力基準(zhǔn)能耗與節(jié)

24、能潛力 與基準(zhǔn)能耗相比，中石化與基準(zhǔn)能耗相比，中石化 加氫裂化裝置的實(shí)際能耗加氫裂化裝置的實(shí)際能耗 平均有平均有9kgfoe/t的節(jié)能潛的節(jié)能潛 力。力。 加氫裂化能耗對比加氫裂化能耗對比 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 燕山 齊魯 鎮(zhèn)海1# 揚(yáng)子1# 金陵2# 高橋 金陵1# 茂名 平均 實(shí)際能耗 基準(zhǔn)能耗 節(jié)能潛力 加氫裂化能耗國際先進(jìn)水平為加氫裂化能耗國際先進(jìn)水平為38kgfoe/t（全循環(huán)流程），（全循環(huán)流程）， 而我國平均一般水平為而我國平均一般水平為46 kgfoe/t，因此節(jié)能潛力較大。，因此節(jié)能潛力較大。 加氫裝置節(jié)能措施加

25、氫裝置節(jié)能措施 n從裝置設(shè)計角度采取的節(jié)能措施從裝置設(shè)計角度采取的節(jié)能措施 n從工藝操作角度采取的節(jié)能措施從工藝操作角度采取的節(jié)能措施 n采用新技術(shù)、助劑節(jié)能采用新技術(shù)、助劑節(jié)能 n公用工程系統(tǒng)節(jié)能公用工程系統(tǒng)節(jié)能 n裝置熱聯(lián)合及回收利用低溫?zé)嵫b置熱聯(lián)合及回收利用低溫?zé)?n加強(qiáng)保溫、伴熱管理加強(qiáng)保溫、伴熱管理 n其他節(jié)能措施其他節(jié)能措施 n優(yōu)化制（產(chǎn)）氫、加氫網(wǎng)絡(luò)，合理產(chǎn)氫、用氫，優(yōu)化制（產(chǎn)）氫、加氫網(wǎng)絡(luò)，合理產(chǎn)氫、用氫， 降低產(chǎn)氫、用氫成本，降低能耗降低產(chǎn)氫、用氫成本，降低能耗 從裝置設(shè)計角度采取的節(jié)能措施從裝置設(shè)計角度采取的節(jié)能措施 優(yōu)化工藝流程優(yōu)化工藝流程 n采用爐前混氫技術(shù)采用爐前混氫

26、技術(shù) n采用熱高壓分離器流程采用熱高壓分離器流程 n精制反應(yīng)器與裂化反應(yīng)器之間設(shè)立反應(yīng)進(jìn)料與精制反應(yīng)器與裂化反應(yīng)器之間設(shè)立反應(yīng)進(jìn)料與 精制產(chǎn)物的進(jìn)料換熱器精制產(chǎn)物的進(jìn)料換熱器 n分餾塔設(shè)置中段回流分餾塔設(shè)置中段回流 從裝置設(shè)計角度采取的節(jié)能措施從裝置設(shè)計角度采取的節(jié)能措施 n采用高性能催化劑采用高性能催化劑 采用高活性、高穩(wěn)定性的催化劑對降低裝采用高活性、高穩(wěn)定性的催化劑對降低裝 置能耗有著舉足輕重的影響置能耗有著舉足輕重的影響 n充分合理利用反應(yīng)熱是加氫裝置節(jié)能的關(guān)鍵充分合理利用反應(yīng)熱是加氫裝置節(jié)能的關(guān)鍵 采用窄點(diǎn)技術(shù)進(jìn)行換熱網(wǎng)絡(luò)計算，使換熱采用窄點(diǎn)技術(shù)進(jìn)行換熱網(wǎng)絡(luò)計算，使換熱 流程優(yōu)化匹配

27、，充分回收反應(yīng)熱各溫位熱量流程優(yōu)化匹配，充分回收反應(yīng)熱各溫位熱量 從裝置設(shè)計角度采取的節(jié)能措施從裝置設(shè)計角度采取的節(jié)能措施 采用高效設(shè)備采用高效設(shè)備 l采用逆向傳熱、不需考慮溫差校正系數(shù)的采用逆向傳熱、不需考慮溫差校正系數(shù)的U型型 管雙殼程換熱器。管雙殼程換熱器。 l采用新型、節(jié)能型電機(jī)，特別是大型節(jié)能電機(jī)：采用新型、節(jié)能型電機(jī)，特別是大型節(jié)能電機(jī)： l盡量采用高效油泵。盡量采用高效油泵。 l采用臥管雙面輻射爐型的反應(yīng)進(jìn)料加熱爐。采用臥管雙面輻射爐型的反應(yīng)進(jìn)料加熱爐。 從工藝操作角度采取的節(jié)能措施從工藝操作角度采取的節(jié)能措施 n合理控制反應(yīng)器溫升合理控制反應(yīng)器溫升 對加氫裂化裝置研究認(rèn)為，在反

28、應(yīng)器溫對加氫裂化裝置研究認(rèn)為，在反應(yīng)器溫 升升2535 C的條件下操作，將有最好的經(jīng)濟(jì)的條件下操作，將有最好的經(jīng)濟(jì) 效益。既可以達(dá)到好的催化劑使用效率和周效益。既可以達(dá)到好的催化劑使用效率和周 期，又有較低的爐子燃料、壓縮機(jī)負(fù)荷等操期，又有較低的爐子燃料、壓縮機(jī)負(fù)荷等操 作能耗。作能耗。 n維持維持適宜的氫油比適宜的氫油比 根據(jù)裝置負(fù)荷調(diào)整維持適宜的氫油比，避根據(jù)裝置負(fù)荷調(diào)整維持適宜的氫油比，避 免氫油比過高免氫油比過高 從工藝操作角度采取的節(jié)能措施從工藝操作角度采取的節(jié)能措施 n避免系統(tǒng)壓降過大避免系統(tǒng)壓降過大 反應(yīng)系統(tǒng)壓降增大主要有以下原因：反應(yīng)系統(tǒng)壓降增大主要有以下原因： l氫氣純度下降

29、；氫氣純度下降； l循環(huán)氣流量增加；循環(huán)氣流量增加； l原料油處理量增大或帶水等；原料油處理量增大或帶水等； l催化劑局部粉碎或結(jié)焦；催化劑局部粉碎或結(jié)焦； l反應(yīng)器入口分配器堵塞；反應(yīng)器入口分配器堵塞； l注水量減少，冷卻器銨鹽堵塞；注水量減少，冷卻器銨鹽堵塞； l換熱器結(jié)垢或壓縮機(jī)入口堵；換熱器結(jié)垢或壓縮機(jī)入口堵； l緊急泄壓引起床層壓降超過催化劑強(qiáng)度值，使催化劑粉碎。緊急泄壓引起床層壓降超過催化劑強(qiáng)度值，使催化劑粉碎。 從工藝操作角度采取的節(jié)能措施從工藝操作角度采取的節(jié)能措施 n提高加熱爐熱效率提高加熱爐熱效率 燃料氣所占能耗比例較高，一般為燃料氣所占能耗比例較高，一般為3060%，是是

30、 加氫裝置用能的重要環(huán)節(jié)。加氫裝置用能的重要環(huán)節(jié)。 措施：措施： l選用新型節(jié)能燃燒器；選用新型節(jié)能燃燒器； l加強(qiáng)氧表的維護(hù)和管理；加強(qiáng)氧表的維護(hù)和管理； l搞好余熱回收，降低排煙溫度；搞好余熱回收，降低排煙溫度； l應(yīng)用新型隔熱襯里材料，減少熱損失；應(yīng)用新型隔熱襯里材料，減少熱損失； l重視重視“三門一板三門一板”的優(yōu)化操作；的優(yōu)化操作； l加強(qiáng)對積灰、積垢、結(jié)鹽的清除工作。加強(qiáng)對積灰、積垢、結(jié)鹽的清除工作。 從工藝操作角度采取的節(jié)能措施從工藝操作角度采取的節(jié)能措施 某企業(yè)目前加熱爐的運(yùn)行工況某企業(yè)目前加熱爐的運(yùn)行工況 加熱爐加熱爐 氧含量氧含量 % % 排煙溫度排煙溫度 熱效率熱效率 %

31、 % 加氫反應(yīng)爐加氫反應(yīng)爐101043043063.663.6 措施措施 l 加強(qiáng)管理，及時查找并處理加熱爐漏風(fēng)部位，采取封堵措施，例如對因加強(qiáng)管理，及時查找并處理加熱爐漏風(fēng)部位，采取封堵措施，例如對因 變形關(guān)不嚴(yán)的防爆門，可采取外加保溫并用白鐵皮包盒子等辦法解決；變形關(guān)不嚴(yán)的防爆門，可采取外加保溫并用白鐵皮包盒子等辦法解決； l增加煙氣化驗(yàn)分析頻次，校準(zhǔn)氧化鋯；增加煙氣化驗(yàn)分析頻次，校準(zhǔn)氧化鋯； l根據(jù)爐膛氧含量和燃燒火焰調(diào)整風(fēng)門開度，降低氧含量至根據(jù)爐膛氧含量和燃燒火焰調(diào)整風(fēng)門開度，降低氧含量至5%以下，力以下，力 爭控制在爭控制在23%范圍內(nèi)；范圍內(nèi)； l增上余熱回收系統(tǒng)，降低排煙溫度。

32、增上余熱回收系統(tǒng)，降低排煙溫度。 采用新技術(shù)、助劑節(jié)能采用新技術(shù)、助劑節(jié)能 n在氫氣壓縮機(jī)應(yīng)用在氫氣壓縮機(jī)應(yīng)用Hydro COM氣量調(diào)節(jié)系統(tǒng)氣量調(diào)節(jié)系統(tǒng) 加氫裂化裝置的能耗中，加氫裂化裝置的能耗中，30%40%為電耗。為電耗。 而電耗中的而電耗中的77%84%為高壓電耗，降低高壓電耗為高壓電耗，降低高壓電耗 對降低加氫裂化裝置的能耗具有重要意義。對降低加氫裂化裝置的能耗具有重要意義。 國內(nèi)往復(fù)式壓縮機(jī)流量調(diào)節(jié)一般采用逐級返回國內(nèi)往復(fù)式壓縮機(jī)流量調(diào)節(jié)一般采用逐級返回 或或“三返一三返一”的方式，大量電能無謂損耗，造成能的方式，大量電能無謂損耗，造成能 耗的巨大浪費(fèi)。耗的巨大浪費(fèi)。 奧地利賀爾碧格

33、公司奧地利賀爾碧格公司Hydro COM氣量調(diào)節(jié)技術(shù)，氣量調(diào)節(jié)技術(shù)， 成功的應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)，節(jié)能效果顯著成功的應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)，節(jié)能效果顯著 。 采用新技術(shù)、助劑節(jié)能采用新技術(shù)、助劑節(jié)能 n在氫氣壓縮機(jī)應(yīng)用在氫氣壓縮機(jī)應(yīng)用Hydro COM氣量調(diào)節(jié)系統(tǒng)氣量調(diào)節(jié)系統(tǒng) 天津分公司煉油廠天津分公司煉油廠80萬噸萬噸/年加氫裂化裝置一年加氫裂化裝置一 臺新氫壓縮機(jī)采用該技術(shù)，每小時節(jié)電臺新氫壓縮機(jī)采用該技術(shù)，每小時節(jié)電1200kw， 年節(jié)電約年節(jié)電約1000度，年節(jié)電效益度，年節(jié)電效益500萬元萬元 。 燕山分公司煉油廠燕山分公司煉油廠130萬噸萬噸/年中壓加氫裂化年中壓加氫裂化 裝置一臺新氫壓縮機(jī)采用該技術(shù)，年節(jié)

34、電效益裝置一臺新氫壓縮機(jī)采用該技術(shù)，年節(jié)電效益300 萬元以上。萬元以上。 采用新技術(shù)、助劑節(jié)能采用新技術(shù)、助劑節(jié)能 n設(shè)置液力透平，回收壓力能損失設(shè)置液力透平，回收壓力能損失 用液力透平回收高壓流體向低壓流體減壓的能量，約用液力透平回收高壓流體向低壓流體減壓的能量，約 可回收可回收66%能量，用以輔助驅(qū)動高壓反應(yīng)進(jìn)料泵、高壓貧能量，用以輔助驅(qū)動高壓反應(yīng)進(jìn)料泵、高壓貧 胺液泵，降低高壓泵正常用電負(fù)荷，節(jié)約能耗。胺液泵，降低高壓泵正常用電負(fù)荷，節(jié)約能耗。 評價液力透平節(jié)能的可行性及經(jīng)濟(jì)效益：評價液力透平節(jié)能的可行性及經(jīng)濟(jì)效益： BHPt=2.6843 Qt HtEt RY=CtCP 式中 BHP

35、t 回收功率； Qt 液力透平流量（或容量），m3/h； Ht 液力透平壓力降，m； 流體密度，t/m3； Et 液力透平效率，%； RY 液力透平投資回收期，年； Ct 液力透平投資費(fèi)用，元； CP 節(jié)能效益，元。 采用新技術(shù)、助劑節(jié)能采用新技術(shù)、助劑節(jié)能 n設(shè)置液力透平，回收壓力能損失設(shè)置液力透平，回收壓力能損失 金陵金陵150萬噸萬噸/年加氫裂化裝置高分壓力為年加氫裂化裝置高分壓力為15.3 MPa，低分壓力為，低分壓力為2.75 MPa，在兩個部位設(shè)置了液力透，在兩個部位設(shè)置了液力透 平：高低壓分離器間，用于輔助驅(qū)動高壓反應(yīng)進(jìn)料泵；平：高低壓分離器間，用于輔助驅(qū)動高壓反應(yīng)進(jìn)料泵； 循環(huán)

36、氫脫硫塔底富胺液減壓部位，用于輔助驅(qū)動高壓貧循環(huán)氫脫硫塔底富胺液減壓部位，用于輔助驅(qū)動高壓貧 胺液泵。胺液泵。 當(dāng)高壓進(jìn)料泵不開液力透平時電流為當(dāng)高壓進(jìn)料泵不開液力透平時電流為260A，開液力，開液力 透平時電流透平時電流175A，電流下降，電流下降85A，節(jié)電約，節(jié)電約980 kw，年，年 效益效益411萬元。萬元。 液力透平液力透平 電機(jī)電機(jī)貧胺液泵貧胺液泵 采用新技術(shù)、助劑節(jié)能采用新技術(shù)、助劑節(jié)能 n應(yīng)用阻垢劑節(jié)能應(yīng)用阻垢劑節(jié)能 加氫裝置原料預(yù)熱（高壓）換熱器結(jié)焦結(jié)垢，傳熱加氫裝置原料預(yù)熱（高壓）換熱器結(jié)焦結(jié)垢，傳熱 系數(shù)下降，加熱爐負(fù)荷增加，能耗上升，并成為影響加氫系數(shù)下降，加熱爐負(fù)荷

37、增加，能耗上升，并成為影響加氫 裝置安全、平穩(wěn)、長周期運(yùn)轉(zhuǎn)以及達(dá)標(biāo)考核、最終直接影裝置安全、平穩(wěn)、長周期運(yùn)轉(zhuǎn)以及達(dá)標(biāo)考核、最終直接影 響經(jīng)濟(jì)效益的響經(jīng)濟(jì)效益的“瓶頸瓶頸”。 注阻垢劑是一種簡單易行的辦法，因具有不改變工藝注阻垢劑是一種簡單易行的辦法，因具有不改變工藝 流程、不影響正常操作、加注方便、資金投入少等優(yōu)點(diǎn)，流程、不影響正常操作、加注方便、資金投入少等優(yōu)點(diǎn)， 使其成為最經(jīng)濟(jì)、有效的解決加氫原料油換熱器結(jié)焦問題使其成為最經(jīng)濟(jì)、有效的解決加氫原料油換熱器結(jié)焦問題 的方法的方法 。 采用新技術(shù)、助劑節(jié)能采用新技術(shù)、助劑節(jié)能 n應(yīng)用阻垢劑節(jié)能應(yīng)用阻垢劑節(jié)能 國內(nèi)外研究機(jī)構(gòu)對加氫裝置原料油換熱器

38、結(jié)焦機(jī)理研國內(nèi)外研究機(jī)構(gòu)對加氫裝置原料油換熱器結(jié)焦機(jī)理研 究認(rèn)為，結(jié)焦主要是由沉積、自由基聚合、金屬催化聚合和究認(rèn)為，結(jié)焦主要是由沉積、自由基聚合、金屬催化聚合和 非自由基聚合等四種機(jī)理引起的非自由基聚合等四種機(jī)理引起的 國產(chǎn)阻垢劑應(yīng)用效果良好，高壓換熱器換熱效果可以滿國產(chǎn)阻垢劑應(yīng)用效果良好，高壓換熱器換熱效果可以滿 足裝置足裝置3到到4年長周期運(yùn)行的要求。年長周期運(yùn)行的要求。 齊魯齊魯56萬噸萬噸/年加氫裂化裝置在未注阻垢劑前，平均運(yùn)年加氫裂化裝置在未注阻垢劑前，平均運(yùn) 行半年就因高壓換熱器結(jié)垢換熱效果變差而被迫停工處理，行半年就因高壓換熱器結(jié)垢換熱效果變差而被迫停工處理， 注入阻垢劑后，運(yùn)

39、行周期延長到注入阻垢劑后，運(yùn)行周期延長到2年；齊魯年；齊魯140萬噸萬噸/年加氫年加氫 裂化裝置在開工后開始注入阻垢劑，裝置首次開工就實(shí)現(xiàn)了裂化裝置在開工后開始注入阻垢劑，裝置首次開工就實(shí)現(xiàn)了 3年半的長周期平穩(wěn)運(yùn)行。年半的長周期平穩(wěn)運(yùn)行。 公用工程系統(tǒng)節(jié)能公用工程系統(tǒng)節(jié)能 n節(jié)電節(jié)電 l增上變頻電機(jī)增上變頻電機(jī) 節(jié)能的有效途徑節(jié)能的有效途徑 l減少機(jī)泵流量、揚(yáng)程過剩減少機(jī)泵流量、揚(yáng)程過剩 機(jī)泵流量、揚(yáng)程的選擇裕量較大，或者是工藝機(jī)泵流量、揚(yáng)程的選擇裕量較大，或者是工藝 條件的變化造成電耗的浪費(fèi)。條件的變化造成電耗的浪費(fèi)。 針對現(xiàn)有工藝運(yùn)行情況，核算工藝流程壓力針對現(xiàn)有工藝運(yùn)行情況，核算工藝流

40、程壓力 降，除采用變頻電機(jī)外，還可進(jìn)行葉輪切削、多降，除采用變頻電機(jī)外，還可進(jìn)行葉輪切削、多 級泵減少葉輪級數(shù)、改變轉(zhuǎn)速等方式，以減少機(jī)級泵減少葉輪級數(shù)、改變轉(zhuǎn)速等方式，以減少機(jī) 泵揚(yáng)程裕量、流量，有效降低電耗。泵揚(yáng)程裕量、流量，有效降低電耗。 公用工程系統(tǒng)節(jié)能公用工程系統(tǒng)節(jié)能 n節(jié)電節(jié)電 l減少機(jī)泵流量、揚(yáng)程過剩減少機(jī)泵流量、揚(yáng)程過剩 鎮(zhèn)海煉化加氫裂化裝置高壓貧胺液泵設(shè)計流量為鎮(zhèn)海煉化加氫裂化裝置高壓貧胺液泵設(shè)計流量為160t/h，而實(shí)際生產(chǎn)，而實(shí)際生產(chǎn) 需求流量僅為需求流量僅為55t/h，能耗浪費(fèi)極大，在對泵的轉(zhuǎn)子進(jìn)行改造后，電流由，能耗浪費(fèi)極大，在對泵的轉(zhuǎn)子進(jìn)行改造后，電流由 133A降

41、至降至85A，能耗降低約，能耗降低約440kw，年節(jié)電約，年節(jié)電約352萬度，年節(jié)約電費(fèi)萬度，年節(jié)約電費(fèi) 170萬元。萬元。 荊門石化柴油加氫裝置高壓貧胺液泵原設(shè)計葉輪數(shù)為荊門石化柴油加氫裝置高壓貧胺液泵原設(shè)計葉輪數(shù)為9級，出口壓力為級，出口壓力為 12.5MPa，而工藝要求該泵在流量不變的情況下，出口壓力只需，而工藝要求該泵在流量不變的情況下，出口壓力只需7.0MPa 即可滿足生產(chǎn)要求。經(jīng)對該泵平衡盤尺寸進(jìn)行改進(jìn)，成功地減少該泵即可滿足生產(chǎn)要求。經(jīng)對該泵平衡盤尺寸進(jìn)行改進(jìn)，成功地減少該泵2級葉級葉 輪，使出口壓力由輪，使出口壓力由12.5MPa降至降至7.0MPa，該泵電機(jī)電壓，該泵電機(jī)電壓

42、6000V，電流由，電流由 22A降至降至18A，年節(jié)電約，年節(jié)電約21萬度，年節(jié)約電費(fèi)約萬度，年節(jié)約電費(fèi)約10萬元。萬元。 天津石化加氫裂化裝置循環(huán)泵電機(jī)功率為天津石化加氫裂化裝置循環(huán)泵電機(jī)功率為1350kw，泵轉(zhuǎn)速為，泵轉(zhuǎn)速為 5880r/min，流量為，流量為132m3/h，泵出口壓力為，泵出口壓力為34MPa，而反應(yīng)系統(tǒng)壓力，而反應(yīng)系統(tǒng)壓力 為為18.66 MPa，泵工作壓力比系統(tǒng)壓力高出，泵工作壓力比系統(tǒng)壓力高出15.34MPa之多，浪費(fèi)大量電之多，浪費(fèi)大量電 能。通過改造增速箱，將該泵轉(zhuǎn)速降低能。通過改造增速箱，將該泵轉(zhuǎn)速降低26%，年節(jié)電約，年節(jié)電約452萬度，年節(jié)約萬度，年節(jié)約

43、 電費(fèi)電費(fèi)220萬元。萬元。 公用工程系統(tǒng)節(jié)能公用工程系統(tǒng)節(jié)能 n節(jié)電節(jié)電 l清洗空冷清洗空冷 裝置長時間運(yùn)行后，空冷翅片管表面積塵結(jié)垢較多，裝置長時間運(yùn)行后，空冷翅片管表面積塵結(jié)垢較多， 冷卻效果變差。為保證冷后溫度，需增開空冷，增加了電冷卻效果變差。為保證冷后溫度，需增開空冷，增加了電 耗。從各企業(yè)調(diào)研的情況看，空冷因積塵結(jié)垢影響換熱效耗。從各企業(yè)調(diào)研的情況看，空冷因積塵結(jié)垢影響換熱效 果的情況較普遍。果的情況較普遍。 日常運(yùn)行中，采用高壓水清洗空冷翅片管表面，提高日常運(yùn)行中，采用高壓水清洗空冷翅片管表面，提高 冷卻效果，降低空冷器、水冷器負(fù)荷，節(jié)約循環(huán)水用量和冷卻效果，降低空冷器、水冷器

44、負(fù)荷，節(jié)約循環(huán)水用量和 電耗。電耗。 公用工程系統(tǒng)節(jié)能公用工程系統(tǒng)節(jié)能 n高壓注水由除鹽水改為凈化水高壓注水由除鹽水改為凈化水 大部分加氫裝置仍在使用或部分使用除鹽水作為高壓大部分加氫裝置仍在使用或部分使用除鹽水作為高壓 注水，沒有充分將凈化水作為加氫注水回用。而污水汽提注水，沒有充分將凈化水作為加氫注水回用。而污水汽提 凈化水的性質(zhì)完全可以滿足高壓注水的要求。因此可將凈凈化水的性質(zhì)完全可以滿足高壓注水的要求。因此可將凈 化水作為反應(yīng)注水，節(jié)省除鹽水，降低能耗?；鳛榉磻?yīng)注水，節(jié)省除鹽水，降低能耗。 以以140萬噸萬噸/年加氫裂化裝置為例，注水量為年加氫裂化裝置為例，注水量為15/h， 如改

45、為凈化水，每年以如改為凈化水，每年以8400小時計算，年可節(jié)約除鹽水小時計算，年可節(jié)約除鹽水 12.6萬噸，年效益約萬噸，年效益約100萬元。萬元。 公用工程系統(tǒng)節(jié)能公用工程系統(tǒng)節(jié)能 n加強(qiáng)循環(huán)水管理，減少循環(huán)水用量加強(qiáng)循環(huán)水管理，減少循環(huán)水用量 加強(qiáng)循環(huán)水水質(zhì)的管理，優(yōu)化循環(huán)水使用，減少加強(qiáng)循環(huán)水水質(zhì)的管理，優(yōu)化循環(huán)水使用，減少 循環(huán)水用量。循環(huán)水用量。 從各企業(yè)調(diào)研的情況看，水冷器循環(huán)水溫升低的從各企業(yè)調(diào)研的情況看，水冷器循環(huán)水溫升低的 現(xiàn)象較普遍，如根據(jù)工藝條件的變化，及時調(diào)節(jié)水冷現(xiàn)象較普遍，如根據(jù)工藝條件的變化，及時調(diào)節(jié)水冷 器的循環(huán)水量，控制冷卻器循環(huán)水出入口溫升在器的循環(huán)水量，控制

46、冷卻器循環(huán)水出入口溫升在 810，可大幅度減少循環(huán)水用量，降低能耗。，可大幅度減少循環(huán)水用量，降低能耗。 公用工程系統(tǒng)節(jié)能公用工程系統(tǒng)節(jié)能 n節(jié)汽節(jié)汽 l降低循環(huán)氣壓縮機(jī)動力蒸汽消耗降低循環(huán)氣壓縮機(jī)動力蒸汽消耗 循環(huán)氣壓縮機(jī)是加氫裝置蒸汽消耗的主要部位，循環(huán)氣壓縮機(jī)是加氫裝置蒸汽消耗的主要部位， 一般為一般為3.5MPa或或1.0MPa蒸汽，如前所述，應(yīng)避免氫蒸汽，如前所述，應(yīng)避免氫 油比過大、反應(yīng)系統(tǒng)壓降過高，降低循環(huán)氣壓縮機(jī)蒸油比過大、反應(yīng)系統(tǒng)壓降過高，降低循環(huán)氣壓縮機(jī)蒸 汽消耗。汽消耗。 l避免高品質(zhì)蒸汽高質(zhì)低用避免高品質(zhì)蒸汽高質(zhì)低用 可利用可利用0.3MPa蒸汽代替蒸汽代替1.0MPa

47、蒸汽作為伴熱蒸汽作為伴熱 蒸汽。蒸汽。 公用工程系統(tǒng)節(jié)能公用工程系統(tǒng)節(jié)能 n節(jié)汽節(jié)汽 l避免高品質(zhì)蒸汽高質(zhì)低用避免高品質(zhì)蒸汽高質(zhì)低用 回收利用低溫余熱、乏汽，改蒸汽伴熱為熱水伴熱，回收利用低溫余熱、乏汽，改蒸汽伴熱為熱水伴熱， 降低蒸汽消耗。中石油吉林石化分公司煉油廠利用加氫裂降低蒸汽消耗。中石油吉林石化分公司煉油廠利用加氫裂 化尾油余熱，增上水伴熱系統(tǒng)，投用后冬季裝置減少蒸汽化尾油余熱，增上水伴熱系統(tǒng)，投用后冬季裝置減少蒸汽 耗量耗量8t/h，減少水冷器的循環(huán)水用量。整個冬季節(jié)約費(fèi)用，減少水冷器的循環(huán)水用量。整個冬季節(jié)約費(fèi)用 約約120萬元，已經(jīng)歷冬季零下萬元，已經(jīng)歷冬季零下35下水伴熱的正

48、常運(yùn)行。下水伴熱的正常運(yùn)行。 n加強(qiáng)疏水器的管理加強(qiáng)疏水器的管理 加強(qiáng)疏水器日常運(yùn)行的有效管理，進(jìn)行疏水器的檢測加強(qiáng)疏水器日常運(yùn)行的有效管理，進(jìn)行疏水器的檢測 和維修，確保疏水器處于最佳狀態(tài)，以最有效的利用蒸汽，和維修，確保疏水器處于最佳狀態(tài)，以最有效的利用蒸汽， 這是最簡便而經(jīng)濟(jì)的節(jié)能措施。這是最簡便而經(jīng)濟(jì)的節(jié)能措施。 裝置熱聯(lián)合及回收利用低溫?zé)嵫b置熱聯(lián)合及回收利用低溫?zé)?n裝置熱聯(lián)合裝置熱聯(lián)合 部分企業(yè)仍采用原料先進(jìn)中間罐再輸轉(zhuǎn)的方式，增加部分企業(yè)仍采用原料先進(jìn)中間罐再輸轉(zhuǎn)的方式，增加 了能耗：一是了能耗：一是“高熱低用高熱低用”造成無謂降質(zhì)，為降低油品進(jìn)造成無謂降質(zhì)，為降低油品進(jìn) 中間罐

49、溫度，增加了上游裝置冷卻用水的消耗；二是增加中間罐溫度，增加了上游裝置冷卻用水的消耗；二是增加 了中間罐區(qū)維溫蒸汽消耗；三是增加了罐區(qū)泵的輸轉(zhuǎn)電耗；了中間罐區(qū)維溫蒸汽消耗；三是增加了罐區(qū)泵的輸轉(zhuǎn)電耗； 四是增加了下游裝置升溫瓦斯消耗。四是增加了下游裝置升溫瓦斯消耗。 增上流程，實(shí)現(xiàn)裝置之間熱聯(lián)合，實(shí)現(xiàn)熱進(jìn)料的互供，增上流程，實(shí)現(xiàn)裝置之間熱聯(lián)合，實(shí)現(xiàn)熱進(jìn)料的互供， 降低能耗。降低能耗。 裝置熱聯(lián)合及回收利用低溫?zé)嵫b置熱聯(lián)合及回收利用低溫?zé)?n裝置熱聯(lián)合裝置熱聯(lián)合 加氫裂化裝置可與常減壓裝置、焦化裝置實(shí)現(xiàn)熱聯(lián)合，蠟加氫裂化裝置可與常減壓裝置、焦化裝置實(shí)現(xiàn)熱聯(lián)合，蠟 油出裝置前不用冷卻，直接作為熱進(jìn)

50、料進(jìn)加氫裂化裝置。既降油出裝置前不用冷卻，直接作為熱進(jìn)料進(jìn)加氫裂化裝置。既降 低常減壓裝置風(fēng)冷電機(jī)電耗，又減少加氫裂化裝置加熱爐負(fù)荷，低常減壓裝置風(fēng)冷電機(jī)電耗，又減少加氫裂化裝置加熱爐負(fù)荷， 降低燃料消耗，加氫裂化裝置進(jìn)料溫度每提高降低燃料消耗，加氫裂化裝置進(jìn)料溫度每提高10，可節(jié)能，可節(jié)能 1.1kgfoe/t左右。左右。 某企業(yè)目前某企業(yè)目前80萬噸萬噸/年煤油加氫采用年煤油加氫采用40冷進(jìn)料流程，增加冷進(jìn)料流程，增加 了輸送能耗、冷卻器和加熱爐的運(yùn)行負(fù)荷。如將常減壓與煤油了輸送能耗、冷卻器和加熱爐的運(yùn)行負(fù)荷。如將常減壓與煤油 加氫裝置熱聯(lián)合供料，航煤進(jìn)料溫度從目前的加氫裝置熱聯(lián)合供料，航

51、煤進(jìn)料溫度從目前的40提高至提高至80 熱進(jìn)料，在進(jìn)料量為熱進(jìn)料，在進(jìn)料量為100t/h的條件下，可以減少加熱爐負(fù)荷的條件下，可以減少加熱爐負(fù)荷 190*104kcal/h，降低裝置能耗，降低裝置能耗1.9kgfoe/t。 裝置熱聯(lián)合及回收利用低溫?zé)嵫b置熱聯(lián)合及回收利用低溫?zé)?n回收利用低溫?zé)峄厥绽玫蜏責(zé)?若將加氫裂化裝置若將加氫裂化裝置100以上物流的熱量加以回收利用，則裝置能以上物流的熱量加以回收利用，則裝置能 耗可降低耗可降低10%20%。 回收利用低溫?zé)岬脑瓌t是采用原級利用措施，即按溫位及熱量進(jìn)行回收利用低溫?zé)岬脑瓌t是采用原級利用措施，即按溫位及熱量進(jìn)行 匹配直接換熱回收利用。匹配直

52、接換熱回收利用。 措施：措施： l預(yù)熱原料，減少加熱爐熱負(fù)荷，降低燃料消耗；預(yù)熱原料，減少加熱爐熱負(fù)荷，降低燃料消耗； l預(yù)熱各種工業(yè)用水（包括軟化水、鍋爐給水等），節(jié)約蒸汽；預(yù)熱各種工業(yè)用水（包括軟化水、鍋爐給水等），節(jié)約蒸汽； l用于生活供熱，節(jié)約蒸汽；用于生活供熱，節(jié)約蒸汽； l上、下游裝置的熱聯(lián)合；上、下游裝置的熱聯(lián)合； l用做輕烴裝置的重沸器熱源；用做輕烴裝置的重沸器熱源； l預(yù)熱加熱爐用空氣；預(yù)熱加熱爐用空氣； l加熱工藝及儀表管線伴熱用水。加熱工藝及儀表管線伴熱用水。 l通過熱泵、吸收制冷等技術(shù)升級利用。通過熱泵、吸收制冷等技術(shù)升級利用。 裝置熱聯(lián)合及回收利用低溫?zé)嵫b置熱聯(lián)合及回

53、收利用低溫?zé)?n回收利用低溫?zé)峄厥绽玫蜏責(zé)?高橋高橋2#、3柴油加氫精制柴油換熱終溫為柴油加氫精制柴油換熱終溫為130，與，與 換熱效果較好的濟(jì)南（空冷前溫度換熱效果較好的濟(jì)南（空冷前溫度80）相比，約損失）相比，約損失 375*104kcal/h的熱量?？稍鲈O(shè)汽柴油加氫產(chǎn)品出裝置與的熱量?？稍鲈O(shè)汽柴油加氫產(chǎn)品出裝置與 原料的換熱器，回收原料的換熱器，回收13080的低溫?zé)帷５牡蜏責(zé)帷?對加氫裝置來講，存在高壓低溫余熱的回收和利用的對加氫裝置來講，存在高壓低溫余熱的回收和利用的 問題，目前主要通過設(shè)置多臺高壓空冷向環(huán)境釋放。如某問題，目前主要通過設(shè)置多臺高壓空冷向環(huán)境釋放。如某 0.8Mt/

54、a加氫裂化裝置為全循環(huán)、冷高壓分離器流程，加氫裂化裝置為全循環(huán)、冷高壓分離器流程， 80以上反應(yīng)流出物余熱量達(dá)以上反應(yīng)流出物余熱量達(dá)15.8MW；某新建；某新建4.0Mt/a 大型加氫裂化裝置為全循環(huán)、熱高壓分離器流程，大型加氫裂化裝置為全循環(huán)、熱高壓分離器流程，80以以 上的反應(yīng)流出物余熱量達(dá)上的反應(yīng)流出物余熱量達(dá)67.4MW。 目前高壓低溫余熱一直沒有得到充分回收利用，還是提高用能水平的一個目前高壓低溫余熱一直沒有得到充分回收利用，還是提高用能水平的一個 新課題，主要原因是：壓力高，換熱回收投資大；由于壓力高，認(rèn)為運(yùn)行安全新課題，主要原因是：壓力高，換熱回收投資大；由于壓力高，認(rèn)為運(yùn)行安全 性差；煉油廠還普遍存在低壓低溫余熱過剩、需回收利用的問題。性差；煉油廠還普遍存在低壓低溫余熱過剩、需回收利用的問題。 有專家建議有專家建議 通過建低溫余熱電站加以