昆明某公司辦公樓

1、昆明理工大學(xué)成人高等教育畢業(yè)設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)題目: 昆明某公司辦公樓專業(yè)年級: 土木工程2008級學(xué)習(xí)形式: 函 授學(xué)生姓名: 學(xué) 號: 08418731043昆明理工大學(xué)成人高等教育畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)任務(wù)書設(shè)計(jì)(論文)題目: 昆明某辦公樓 學(xué)生姓名: 學(xué)號: 08418731043 專業(yè)年級:土木工程2008歷管理系統(tǒng)學(xué)習(xí)形式: 函授 夜大 脫產(chǎn) 函授站: 昆明站 畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)內(nèi)容:1、根據(jù)建筑方案繪制建筑施工圖。2、結(jié)構(gòu)選型。3、荷載計(jì)算。4、地震作用計(jì)算及其作用下框架的側(cè)移驗(yàn)算。5、地震作用下框架軸kj-5的內(nèi)力分析。6、豎向荷載作用下框架軸kj-5的內(nèi)力分析7、內(nèi)力組合。8、框架、樓（屋）板

2、、樓梯的配筋計(jì)算。9、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)(論文)指導(dǎo)教師:(簽字) 主 管 教 學(xué) 院 長: (簽字) 日期： 年 月 日目錄一、設(shè)計(jì)條件二、建筑設(shè)計(jì)三、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（一）結(jié)構(gòu)選型（二）荷載計(jì)算（三）地震作用計(jì)算及其作用下kj的側(cè)移驗(yàn)算（四）地震作用下軸kj-5的內(nèi)力分析（五）豎向荷載作用下軸kj-5的內(nèi)力分析（六）框架配筋計(jì)算（七）基礎(chǔ)計(jì)算（八）樓梯計(jì)算四、畢業(yè)設(shè)計(jì)綜述報(bào)告設(shè)計(jì)條件一、工程概況1、建筑用途：辦公樓。建設(shè)地點(diǎn)：昆明市。2、總建筑面積控制在2000平方米以內(nèi)，建筑層數(shù)四層。3、采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)。4、根據(jù)給定條件，建筑方案的設(shè)計(jì)已完成，建筑平面為一字型，長42.7米，12.3米，

3、共四層。具體詳建筑施工圖紙。二、工程地質(zhì)條件1、室外地面標(biāo)高：1888.502、各土層的主要力學(xué)指標(biāo)土層編號土層名稱 rkn/m2g%el%p%ipilsresfakkpa1雜填土16852粘土21.72.7517.50.532.512.5200.250.98131803粉質(zhì)粘土192.710.80.83119120.60.898.5各層土的平均內(nèi)摩檫角=203、沿建筑的地質(zhì)剖面圖三、水文地質(zhì)條件場地內(nèi)地下水位距地表面2.2-2.6m，水力坡度平緩，地下水對混凝土不具侵蝕性。四、氣象條件1、溫度：最高30.8c,最低-6.7c2、濕度：相對濕度平均69%84%3、最大降雨量：日最大87.7mm

4、，時(shí)最大42.7mm4、基本風(fēng)壓：0.25kn/5、最大雪壓：0.3kn/五、抗震設(shè)防烈度：本工程抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)為 8度設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.2g,丙類建筑。六、施工條件可滿足常規(guī)設(shè)計(jì)的材料、機(jī)械、人力和其他要求，場地已本施工條件。建筑設(shè)計(jì)（建筑設(shè)計(jì)詳繪制的建筑施工圖紙。）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)一、結(jié)構(gòu)選型(一)、 結(jié)構(gòu)布置及計(jì)算簡圖的確定 1、結(jié)構(gòu)平面布置如圖所示。 2、 結(jié)構(gòu)布置計(jì)算 根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計(jì)的要求，進(jìn)行了建筑平面.立面及剖面設(shè)計(jì)。主體結(jié)構(gòu)為 4層，層高均為 3.3m。填充墻采用 200厚的粘土空心砌塊。樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度為 100mm。一般情況下，框架

5、結(jié)構(gòu)是一個(gè)空間受力體系。為方便起見，常常忽略結(jié)構(gòu)縱向和橫向之間的空間聯(lián)系，忽略各構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)作用，將縱向框架和橫向框架分別按平面框架進(jìn)行分析計(jì)算。3、結(jié)構(gòu)方案選取 豎向承重體系選取擇合理的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)體系，進(jìn)行合理的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件布置，使之具有較大的抗側(cè)剛度和良好的抗風(fēng)、抗震性能，是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵。同時(shí)還須綜合考慮建筑物高度、用途、經(jīng)濟(jì)及施工條件等因素。常見的豎向承重體系包括磚混結(jié)構(gòu)體系、框架結(jié)構(gòu)體系、剪力墻結(jié)構(gòu)體系、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系及筒體結(jié)構(gòu)體系等。 框架結(jié)構(gòu)體系：由梁柱連接而成，其具有建筑平面布置靈活、造型活潑等優(yōu)點(diǎn)，可以形成較大的使用空間，易于滿足多功能的使用要求。在結(jié)構(gòu)受力性能方面，框架結(jié)

6、構(gòu)屬于柔性結(jié)構(gòu)，自振周期長，地震反應(yīng)較小，經(jīng)合理設(shè)計(jì)可具有較好的延性性能。其缺點(diǎn)是結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度較小，在地震作用下側(cè)向位移較大。本設(shè)計(jì)四層的多層結(jié)構(gòu)，根據(jù)辦公樓的功能使用性進(jìn)行結(jié)構(gòu)布置。經(jīng)各方案比較篩選，本工程選用框架結(jié)構(gòu)的豎向承重體系。4、 水平方向承重體系選取 常見的橫向承重體系包括：現(xiàn)澆樓蓋、疊合樓蓋、預(yù)制板樓蓋、組合樓蓋等。 本設(shè)計(jì)采用現(xiàn)澆肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)，現(xiàn)澆樓蓋可分為肋梁樓蓋、密肋樓蓋、平板式樓蓋和無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆平板樓蓋等。肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)具有良好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，可以最大限度地節(jié)省混凝土和鋼筋的用量，能充分發(fā)揮材料的作用，結(jié)構(gòu)整體性好，抗震性能好，且結(jié)構(gòu)平面布置靈活，易于滿足樓面不規(guī)則布置

7、、開洞等要求，容易適用各種復(fù)雜的結(jié)構(gòu)平面及各種復(fù)雜的樓面荷載。 5、基礎(chǔ)形式選取 本設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)形式選取獨(dú)立基礎(chǔ)。多層框架結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)，一般有柱下獨(dú)立基礎(chǔ)、條形基礎(chǔ)、十字形基礎(chǔ)、片筏基礎(chǔ)，必要時(shí)也可采用箱形基礎(chǔ)或樁基等。基礎(chǔ)類型的選擇，取決于現(xiàn)場的工程地質(zhì)條件、上部結(jié)構(gòu)荷載的大小、上部結(jié)構(gòu)對地基上不均勻沉降及傾斜的敏感程度.（二） 框架梁柱尺寸及柱高度的確定 1、框架梁截面尺寸的確定： 框架梁：l=6300mm， h主 = （1/81/14）l = （1/81/14）6300 = 450780mm 取h = 500mm b = （1/21/3） h = （1/21/3）500 = 250167mm

8、取b =200mm 走道次梁：l=36003900，為便于計(jì)算取3900mm，h次=（1/121/18）lh次=（1/121/18）3900=325216mm ，取h = 300mm b = （1/21/3） h = （1/21/3）300 = 150100mm考慮到梁上墻體厚度為200mm，為了便于施工取b =200mm 2、柱截面尺寸的確定： 框架柱的截面尺寸一般按照h = （1/201/15） h；bh根據(jù)方案確定的層高，考慮基礎(chǔ)埋深，取底層層高h(yuǎn)=3.3+0.45+0.5=4.25mh = （1/201/15）4.25=283213mm根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果并考慮其它因素，本設(shè)計(jì)中柱的截面尺

9、寸為500500mm。3、柱的高度 底層高度h3300+450+5004250mm，其中 450mm為室內(nèi)外高差，500mm為基礎(chǔ)頂層至室外地面的高度。其它層的柱高等于層高即3300mm。 4、板的截面尺寸：即現(xiàn)澆樓板厚100mm。 5、框架計(jì)算簡圖:6、梁平面布置圖：kjl-1=200500; kjl-2=200500; kjl-3=200500; kjl-4=200500; kjl-5=200500 l-1=200300二、荷載計(jì)算 1、豎向荷載屋蓋及樓蓋面荷載計(jì)算樓 層荷載類別項(xiàng) 目標(biāo)準(zhǔn)值（kn/m2）屋面恒 載30厚水泥砂漿保護(hù)層0.0320=0.60js高分子和sbs防水層0.052

10、0厚1：3水泥沙漿找平層0.0220=0.4平均100厚陶粒保溫層層0.106=0.6100厚現(xiàn)澆鋼筋砼板0.1025=2.520板底粉刷裝飾0.02200.40合計(jì):4.55活 載雪載0.3不上人屋頂0.5樓面荷載（2-4層） 恒 載20厚裝飾面層0.02025=0.530厚 1：3水泥砂漿找平層0.03200.60100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板0.1025=2.520板底粉刷裝飾0.02200.40合計(jì):4.0活 載辦公室2.0走道2.52、梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 表 1 梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值（包括梁側(cè)、梁底，柱的抹灰重量） 梁側(cè)、梁底、柱周抹灰，近似按加大梁寬和柱寬考慮。例如：kjl-1=2

11、00500，凈長度28.2m，每根重量為：0.240.5428.225=91.37kn。梁長度取凈長；柱長度取層高。其他梁柱詳下表：編號截面（m2）長度（m）根數(shù)每根重量（kn）kjl-10.20.5 28.224=891.37kjl-20.20.5 28.214=491.37kjl-30.20.5 11.324=836.61kjl-40.20.5 11.314=436.61kjl-50.20.511.374=2836.61l-10.20.328.214=457.53z10.50.54.25301=3030.98z20.50.53.3303=9024.063、墻體重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 墻體為 20

12、0厚空心粘土磚墻，兩面為 20厚抹灰，則墻體自重: 0.25.50.02172=1.78kn/。女兒墻墻體與外墻相同。墻體自重計(jì)算見下表墻體位置墻體面積()重量(kn)女兒墻1.2(36.5+12.5)2=117.6209.33二三四層28.20.92+(11.32+4.457+5.55+3.16+3.65)2.8-0.9210=362.74645.68底層墻28.21.852+(11.32+4.457+5.55+3.16+3.65)3.75-0.928-3.12.82=525.32935.074、門窗重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值鋁合金門窗自重按照0.3kn/.門窗位置門窗面積()重量(kn)二三四層0.9

13、210+3.11.918=124.02(5.4)37.21底層門窗0.928+2.83.12+3.11.916=126(9.53)37.85 樓梯荷載重力標(biāo)準(zhǔn)值樓梯斜段恒重:踏步面層自重: 0.02(0.28+0.166)20/0.28=0.637kn/鋸齒形斜面板自重: (0.1/cos31+0.166/2)25=4.99kn/板底抹灰自重: 0.020.28/cos3120/0.28=0.466kn/ 小計(jì):6.09kn/ 樓梯段自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值合計(jì): 90.283.36.09=50.64kn樓梯段活荷載標(biāo)準(zhǔn)值合計(jì): 90.283.32.5=20.79kn平臺自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值合計(jì): 1.783

14、.40.125=15.13kn平臺活荷載標(biāo)準(zhǔn)值合計(jì): 1.783.42.5=15.13kn6.重力荷載代表值分層匯總;(1)頂層重力荷載代表值包括屋面恒載、50%屋面活載、縱橫梁自重、半層柱自重、半層墻自重。（2）其他樓層重力荷載代表值包括樓面恒載、50%樓面活載、縱橫梁自重、樓面上下各半層柱自重、樓面上下各半層墻自重。根據(jù)上述原則，將前面分析的各項(xiàng)荷載進(jìn)行分層匯總，得到各樓層荷載的代表值：樓層豎向荷載梁柱自重墻自重門窗自重樓梯自重50%的活載合計(jì)(kn)四層18041150.01531.8418.61061.683566.14三層1585.931510.9164537.2165.74420.

15、384265.17二層1585.931510.9164537.2165.74420.384265.17一層1585.931614.71789.7037.865.74420.384514.26例如屋面荷載匯總統(tǒng)計(jì)：(1) 豎向荷載:(32.7+0.2)(12.3+0.2)-3.44.34.55=1804kn(2) 梁柱自重:91.374+36.6110+57.53+24.0630/2=1150.01kn(3) 墻自重:209.3+645.68/2=531.84kn(4) 活荷載: (32.7+0.2)(12.3+0.2)0.3/2=61.68kn質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值見下圖:三、水平地震作用下框架的

16、側(cè)移驗(yàn)算1. 梁的線剛度計(jì)算2. 柱的線剛度計(jì)算如下表3. 柱的側(cè)移剛度值(橫向框架)如下表4. 橫向kj的自振周期按能量法計(jì)算框架的自振周期，將各樓層的重力荷載當(dāng)作水平力產(chǎn)生的樓層剪力為：v4=g4=3566.14knv3=g4+g3=3566.14+4265.17=7831.31knv2=g4+g3+g2=3566.14+4265.17+4265.17=12096.48knv1=g4+g3+g2+g1=3566.14+4265.17+4265.17+4514.26=16610.74knu1=16610.74/322855.2=0.0514mu2=12096.48/328826.3+u1=0

17、.0882mu3=7831.31/328826.3+u2=0.1120mu4=3566.14/328826.3+u3=0.1228m求基本周期:5.橫向地震作用的計(jì)算本工程場地類別為二類建筑場地,地處昆明市,屬于8度設(shè)防抗震區(qū)劃城市,地震分組為第二組,查表確定,tg=0.4,水平地震影響系數(shù)最大值amax=0.16,衰減指數(shù)取0.9,阻尼比調(diào)整系數(shù)取1,t1=0.632,所以a1=(tg/t1)0.9amax=0.106006.總等效地震力:fek=gepa1=0.85 gea1=0.85*16601.74*0.106006=1495.90kn.作用在結(jié)構(gòu)各樓層水平地震力作用:根據(jù)抗震規(guī)范查表

18、:n=0.08t1+0.01=0.061 fn=n fek=0.061*1495.9=91.25knf1=4514.26*4.25/(4514.26*4.25+4265.17*7.55+4265.17*10.85+3566.14*14.15)*1495.9*(1-0.061)=(19185.605/148125.614)*1495.9*0.939=181.94knf2=(4265.17*7.55/148125.614)*1495.9*0.939=305.33knf3=(4265.17*10.85/148125.614)*1495.9*0.939=438.84knf4=(3566.14*14.1

19、5/148125.614)*1495.9*0.939=478.51kn計(jì)算樓層地震剪力5. 橫向kj抗震變形的驗(yàn)算樓層層間剪力vi層間位移（vi/di）層高h(yuǎn)ie=ue/h層間剛度die4569.761.733mm3.31/1904328826.31/55031008.63.067mm3.31/1076328826.31/55021313.933.996mm3.31/825328826.31/55011495.874.633mm4.251/917322855.21/550四、水平地震作用下軸kj-5的內(nèi)力分析(一) 求柱端剪力第一層各柱剪力如下：v1a=1495.87*10139.62/322

20、855.2=46.98knv1b=1495.87*12656.2/322855.2=58.64knv1d=1495.87*10017.45/322855.2=46.41kn第二層各柱剪力如下：v2a=1313.93*9389.22/328826.3=37.52knv2b=1313.93*15704.38/328826.3=62.75knv2d=1313.93*9091.73/328826.3=36.33kn第三層各柱剪力如下：v3a=1008.6*9389.22/328826.3=28.88knv3b=1008.6*15704.38/328826.3=48.17knv3d=1008.6*909

21、1.73/328826.3=27.89kn第四層各柱剪力如下：v4a=569.76*9389.22/328826.3=16.27knv4b=569.76*15704.38/328826.3=27.21knv4d=569.76*9091.73/328826.3=15.75n(二) 柱的上下端彎矩1、 求反彎點(diǎn)高度第一層柱：k1a=0.566，y0=0.7，y1=0，a2=3.3/4.25=0.78，查表y2=0，底層不考慮y3，1a=0.7k1b=1.11，y0=0.6，y1=0，a2=3.3/4.25=0.78，查表y2=0，底層不考慮y3，1b=0.6k1d=0.543，y0=0.7，y1=

22、0，a2=3.3/4.25=0.78，查表y2=0，底層不考慮y3，1d=0.7第二層柱k2a=0.43,y0=0.485，y1=0，y2=0,a3=4.25/3.3=1.28，查表y3=0，2a=0.485k2b=0.86,y0=0.45，y1=0，y2=0,a3=4.25/3.3=1.28，查表y3=0，2b=0.45k2d=0.421,y0=0.49，y1=0，y2=0,a3=4.25/3.3=1.28，查表y3=0，2d=0.49第三層柱k3a=0.43,y0=0.35，y1=0，y2=0,y3=0，3a=0.35k3b=0.86,y0=0.4，y1=0，y2=0,y3=0，3b=0.

23、4k3d=0.421,y0=0.35，y1=0，y2=0,y3=0，3d=0.35第四層柱k4a=0.43,y0=0.235，y1=0，頂層不考慮y2,y2=0,y3=0，4a=0.235k4b=0.86,y0=0.35，y1=0，頂層不考慮y2,y2=0,y3=0，4b=0.35k4d=0.421,y0=0.24，y1=0，頂層不考慮y2,y2=0,y3=0，4d=0.242、 柱的彎矩第一層：mc1a上=46.98（1-0.7）4.25=59.9knm; mc1a下=46.980.74.25=139.76knmmc1b上=58.54（1-0.6）4.25=99.69knm; mc1b下=5

24、8.640.64.25=149.53knmmc1d上=46.41（1-0.7）4.25=59.17knm; mc1d下=46.410.74.25=138.07knm第二層:mc2a上=37.52（1-0.485）3.3=63.76knm; mc2a下=37.520.4853.3=60.05knmmc2b上=62.75（1-0.45）3.3=113.89knm; mc2b下=62.750.453.3=93.18knmmc2d上=36.3（1-0.49）3.3=61.09knm; mc2d下=36.30.493.3=58.70knm第三層:mc3a上=28.88（1-0.35）3.3=61.95k

25、nm; mc3a下=28.880.353.3=33.36knmmc3b上=48.1（1-0.4）3.3=95.24knm; mc3b下=48.10.43.3=63.49knmmc3d上=27.89（1-0.35）3.3=59.82knm; mc3d下=27.890.353.3=32.21knm第四層:mc4a上=16.27（1-0.235）3.3=41.07knm; mc4a下=16.270.2353.3=12.62knmmc4b上=27.21（1-0.35）3.3=58.37knm; m4b下=27.210.353.3=31.43knmmc4d上=15.75（1-0.24）3.3=39.51

26、knm; mc4d下=15.750.243.3=12.47knm(三) 框架梁端彎矩第一層:mb1a= mc1a上+ mc2a下=59.9+60.05=119.95kn.mmb1b左= (mc1a上+ mc2a下)*ibl/(ibl+ibr)=(99.69+93.18)*20833.33/(20833.33+20000)=98.40kn.mmb1b右= (mc1a上+ mc2a下)*ibr/(ibl+ibr)=(99.69+93.18)*20000/(20833.33+20000)=94.47kn.mmb1d= mc1a上+ mc2a下=59.17+58.7=117.87kn.m第二層:mb2

27、a= mc2a上+ mc3a下=63.76+33.36=97.12kn.mmb2b左= (mc2a上+ mc3a下)*ibl/(ibl+ibr)=(113.89+63.49)*20833.33/(20833.33+20000)=90.46kn.mmb2b右= (mc2b上+ mc3b下)*ibr/(ibl+ibr)=(113.89+63.49)*20000/(20833.33+20000)=86.92kn.mmb2d= mc2d上+ mc3d下=61.09+32.21=93.3kn.m第三層:mb3a= mc3a上+ mc4a下=61.95+12.62=74.57kn.mmb3b左= (mc3

28、b上+ mc4b下)*ibl/(ibl+ibr)=(95.24+31.43)*20833.33/(20833.33+20000)=64.600kn.mmb3b右= (mc3b上+ mc4b下)*ibr/(ibl+ibr)=(99.69+93.18)*20000/(20833.33+20000)=62.07kn.mmb3d= mc3d上+ mc4d下=59.82+12.47=72.29kn.m第四層:mb4a= mc4a上=41.07kn.mmb1b左= mc4b上*ibl/(ibl+ibr)=58.37*20833.33/(20833.33+20000)=29.77kn.mmb1b右= mc4

29、b上*ibr/(ibl+ibr)=58.37*20000/(20833.33+20000)=28.6kn.mmb1d= mc1d上=39.19kn.m(四) 框架梁端的剪力第一層：v1a=v1br=(119.95+98.4)/6=36.39kn; v1bl=v1d=(94.47+117.87)/6.3=33.70kn;第二層: v2a=v2br=(97.12+90.46)/6=31.26kn; v2bl=v2d=(86.92+93.3)/6.3=28.61kn;第三層: v3a=v3br=(74.57+64.6)/6=23.20kn; v3bl=v3d=(62.07+72.29)/6.3=21

30、.33kn;第四層: v4a=v4br=(41.07+29.77)/6=11.81kn; v4bl=v4d=(28.6+39.19)/6.3=10.76kn;(五) 框架柱的軸力第四層:n4a=-11.81kn; n4b=11.81-10.76=1.05kn; n4d=10.76kn第三層:n3a=-11.81-23.2=-35.01kn; n3b=1.05+23.2-21.33=2.92kn; n3d=10.76+21.33=32.09kn第二層:n2a=-35.01-31.26=-66.27kn; n2b=2.92+31.26-28.61=5.57kn; n2d=32.09+28.61=6

31、0.7kn第一層:n1a=-66.27-36.39=-102.66kn; n1b=5.57+36.39-33.70=8.26kn; n1d=51.7+33.70=94.4kn五、豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析取第軸kj-5計(jì)算.(一) 計(jì)算單元偏于安全,屋面和樓面荷載均按單向板分配到橫向框架梁進(jìn)行計(jì)算。1、a-b軸間框架梁屋面板傳荷載恒載：4.55kn/*1.8m*2=16.38kn/m活載：0.5kn/*1.8m*2=1.8kn/m樓面板傳荷載恒載：4.kn/*1.8m*2=14.4kn/m活載：2.0kn/*1.8m*2=7.2kn/m梁自重：25kn/m3*0.24m*0.52m=3.

32、12kn/m梁上墻自重:1.78 kn/*2.8m=4.98 kn/ma- b軸間框架梁均布荷載為:屋面梁:恒載=梁自重+板傳荷載=3.12+16.38=19.5 kn/m活載=板傳荷載=1.8kn/m樓面梁: 恒載=梁自重+墻自重+板傳荷載=3.12+4.98+14.4=22.5kn/m活載=板傳荷載=7.2kn/m2、b-d軸間框架梁屋面板傳荷載恒載：4.55kn/*1.8m*2=16.38kn/m活載：0.5kn/*1.8m*2=1.8kn/m樓面板傳荷載恒載：4.kn/*1.8m*2=14.4kn/m活載：2.0kn/*1.8m*2=7.2kn/m梁自重：25kn/m3*0.24m*0

33、.52m=3.12kn/m梁上墻自重:1.78 kn/*2.8m=4.98 kn/mb- d軸間框架梁均布荷載為:屋面梁:恒載=梁自重+板傳荷載=3.12+16.38=19.5 kn/m活載=板傳荷載=1.8kn/m樓面梁: 恒載=梁自重+墻自重+板傳荷載=3.12+4.98+14.4=22.5kn/m活載=板傳荷載=7.2kn/mb-d軸間框架梁屋面集中荷載為: 25kn/m3*0.24m*0.32m*(3.6-0.24)=6.45knb-d軸間框架梁樓面集中荷載為: (25kn/m3*0.24m*0.32m+1.78*2.8)*(3.6-0.24)=23.20kn3、a軸柱縱向集中荷載計(jì)算

34、頂層柱恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載(因考慮的單向板,所以短邊荷載為零) =1.2*1.78*3.6+3.12*(3.6-0.5)+0=17.36kn頂層柱活載=板傳活載(因考慮的單向板,所以短邊荷載為零)=0標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+門窗自重+梁自重+板傳荷載 =(1.78*0.9+1.6*0.3)*3.6+3.12*(3.6-0.5)=17.23kn基礎(chǔ)頂面柱恒載=墻自重+門窗自重+梁自重+板傳荷載 =1.78*(0.9+0.95)*3.6+3.12*(3.6-0.5)=21.53kn4、b軸柱縱向集中荷載計(jì)算頂層柱恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載(因考慮的單向板,所以短邊荷載為零) =

35、0+3.12*(3.6-0.5)+0=9.67kn頂層柱活載=板傳活載(因考慮的單向板,所以短邊荷載為零)=0標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+門窗自重+梁自重+板傳荷載 =1.78*2.8*3.6+3.12*(3.6-0.5)=27.61kn基礎(chǔ)頂面柱恒載=墻自重+門窗自重+梁自重+板傳荷載 =1.78*3.7*3.6+3.12*(3.6-0.5)=33.38kn5、d軸柱縱向集中荷載計(jì)算頂層柱恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載(因考慮的單向板,所以短邊荷載為零) =1.2*1.78*3.6+3.12*(3.6-0.5)+0=17.36kn頂層柱活載=板傳活載(因考慮的單向板,所以短邊荷載為零)=0標(biāo)準(zhǔn)

36、層柱恒載=墻自重+門窗自重+梁自重+板傳荷載 =(1.78*0.9+1.6*0.3)*3.6+3.12*(3.6-0.5)=21.05kn基礎(chǔ)頂面柱恒載=墻自重+門窗自重+梁自重+板傳荷載 =1.78*(0.9+0.95)*3.6+3.12*(3.6-0.5)=21.53kn(二) 恒載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計(jì)算1、 由剛度比計(jì)算各節(jié)點(diǎn)各桿端的彎矩分配系數(shù)：根據(jù)a柱頂層：梁左=20833.33/（20833.33+47363.64）=0.305 下柱=47363.64/（20833.33+47363.64）=0.695a柱二三層：梁左=20833.33/（20833.33+47363.64*2）=

37、0.18下柱=47363.64/（20833.33+47363.64*2）=0.41上柱=47363.64/（20833.33+47363.64*2）=0.41a柱底層：梁左=20833.33/（20833.33+36776.47+47363.64）=0.20下柱=36776.47/（20833.33+36776.47+47363.64）=0.35上柱=47363.64/（20833.33+36776.47+47363.64）=0.45b柱頂層：梁右=20833.33/（20833.33+20000+47363.64）=0.236梁左=20000/（20833.33+20000+47363.6

38、4）=0.227下柱=47363.64/（20833.33+20000+47363.64）=0.537b柱二三層：梁右=20833.33/（20833.33+20000+47363.64*2）=0.154梁左=20000/（20833.33+20000+47363.64*2）=0.148上柱=47363.64/（20833.33+20000+47363.64*2）=0.349下柱=47363.64/（20833.33+20000+47363.64*2）=0.349b柱底層：梁右=20833.33/（20833.33+20000+47363.64+36776.47）=0.167梁左=20000/

39、（20833.33+20000+47363.64+36776.47=0.16上柱=47363.64/（20833.33+20000+47363.64+36776.47）=0.379下柱=36776.47/（20833.33+20000+47363.64+36776.47）=0.294d柱頂層：梁右=20000/（20000+47363.64）=0.297 下柱=47363.64/（20000+47363.64）=0.703d柱二三層：梁右=20000/（20000+47363.64*2）=0.174下柱=47363.64/（20000+47363.64*2）=0.413上柱=47363.64/

40、（20000+47363.64*2）=0.413d柱底層：梁右=20000/（20000+36776.47+47363.64）=0.192下柱=36776.47/（20000+36776.47+47363.64）=0.353上柱=47363.64/（20000+36776.47+47363.64）=0.4552、恒荷栽標(biāo)準(zhǔn)值作用下的梁固端彎矩：m4ab=-19.5*62/12=-58.5kn, m4ba=19.5*62/12=58.5kn, m4bd=-19.5*6.32/12-6.45*1.8*4.52/6.32=-70.4kn, m4bd=19.5*6.32/12+6.45*1.82*4.

41、5/6.32=66.87kn,m3ab=-22.5*62/12=-67.5kn, m3ba=22.5*62/12=67.5kn, m3bd=-22.5*6.32/12-23.2*1.8*4.52/6.32=-94.75kn, m3bd=22.5*6.32/12+23.2*1.82*4.5/6.32=82.94kn,m2ab=-22.5*62/12=-67.5kn, m2ba=22.5*62/12=67.5kn, m2bd=-22.5*6.32/12-23.2*1.8*4.52/6.32=-94.75kn, m2bd=22.5*6.32/12+23.2*1.82*4.5/6.32=82.94km

42、1ab=-22.5*62/12=-67.5kn, m1ba=22.5*62/12=67.5kn, m1bd=-22.5*6.32/12-23.2*1.8*4.52/6.32=-94.75kn, m1bd=22.5*6.32/12+23.2*1.82*4.5/6.32=82.94k3、彎矩二次分配計(jì)算圖4、計(jì)算跨中彎矩：m4ab中=19.5*62/8-(43.9+69.34)/2=31.13kn, m4bd中=19.5*6.32/8-(78.48+53.05)/2=30.98kn, m3ab中=22.5*62/8-(59.78+76.73)/2=33kn, m3bd中=22.5*6.32/8-(

43、98.95+77.23)/2=23.54kn, m3ab中=22.5*62/8-(58.85+76.43)/2=33.61kn,m2bd中=22.5*6.32/8-(99.15+72.58)/2=25.76kn, m1ab中=22.5*62/8-(54.98+78.21)/2=34.66kn, m1bd中=22.5*6.32/8-(98.92+72.07)/2=26.13kn,5、恒載作用下的框架彎矩圖：梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)：0.856、計(jì)算框架剪力：v4ab=19.5*6/2-(-43.9+69.34)/6=54.26kn; v4ba=-19.5*6/2-(-43.9+69.34)/6=-62

44、.74knv4bd=19.5*6.3/2-(-78.48+53.05)/6.3=65.46kn;v4db=-19.5*6.3/2-(-78.48+53.05)/6.3=-57.39knv3ab=22.5*6/2-(-59.78+76.73)/6=64.68kn; v3ba=-22.5*6/2-(-59.78+76.73)/6=-70.33knv3bd=22.5*6.3/2-(-98.95+77.23)/6.3=74.32kn;v3db=-22.5*6.3/2-(-98.95+77.23)/6.3=-67.42knv2ab=22.5*6/2-(-58.85+76.43)/6=64.57kn; v

45、2ba=-22.5*6/2-(-58.85+76.43)/6=-70.43knv2bd=22.5*6.3/2-(-99.15+72.58)/6.3=75.09kn;v2db=-22.5*6.3/2-(-99.15+72.58)/6.3=-66.66knv1ab=22.5*6/2-(-54.98+78.21)/6=63.63kn; v1ba=-22.5*6/2-(-54.98+78.21)/6=-71.37knv1bd=22.5*6.3/2-(-98.92+72.07)/6.3=75.14kn;v1db=-22.5*6.3/2-(-98.92+72.07)/6.3=-66.61kn7、計(jì)算框架柱

46、軸力：z1自重=0.53*0.53*4.25*25=29.85kn ;z2自重=0.53*0.53*3.3*25=23.17kn根據(jù):nl上=nu-vl+vr, nl下=nl上+柱自重;得n4a上=17.36+54.26=71.62kn; n4a下=71.62+23.17=94.79kn;n4b上=9.67+62.74+65.46=137.87kn; n4b下=137.87+23.17=161.04kn;n4d上=17.36+57.39=74.75kn; n4d下=74.75+23.17=97.92kn;n3a上=17.23+64.68+94.79=176.7kn; n3a下=176.7+23

47、.17=199.87kn;n3b上=27.61+70.33+74.32+161.04=333.3kn; n3b下=333.3+23.17=356.47kn;n3d上=17.23+67.42+97.92=182.57kn; n3d下=182.57+23.17=205.74kn;n2a上=17.23+64.57+199.87=281.67kn; n2a下=281.67+23.17=304.84kn;n2b上=27.61+70.43+75.09+356.47=529.9kn; n2b下=529.6+23.17=552.77kn;n2d上=17.23+66.66+205.74=289.63kn; n2

48、d下=289.63+23.17=312.80kn;n1a上=17.23+63.63+304.84=385.7kn; n1a下=385.7+29.85=415.55kn;n1b上=27.61+71.37+75.14+552.77=726.89kn; n1b下=726.89+29.85=756.74kn;n1d上=17.23+66.61+312.8=396.64kn; n1d下=396.64+29.85=426.49kn;8、恒載作用下框架梁和框架柱軸力如下圖：（三）、活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計(jì)算因活荷載與恒荷載的比值不大于1，所以按照滿布荷載法，對跨中彎矩給予1.2的增大系數(shù)。1、活荷載作用下梁

49、固端彎矩m4ab=-1.8*62/12=-5.4kn, m4ba=1.8*62/12=5.4kn, m4bd=-1.8*6.32/12=-5.95kn, m4bd=1.8*6.32/12=5.95kn,m3ab=-7.2*62/12=-21.6kn, m3ba=7.2*62/12=21.6kn, m3bd=-7.2*6.32/12=-23.81kn, m3db=7.2*6.32/12=-23.81kn,m2ab=-7.2*62/12=-21.6kn, m2ba=7.2*62/12=21.6kn, m2bd=-7.2*6.32/12=-23.81kn, m2db=7.2*6.32/12=-23.

50、81kn,m1ab=-7.2*62/12=-21.6kn, m1ba=7.2*62/12=21.6kn, m1bd=-7.2*6.32/12=-23.81kn, m1db=7.2*6.32/12=-23.81kn,3、彎矩二次分配計(jì)算圖4、活荷載作用下的跨中彎矩計(jì)算：(因?yàn)闈M布活荷載,跨中彎矩增大系數(shù)取1.2)m4ab中=1.8*62/8-(5.06+6.28)/2=2.43kn, 彎矩增大后得:2.91knm4bd中=1.8*6.32/8-(6.79+5.68)/2=2.7kn, 彎矩增大后得:3.24knm3ab中=7.2*62/8-(18.81+23.78)/2=11.11kn, 彎矩增大后得: