模板支撐體系施工方案

1、模板支撐體系施工方案一、工程概況：本工程為廣安市岳池縣工業(yè)園區(qū)獅子坡村6、7、8組還建房工程，建筑結(jié)構(gòu)為磚混結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)安全等級為二級，抗震設(shè)防烈度為6度，抗震類別為丙類，耐火等級為二級，屋面防水等級為三級；建筑規(guī)劃總用地面積18510.53平方米，建筑占地面積7304.61平方米，總建筑面積51643.24平方米，為其中含A、B、C三個戶型共計456戶，本工程由岳池縣人民政府修建，宏峰集團(tuán)（福建）有限公司承建，并由成都安彼隆建設(shè)工程監(jiān)理有限公司監(jiān)理，工程計劃工期365天。二、模板設(shè)計1、方柱模法一：方柱模板由四塊18mm厚木料板依據(jù)柱子幾何尺寸，現(xiàn)場加工拼制而成；50100mm方木做豎肋、間距

2、不超過23cm；483.5鋼管作柱箍，間距不超過50cm（背楞、柱箍規(guī)格及間距須經(jīng)計算確定）；采用16對拉螺栓；用預(yù)埋地錨、鋼管斜撐校正模板垂直度，具體做法如附圖所示。法二：方柱由四塊15mm厚酚醛覆面木質(zhì)膠合板根據(jù)柱幾何尺寸現(xiàn)場加工拼裝，次龍骨采用50100mm方木，200，槽鋼做柱箍（背楞、柱箍規(guī)格及間距須經(jīng)計算確定），采用鋼管斜撐。2、頂板模板為了保證板底面的平整、光潔度，今后裝修時不再抹灰，板模板面板采用木質(zhì)膠合板，次龍骨、主龍骨采用方木，配扣件式腳手架支撐體系，竹編板規(guī)格及龍骨間距、支撐間距通過計算確定。如樓板的形狀不規(guī)則，弧形邊界較多，木質(zhì)膠合板應(yīng)預(yù)先加工成要求形狀，以便加快拼模速

3、度。主、次龍骨均采用多功能扣件式腳手架滿堂支撐，支撐間距根據(jù)樓板厚度的不同而定，主、次龍骨間距按照計算確定。為保證頂板的整體砼成型效果，將整個頂板的木質(zhì)膠合板按同一順序、同一方向?qū)p平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨,且拼縫嚴(yán)密。3、梁模板31直線梁依據(jù)梁截面尺寸,梁模用15mm厚木質(zhì)膠合板現(xiàn)場加工而成；底模包側(cè)模，頂板模壓梁側(cè)模；50100mm方木作背肋，間距不超過300mm；側(cè)模采用48鋼管三角撐加固，三角撐間距小于400mm；梁底承重采用扣件架,上墊100100mm方木,立桿間距根據(jù)梁截面尺寸由計算確定；梁底模板中間按3跨度進(jìn)行起拱；當(dāng)梁高超過700mm時,根據(jù)高度加設(shè)相應(yīng)數(shù)量的16穿墻螺桿

4、，螺桿間距將根據(jù)梁高由計算確定。32弧形梁擬在現(xiàn)場放樣加工弧形多層板梁模，在結(jié)構(gòu)層上進(jìn)行組裝；側(cè)模面板為15mm厚竹編板；豎肋采用50100mm木方、間距300mm；橫肋采用兩根22鋼筋彎曲成型，采用16對拉螺栓、縱橫向間距將根據(jù)梁截面尺寸由計算確定；底模、支撐方式同直線梁。33不同構(gòu)件接頭處模板梁柱接頭、梁板接頭、梁墻接頭、主梁次梁接頭、柱墻接頭、墻板接頭、變標(biāo)高板接頭模板要通過細(xì)部放樣、加工或定做,確保接縫嚴(yán)密、棱角方正。4、樓梯模板1、直樓梯：樓梯間底板模板采用15mm厚木質(zhì)膠合板，用100100mm方木及48鋼管組成支撐體系。樓梯踏步板及側(cè)模板采用6mm鋼板加工成定型工具式樓梯模具。為

5、加快施工進(jìn)度，可采用定型鋼制直樓梯模板，如附圖S-015所示。2、木模加工的直樓梯采用現(xiàn)場加工的木模板。樓梯間踏步板底模采用15mm厚多層板，用50mm100mm方木、100mm100mm方木及48鋼管組成支撐體系；踏步側(cè)模采用15mm厚多層板，三角撐釘牢加固；踏步之間加設(shè)吊木、斜撐、反扶梯基以確保其幾何尺寸。拆模時要注意保護(hù)邊角。樓梯模板均采用木質(zhì)膠合板及扣件式鋼管腳手架，墻體混凝土先澆。樓梯板筋先埋入墻內(nèi)，墻模拆除后剔出扳直與梯板筋焊接，樓梯混凝土與上層梁板一同澆筑。在澆筑墻體混凝土?xí)r在樓梯梁位置預(yù)留木盒，待墻體模板拆除后，再進(jìn)行樓梯施工。有樓梯梁的休息平臺鋼筋預(yù)先彎在墻里，待墻體模板拆除

6、后，將預(yù)留水平筋剔鑿出墻面，然后焊接進(jìn)行休息平臺施工，休息平臺施工要將墻體剔進(jìn)50mm。、5、門窗洞口模板為保證門、窗洞口的位置及尺寸正確，洞口采用便于拆裝的木模。角部設(shè)活動角，模板兩側(cè)設(shè)定位鋼支撐，窗洞口下要設(shè)50排氣孔。門窗洞口模板采用50 mm厚木板拼裝，轉(zhuǎn)角采用定型窗夾具用螺栓調(diào)節(jié)拆裝，木板外表面貼塑料板，自攻螺絲固定。模板內(nèi)側(cè)水平支撐、斜撐均采用50100mm或100100mm方木，在窗下口模板設(shè)置20mm 氣孔，防止產(chǎn)生氣泡影響外觀，6、預(yù)留孔洞模板61頂板及墻體留洞，圓洞采用圓鋼管，方洞采用多層板釘制木盒子。如下圖所示：、三、模板安裝1、框架柱模板安裝彈線柱模就位并作臨時固定檢查

7、柱模位置并糾正自下而上安裝柱箍并加設(shè)斜撐預(yù)檢（1）安裝條件：柱鋼筋驗(yàn)收合格，并辦理完隱檢手續(xù)；柱邊線、模板控制線齊全；柱內(nèi)雜物清理干凈。（2）將加工好的定型柱模板就位，陽角接縫處粘貼密封條，做臨時固定。（3）柱根部模板處調(diào)整就位加固。（4）柱模板調(diào)整、加固、支撐。（5）安裝柱控制箍。（6）檢查驗(yàn)收。2、梁、板模板安裝21梁安裝工藝流程彈出軸線及標(biāo)高線搭設(shè)梁底支架安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側(cè)模安裝鎖口立管、加固橫管及對拉螺栓復(fù)核梁模尺寸位置并安裝斜撐與相鄰模板連接22板安裝工藝流程搭設(shè)支架安裝主龍骨安裝次龍骨調(diào)整模板下皮標(biāo)高鋪設(shè)面板檢驗(yàn)?zāi)０迳掀?biāo)高及平整度（1）梁底模安裝：柱模板拆除后，

8、即放上軸線和水平控制線（50線）,搭設(shè)梁模支撐，安裝梁底模，并按規(guī)定起拱。（2）綁扎梁鋼筋。（3）安裝梁側(cè)模，并加固牢固。（4）支頂板模板。（5）檢查驗(yàn)收。四、模板安裝質(zhì)量要求（1）模板安裝牢固、嚴(yán)密、準(zhǔn)確、不變形。（2）脫膜劑要刷均勻，不得漏刷。（3）合模前和澆筑混凝土前要把模內(nèi)的雜物清理干凈。（4）施工縫留置的位置要符合規(guī)范和設(shè)計的要求，接縫處混凝土要及時剔鑿清理到位，避免出現(xiàn)冒頭灰。（5）澆筑混凝土后，對漏漿等污染要及時清理干凈。五、模板的拆除1、側(cè)模的拆除：在混凝土強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞后拆除，冬施時混凝土必須達(dá)到受凍臨界強(qiáng)度方可拆模。2、梁底模的拆除 1）一般情況下，

9、混凝土強(qiáng)度符合下表的規(guī)定且上一層頂板混凝土澆筑完畢后，方可拆?！，F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)拆模時所需混凝土強(qiáng)度結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計的混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構(gòu)件210021002）拆模注意事項(xiàng)梁、板拆模前必須要有拆模申請，經(jīng)現(xiàn)場實(shí)驗(yàn)員提供的混凝土強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)報告及棟號技術(shù)負(fù)責(zé)人簽字同意后，報監(jiān)理審批同意后，方可進(jìn)行拆模。拆模時要先拆除斜撐、加強(qiáng)件后再拆除支撐和模板。地下室梁、板拆模時所用的照明必須是小于36V的低壓照明設(shè)備。梁、板拆模時，必須上下配合作業(yè)。拆除的方木、鋼管、竹編板、塑料板按照不同的規(guī)格堆放整齊，嚴(yán)禁隨地拋擲。六、計算書1、柱模板柱模板的背

10、部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設(shè)計示意圖計算對象：地下室KZ-2，位于D8/DL軸，柱截面寬度B(mm):250.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的總計算高度:H = 2.9m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kN/m2； 計算簡圖1.1、參數(shù)信息1.1.1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截

11、面高度H方向豎楞數(shù)目:5；對拉螺栓直徑(mm):M12；1.1.2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):2；1.1.3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數(shù):2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；1.1.4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50；1.1.5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f

12、c(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；1.2、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=57.246kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 2 kN/m2。1.3、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗(yàn)算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮

13、新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 220 mm，且豎楞數(shù)為 3，面板為2 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。 面板計算簡圖1.3.1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =220.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.450.90=1.134k

14、N/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大彎距：M =0.125 28.956220220= 1.75105N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算： 其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 1.75105 / 2.43104

15、= 7.209N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值 =7.209N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 =13N/mm2，滿足要求！1.3.2.面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =220.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =27.822+

16、1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62528.956220.0 = 3981.389N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 3981.389N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值: =33981.389/(245018.0)=0.737N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力 =0.737

17、N/mm2 小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！1.3.3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)： q = 57.250.4525.76 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =220.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 220 / 250 = 0.88 mm；面板的最大撓度

18、計算值: = 0.52125.76220.04/(1009500.02.19105) = 0.151 mm；面板的最大撓度計算值 =0.151mm 小于 面板最大容許撓度設(shè)計值 = 0.88mm,滿足要求！1.4、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 豎楞方木計算簡圖1.4.1.抗彎

19、強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.257.250.220.90=13.602kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.220.90=0.554kN/m； q = (13.602+0.554)/2=7.078 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.17.078450.0450.0= 1.43105N.mm； 其中， -豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W

20、=6.40104； f -豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值: = M/W = 1.43105/6.40104 = 2.24N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值 =2.24N/mm2 小于 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 =13N/mm2，滿足要求！1.4.2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.257.250.220.90=13.602kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計

21、值q2: 1.42.000.220.90=0.554kN/m； q = (13.602+0.554)/2=7.078 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.67.078450.0 = 1911.067N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 1911.067N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值: =31911.067/(260.080.0)=0.

22、597N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值 =0.597N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！1.4.3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =57.250.22 = 12.59 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8

23、mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67712.59450.04/(1009500.02.56106) = 0.144 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.144mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！1.5、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.

24、9)0.22 0.45/2 = 3.19 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 4.949 kN； B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.100 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.028 mm；1.5.1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M = 0.1 kN.m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: = 18.66 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值 =18.66N/mm2 小于 柱箍的抗彎

25、強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求!1.5.2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計算得到: = 0.028 mm；柱箍最大容許撓度: = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大撓度 =0.028mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1mm，滿足要求!1.6、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦? 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.949 kN。對拉螺

26、栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=4.949kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!1.7、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 121.9cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.257.25

27、0.9+1.420.9)0.16 0.45/2 = 2.32 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 7.231 kN； H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.273 kN.m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.095 mm；1.7.1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M = 0.27 kN.m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: = 51.249 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值 =51.249N

28、/mm2 小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求!1.7.2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計算得到: V = 0.095 mm；柱箍最大容許撓度: V = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大撓度 V =0.095mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.4mm，滿足要求!1.8、H方向?qū)菟ǖ挠嬎泸?yàn)算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容

29、許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.231 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=7.231kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!2、梁模板(扣件鋼管架)計算書支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:L2。2.1參數(shù)信息2.1.1、模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.30

30、；混凝土板厚度(mm)：110.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3-4.3；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.1.2、.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):2.00；施工均

31、布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；2.1.3、.材料參數(shù)木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.6；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；2.1.4、.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(m

32、m)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；2.1.5、.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：2；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：120mm，180mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：70.00；2.2、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

33、 t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。2.3、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為2根。面板按照

34、均布荷載作用下的簡支梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)2.3.1、.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.21.2/6=12cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的簡支梁計算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；計算跨度: l = (300-11

35、0)/(2-1)= 190mm；面板的最大彎矩 M= 0.125(10.709+2.8)(300-110)/(2-1)2 = 6.10104Nmm；面板的最大支座反力為: N=0.5ql=0.5(10.709+2.800)(300-110)/(2-1)/1000=1.283 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 6.10104 / 1.20104=5.1N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =5.1N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.3. 2、.撓度驗(yàn)算 = 5ql4/(384EI)=l/250 q-作用

36、在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q = q1= 10.709N/mm； l-計算跨度: l = (300-110)/(2-1)=190mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.21.21.2/12=7.2cm4；面板的最大撓度計算值: = 510.709(300-110)/(2-1)4/(38495007.20104) = 0.266 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(300-110)/(2-1)/250 = 0.76mm；面板的最大撓度計算值 =0.266mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.76mm

37、，滿足要求！2.4、梁側(cè)模板支撐的計算2.4.1、.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 1.283/0.500= 2.567kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1477/6 = 32.67cm3；I = 14777/12 = 114.33cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.064 kNm，最大支座反力 R= 1.412

38、kN，最大變形 = 0.097 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式如下: = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 6.42104/3.27104 = 2 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.097mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.4.2、.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力1.412kN,按照集中荷載

39、作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.085 kNm，最大支座反力 R= 2.000 kN，最大變形 = 0.012 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 8.47104/1.02104 = 8.3 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力

40、計算值 =8.3N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.012 mm主楞的最大容許撓度值: = 120/400=0.3mm；主楞的最大撓度計算值 =0.012mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.3mm，滿足要求！2.5、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例

41、中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 2501212/6 = 6.00103mm3； I = 250121212/12 = 3.60104mm4； 2.5.1、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+2.00)0.30+0.300.25=2.430kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.25=1.400kN/m；q=2.430+1.400=3.830kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/83.8325

42、02=2.99104Nmm；RA=RB=0.5ql=0.53.830.25=0.479kN =Mmax/W=2.99104/6.00103=5N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.5.2、.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=2.025kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板

43、的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 52.432504/(38495003.60104)=0.361mm；面板的最大撓度計算值: =0.361mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1mm，滿足要求！2.6、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。2.6.1、.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=0.479/0.25=1.915kN/m2.6.2、.

44、方木的支撐力驗(yàn)算 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=477/6 = 32.67 cm3；I=4777/12 = 114.33 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.11.9150.252 = 0.012 kNm；最大應(yīng)力 = M / W = 0.012106/32666.7 = 0.4 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 0.4 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力:

45、 V =0.61.9150.25 = 0.287 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 30.2871000/(24070) = 0.154 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.154 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.6 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6771.9152504 /(10010000114.333104)=0.004mm；方木的最大允許撓度 =0.2501000/250=1.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.004 mm 小于

46、 方木的最大允許撓度 =1 mm，滿足要求！2.6.3、.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.479kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.250)/40.250(1.20.11024.000+1.42.000)+1.220.250(0.300-0.110)0.300=0.165kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=0.644 kN；最大彎矩 Mmax=0.113 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.179 mm；最大應(yīng)力 =0.113106/5080

47、=22.2 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值 22.2 N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!2.7、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 0.644 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.242

48、kNm ；最大變形 max = 0.678 mm ；最大支座力 Rmax = 2.174 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.242106 /(5.08103 )=47.5 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 47.5 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.678mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!2.8、扣件抗滑移的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實(shí)際的單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水

49、平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=2.174 kN；R 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f2.8.1、梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.644 kN ；縱向鋼管的最大支座反力： N2 =2.174 kN ；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.20.1293=0.465 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.25)/4)1.000.30+(1.00/2+(0.60-0.25)/4)1.000.110(2.00+24.00)=2.228 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：N5=1.4(2.000+