互通現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工方案

1、互通現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工方案一、編制依據(jù)1、國家有關(guān)政策、法規(guī)、建設(shè)單位、監(jiān)理單位對本工程施工的有關(guān)要求。2、中華人民共和國交通部部頒標準jtj0412000公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范、jtg f80/1-2004公路工程質(zhì)量檢驗評定標準、jtj07695公路工程施工安全技術(shù)規(guī)程等現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標準。3、xxx二期道路工程施工圖設(shè)計以及設(shè)計變更、補充、修改圖紙及文件資料。4、現(xiàn)場勘察和研究所獲得的資料，以及相關(guān)補充資料；我單位施工類似工程項目的能力和技術(shù)裝備水平。5、參考建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj130-2001)、混凝土工程模板與支架

2、技術(shù)、公路施工手冊（橋涵下冊）、路橋施工計算手冊、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2001）。二、工程概況本合同段主要技術(shù)標準。道路功能：城市道路；道路等級：城市快速路；行車道數(shù)：跨線道路雙向八車道。設(shè)計行車速度80km/h；最大縱坡4.00%，橫坡1.5%；設(shè)計荷載等級：城-a級，公路級。橋梁上部構(gòu)造為預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁體系。標準跨徑為30米，箱梁高1.70m，頂板寬12.80m，底板寬6.60m，頂、底板厚度均為25-45，腹板厚均為40-60，兩側(cè)懸臂長均為2.50m，一聯(lián)中墩處設(shè)中橫梁，兩端設(shè)端橫梁，中橫梁寬2.00m, 端橫梁寬1.20m。本合同段共有12跨箱梁（單幅），除第二聯(lián)部分用門

3、架施工外，其余均用滿堂支架施工。該方案采用第三聯(lián)（支架高達7.5m）進行計算，滿堂支架方案適用于本合同段除第二聯(lián)門架外的所有箱梁施工，第二聯(lián)底五、六孔的門架方案設(shè)計及計算本次一并完成。三、現(xiàn)澆箱梁支架設(shè)計1、支架地基處理支架范圍的地基大部分地質(zhì)情況良好，根據(jù)動力觸探地基承載力試驗，承載力達250kpa以上。在支架施工前，首先用挖掘機將地基整平，然后用14t壓路機碾壓。局部地段采取換填處理，具體為挖出腐質(zhì)土等軟弱土層，換填碎石土，進行分層碾壓。泥漿池及基坑采取先清除淤泥及雜物，抽水排干后，同樣用碎石土進行分層回填碾壓密實。支架地基碾壓處理完畢后，方案一：在碾壓密實的地基上澆筑厚20的c15砼進行

4、硬化；方案二：在碾壓密實的地基上鋪設(shè)厚3中砂進行地基找平，然后再滿鋪厚10mm的a3鋼板，并在鋼板上設(shè)置7.515.0的的方木。2、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求支架采用滿布式wdj碗扣支架。為便于高度調(diào)節(jié)，每根立桿底部和頂部分別設(shè)置ktz50型可調(diào)底座和ktc50型可調(diào)托撐，可調(diào)范圍050cm。按照施工區(qū)處理后的地面高程與梁底高程之差，采用lg-300、lg-240、lg-180、lg-120、hg-60、hg-90、hg-120等規(guī)格的桿件進行組合安裝。立桿托撐上面縱向設(shè)置10cm15cm方木；橫向設(shè)置10cm10cm方木，間距30cm。考慮到支架的整體穩(wěn)定性，用長桿設(shè)置剪刀撐，順橋向每跨

5、設(shè)置8排，橫橋向每跨設(shè)置13排。滿堂支架設(shè)置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。水平剪刀撐視支架高度而定，支架高于4m，從頂層鋼管開始向下每隔2步設(shè)置三榀水平剪力撐，即柱兩側(cè)和中跨各一榀。施工過程中根據(jù)施工情況可適當加密設(shè)置。在檢查腳手鋼管無彎曲，無斷裂現(xiàn)象后可實施拼裝。拼裝時，立桿必須保證垂直。箱梁端、中橫梁基本落在在墩頂范圍內(nèi)（端橫梁寬1.20m，過渡墩墩頂寬2.1 m；中橫梁寬2.00m,一般墩墩頂寬1.4 m）不必設(shè)置鋼管，可直接在墩頂設(shè)置縱、橫向20cm20cm方木（橫梁底板與墩頂距

6、離為40cm），縱、橫向方木間距均為30cm。在墩柱前后各6.0 m范圍，立桿縱向間距1060cm，其余立桿縱向間距2090cm；箱梁底板下橫向間距290cm，腹板及中隔板下橫向間距360cm，翼板下橫向間距2120cm，步距除地面以上、底板以下2層為60 cm，其余均為120 cm。wdj碗扣式滿堂支架體系設(shè)計詳見箱梁現(xiàn)澆支架縱、橫向構(gòu)架圖。四、現(xiàn)澆箱梁支架驗算本計算以第三聯(lián)30m+30m+30m+30m標準跨徑等截面單箱單室預(yù)應(yīng)力砼斜腹板連續(xù)箱梁為例，對荷載進行計算及對支架體系進行驗算。碗扣式滿堂支架體系采用483.5鋼管，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄b鋼管截面特性表，鋼管截

7、面積a=4.891022，截面模量w=5.08 1033，自重38.4n/m, 回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm,查表5.1.6得鋼材的抗壓強度設(shè)計值 =205mpa。、荷載計算1、荷載分析根據(jù)本工程現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：（1）、q1-箱梁自重荷載，新澆鋼筋混凝土密度取26kn/ m3；（2）、q2-箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，取q2=1.5 kn/ m2；（3）、q3-施工人員、施工材料及設(shè)備荷載，按均布荷載計算，計算模板及直接支承模板的小棱時取2.5 kn/ m2，計算直接支承小棱的梁時取1.5 kn/ m2，計算支架立柱時取1.0 kn/ m2；（4

8、）、q4-振搗荷載，對水平面模板q4= 2.0kn/m2，對垂直面模板q4= 4.0kn/m2；（5）、q5-新澆混凝土對側(cè)模的壓力。（6）、q6-傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取q6= 2.0kn/m2；（7）、q7-支架自重。2、荷載組合模板、支架設(shè)計計算的荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度驗算底模及支架（1）+（2）+（3）+（4）+（7）（1）+（2）+（7）側(cè)模（5）+（6）（5）3、荷載計算3.1箱梁自重- q1計算根據(jù)翔安大道侖頭立交橋工程現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點，通過認真分析，選取具有代表性及最不利荷載的不同斷面、不同部位進行箱梁自重計算，即現(xiàn)澆箱梁f-f斷面（跨中）、d-d斷面（變

9、截面最不利）、h-h斷面（墩頂中、端橫梁）四個斷面分別按翼板、腹板、底板等不同部位進行自重計算。 現(xiàn)澆箱梁f-f斷面（跨中）處q1計算根據(jù)橫斷面圖，計算翼板、腹板、底板等不同部位箱梁自重。翼板范圍箱梁自重：q1= 26（0.18+0. 50）/2=8.84 kn/m2；腹板范圍箱梁自重：單邊腹板截面積（截面陰影部分）計算得1.177 m2，此范圍支架寬1.2m。q1= 26（1.181.0）/（1.21.0）=25.57 kn/m2；中隔板范圍箱梁自重：中隔板截面積（截面陰影部分）計算得1.251 m2，此范圍支架寬1.2m，該范圍自重最大。q1= 26（1.2511.0）/（1.21.0）=

10、27.11 kn/m2；箱室下底板范圍箱梁自重：頂板厚25 cm，底板厚25 cm，q1= 26（0.25+0.25）=13.00 kn/m2； 現(xiàn)澆箱梁d-d斷面（變截面最不利）處q1計算腹板范圍箱梁自重：單邊腹板截面積（截面陰影部分）計算得1.39 m2，此范圍支架寬1.2m。q1= 26（1.391.0）/（1.21.0）=30.12kn/m2；中隔板范圍箱梁自重：中隔板截面積（截面陰影部分）計算得1.473 m2，此范圍支架寬1.2m，該范圍自重最大。q1= 26（1.4731.0）/（1.21.0）=31.92 kn/m2；箱室下底板范圍箱梁自重：頂板厚25cm，底板厚25 cm，q

11、1= 26（0.25+0.25）=13.00 kn/m2；現(xiàn)澆箱梁h-h斷面（墩頂中、端橫梁）處q1計算箱室范圍箱梁自重：截面陰影部分面積計算得9.09m2，此范圍支架寬30.6m+20.9m+30.6m=5.4，該范圍自重最大。q1= 269.09/（5.41.0）=43.77 kn/m2；3.2新澆混凝土對側(cè)模的壓力- q5計算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層澆筑，每層澆筑高度控制在30 cm以內(nèi)，在豎向上澆筑速度控制在v=1.2/，混凝土初凝時間控制在0=6，混凝土容重=26kn/ m3，摻加外加劑，k1取1.2，混凝土坍落度180 mm，因此k2取1.15，根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（jtj041

12、2000）附錄d， pmax=0.220 k1 k2v1/2所以q5= pmax=0.220 k1 k2v1/2=0.222661.21.151.21/2=51.88 kn/m2。3.3支架自重- q7計算計算每步腳手架自重：ng1123式中： 步距（）；1 立桿每米重量（kn）；2 縱向橫桿單件重量（kn）；3 內(nèi)外立桿間斜桿或十字撐重量（kn）。按最大值進行計算，步距取1.2，縱、橫向距離取0.6，步數(shù)取9步， ng1123=1.20.03840.03840.640.0384(1.22+0.62)=0.046+0.092+0.052=0.19 knq7=9n g1 /a=90.19kn/（

13、0.60.6）=4.75 kn/m2。4、箱梁自重分析根據(jù)以上箱梁自重荷載計算得：現(xiàn)澆箱梁f-f斷面：翼板范圍箱梁自重q1=8.84 kn/m2；腹板范圍箱梁自重q1=25.57 kn/m2；中隔板范圍箱梁自重q1=27.11 kn/m2；箱室下底板范圍箱梁自重q1=13.00 kn/m2；現(xiàn)澆箱梁d-d斷面：腹板范圍箱梁自重q1=30.12 kn/m2；中隔板范圍箱梁自重q1=31.92 kn/m2；箱室下底板范圍箱梁自重q1=13.00 kn/m2；現(xiàn)澆箱梁h-h斷面：箱室范圍箱梁自重q1=43.77 kn/m2。根據(jù)滿堂支架縱、橫向及步距的布置情況，即在墩柱前后各6.0 m范圍，立桿縱向

14、間距60cm，其余立桿縱向間距90cm；箱梁底板下橫向間距90cm，腹板下橫向間距60cm，中隔板下橫向間距60cm，翼板下橫向間距120cm；步距120 cm 。綜合以上箱梁不同斷面、不同部位自重計算及支架布置得出如下結(jié)論：1、現(xiàn)澆箱梁f-f斷面翼板范圍為箱梁翼板受力最差且最具代表性的部位，在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為90 cm120cm120cm；中隔板和底板也具有代表性，其中中隔板范圍支架設(shè)置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為90 cm60cm120cm，底板范圍支架設(shè)置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為90 cm90cm120cm。因此箱梁f-f斷面翼板、中隔板、底板均需要進

15、行結(jié)構(gòu)驗算。2、現(xiàn)澆箱梁d-d斷面中隔板處在支架設(shè)置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為60 cm60cm120cm的范圍內(nèi)；底板處在支架設(shè)置縱橋向橫橋向間距橫桿步距為60 cm90cm120cm的范圍內(nèi)。很明顯d-d斷面中隔板、底板自重較大，受力最差，因此箱梁d-d斷面中隔板、底板需要進行結(jié)構(gòu)驗算。3、現(xiàn)澆箱梁h-h斷面此位置為箱梁中、端橫梁，是箱梁自重最大的部位，但由于箱梁端、中橫梁基本落在在墩頂范圍內(nèi)，不必設(shè)置鋼管支架，只需直接在墩頂設(shè)置縱、橫向20cm20cm方木（橫梁底板與墩頂距離為40cm），因此我們可直接對橫向方木及底模板進行驗算即可。、結(jié)構(gòu)驗算1、箱梁底模驗算本施工方案除箱梁端、中橫

16、梁在墩頂設(shè)置橫向20cm20cm方木，間距為30cm，其余范圍橫向均設(shè)置10cm10cm方木，間距30cm。根據(jù)以上箱梁不同斷面、不同部位自重計算及箱梁模板下橫向方木布置情況，通過綜合分析，可以得出現(xiàn)澆箱梁h-h斷面箱室范圍，為整跨箱梁不同斷面、不同部位自重最大值、受力最差的位置，因此有必要進行底模板受力驗算。通過上面計算得：現(xiàn)澆箱梁d-d斷面中隔板范圍箱梁自重q1=31.92 kn/m2，現(xiàn)澆箱梁h-h斷面箱室范圍箱梁自重q1=43.77 kn/m2。本方案箱梁底模采用一類一等品規(guī)格為2440mm1220mm15mm竹膠板，竹膠板下橫向方木間距均為30cm。查公路施工手冊（橋涵下冊）表13-

17、17竹編膠合板力學(xué)性能，得，彎曲強度w=90.0mpa，彈性模量e=6103mpa。1.1現(xiàn)澆箱梁h-h斷面箱室范圍底模板計算由于模板的連續(xù)性，在均勻荷載的作用下，計算時按4跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見箱室范圍底模板計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：mmax=-0.107q l2f=0.632 ql4/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁箱室范圍模板跨度l=0.3m。模板彎曲強度計算q=1.0（q1+q2+q3+q4) 0.3=1.0（43.77+1.5+2.5+2.0) 0.3=49.770.3=14.93 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.1071

18、4.930.32=-0.144 kn.m模板計算寬度取b=1.0m，w= bh2/6=（1.00.0152）/6=0.37510-4m3w= mmax/w=144/0.37510-4=3.84 mpaw =90.0mpa經(jīng)計算，箱室范圍底模板彎曲強度滿足要求。模板撓度計算i=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.63214.931030.34/(10061031060.2810-6)=76.38/168000=0.4510-3m=0.45mml/400=300/400=0.75 mm經(jīng)計算，箱室范圍底模板撓度滿足要求。通過以

19、上對本合同段現(xiàn)澆箱梁不同斷面、不同部位的底模板進行彎曲強度、和撓度分析計算，得出該滿堂支架底模板設(shè)置滿足要求。2、箱梁側(cè)模板驗算本方案箱梁側(cè)模采用一類一等品規(guī)格為2440mm1220mm15mm竹膠板，竹膠板下設(shè)置10cm10cm間距30cm的方木。查公路施工手冊（橋涵下冊）表13-17竹編膠合板力學(xué)性能，得，彎曲強度w=90.0mpa，彈性模量e=6103mpa。計算時按4跨等跨連續(xù)梁計算，查路橋施工計算手冊附表2-10，得：mmax=-0.107q l2f=0.632 ql4/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁側(cè)模板跨度l=0.3m。模板彎曲強度計算q=1.0（q4+q5

20、)0.3=1.0（4.0+51.88) 0.3=55.880.3=16.76 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.10716.760.32=-0.16 kn.m模板計算寬度取b=1.0m，w= bh2/6=（1.00.0152）/6=0.37510-4m3w= mmax/w=160/0.37510-4=4.27 mpaw =90.0mpa經(jīng)計算，側(cè)模板彎曲強度滿足要求。模板撓度計算i=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.63216.7601030.34/(10061031060.2810-6)=85.80/16

21、8000=0.5110-3m=0.51mml/400=300/400=0.75 mm經(jīng)計算，側(cè)模板撓度滿足要求。通過以上對本合同段側(cè)模板進行彎曲強度、和撓度分析計算，得出該滿堂支架側(cè)模板設(shè)置滿足要求。3、箱梁底模下橫向方木驗算本施工方案除箱梁端、中橫梁在墩頂設(shè)置橫向20cm20cm方木，間距為30cm，其余范圍橫向均設(shè)置10cm10cm方木，間距30cm。箱梁翼板下橫向方木跨度為120cm，腹板及中隔板下橫向方木跨度為60cm，底板下橫向方木跨度為90cm；在墩頂范圍方木橫向跨度為30cm。根據(jù)以上箱梁不同斷面、不同部位自重計算及箱梁模板下橫向方木布置情況，通過綜合分析，可以得出現(xiàn)澆箱梁f-f

22、斷面翼板范圍（代表整跨箱梁翼板）、現(xiàn)澆箱梁d-d斷面中隔板范圍、箱室下底板范圍、h-h斷面箱室范圍，以上為整跨箱梁不同斷面、不同部位自重最大值、受力最差的位置，因此有必要進行橫向方木受力驗算。通過上面計算得：現(xiàn)澆箱梁f-f斷面翼板范圍箱梁自重q1=8.84 kn/m2；現(xiàn)澆箱梁d-d斷面中隔板范圍箱梁自重q1=31.92 kn/m2，箱室下底板范圍箱梁自重q1=26.00 kn/m2，現(xiàn)澆箱梁h-h斷面箱室范圍箱梁自重q1=43.77 kn/m2。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時多為力學(xué)性能優(yōu)于杉木的松木。查路橋施工計算手冊表8-6各種常用木材的容許應(yīng)力和彈性模量表，

23、得杉木的力學(xué)性能：順紋彎應(yīng)力w=11.0mpa，彎曲剪應(yīng)力=1.7mpa，彈性模量e=9103mpa。3.1現(xiàn)澆箱梁f-f斷面翼板范圍橫向方木計算橫向方木計算時，按2跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見翼板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-8第1項，得：mmax=-0.125 q l2qmax=0.625q lf=0.521 ql4/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁翼板下橫向方木跨度l=1.2m，間距b=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（8.84+1.5）+1.4(2.5+2.0)

24、0.3=（12.41+6.3）0.3=5.61 kn/mmmax=-0.125 q l2=-0.1255.611.22=-1.01 kn.mw= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=1010/1.6710-4=6.05 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計算，翼板橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.521ql4/(100ei) =0.5215.611031.24/(10091031068.3310-6)=6.061/7497=8.08510-4m=0.81mml/40

25、0=1200/400=3.00 mm經(jīng)計算，翼板橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算qmax=0.625q l=0.6255.611.2=4.21 knmax= qmax /（0.9a）=（4.21103）/（0.90.10.1）=0.46 mpa=1.7mpa經(jīng)計算，翼板橫向方木抗剪滿足要求。3.2現(xiàn)澆箱梁d-d斷面橫向方木計算現(xiàn)澆箱梁d-d斷面中隔板范圍橫向方木計算橫向方木計算時，按3跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見中隔板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：mmax=-0.107q lqmax=0.607q lf=0.632 ql4/(100ei)i=bh3/12，w= b

26、h2/6箱梁中隔板下橫向方木跨度l=0.6m，間距b=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（31.92+1.5）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（40.11+6.3）0.3=13.92 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.10713.920.62=-0.54 kn.mw= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=540/1.6710-4=3.24 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計算，中隔板橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/1

27、2=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.63213.921030.64/(10091031068.3310-6)=1.140/7497=1.5210-4m=0.152mml/400=600/400=1.50 mm經(jīng)計算，中隔板橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算qmax=0.607q l=0.60713.920.6=5.07 knmax= qmax /（0.9a）=（5.07103）/（0.90.10.1）=0.56mpa=1.7mpa經(jīng)計算，中隔板橫向方木抗剪滿足要求?，F(xiàn)澆箱梁d-d斷面箱室下底板范圍橫向方木計算橫向方木計算時，按4跨等

28、跨連續(xù)梁計算，受力分析見箱室下底板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：mmax=-0.107q l2qmax=0.607q lf=0.632 ql4/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁箱室下底板下橫向方木跨度l=0.9m，間距b=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（13.0+1.5）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（17.4+6.3）0.3=7.11 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.1077.110.92=-0.62 kn.mw= bh2/6=（0.1

29、0.12）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=620/1.6710-4=3.71 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計算，箱室下底板橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.6327.111030.94/(10091031068.3310-6)=2.948/7497=3.9310-4m=0.39mml/400=900/400=2.25 mm經(jīng)計算，箱室下底板橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算qmax=0.607q l=0.6077.110.9=3.88 knmax

30、= qmax /（0.9a）=（3.88103）/（0.90.10.1）=0.43mpa=1.7mpa經(jīng)計算，箱室下底板橫向方木抗剪滿足要求。3.3現(xiàn)澆箱梁h-h斷面箱室范圍橫向方木計算橫向方木計算時，按4跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見箱室底板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：mmax=-0.107q l2qmax=0.607q lf=0.632 ql4/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁箱室范圍橫向方木跨度l=0.3m，間距b=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（43.

31、77+1.5）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（54.32+6.3）0.3=18.19 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.10718.190.32=-0.175 kn.mw= bh2/6=（0.20.22）/6=0.810-4m3w= mmax/w=175/0.810-4=2.2 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計算，箱室范圍橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/12=（0.20.23）/12=133.3310-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.63218.191030.34/(1009103106133.3310-6)=0.093

32、1/119997=0.01010-4m=0.01mml/400=300/400=0.75 mm經(jīng)計算，箱室范圍橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算qmax=0.607q l=0.60718.190.3=3.31 knmax= qmax /（0.9a）=（3.31103）/（0.90.20.2）=0.095mpa=1.7mpa經(jīng)計算，箱室范圍橫向方木抗剪滿足要求。通過以上對本合同段現(xiàn)澆箱梁不同斷面、不同部位的模板下方木進行強度、抗剪力和撓度分析計算，得出該滿堂支架模板下方木設(shè)置滿足要求。4、支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中立桿頂托上順橋向采用10cm15cm方木，在墩柱前后各6.0 m

33、范圍，順橋向方木跨度為60cm，其余順橋向方木跨度為90cm。箱梁翼板下橫向方木跨度為120cm，腹板及中隔板下橫向方木跨度為60cm，底板下橫向方木跨度為90cm。根據(jù)以上箱梁不同斷面、不同部位自重計算及箱梁模板下橫向方木布置情況及順橋向方木布置情況，通過綜合分析，可以得出現(xiàn)澆箱梁f-f斷面翼板、中隔板、箱室下底板范圍、現(xiàn)澆箱梁d-d斷面中隔板范圍、箱室下底板范圍，以上為整跨箱梁不同斷面、不同部位自重最大值、受力最差的位置，因此有必要進行順橋向方木受力驗算。通過上面計算得：現(xiàn)澆箱梁f-f斷面翼板范圍箱梁自重q1=8.84 kn/m2，中隔板范圍箱梁自重q1=27.11 kn/m2，箱室下底板

34、范圍箱梁自重q1=13.00 kn/m2；現(xiàn)澆箱梁d-d斷面中隔板板范圍箱梁自重q1=31.92 kn/m2，箱室下底板范圍箱梁自重q1=13.00 kn/m2。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時多為力學(xué)性能優(yōu)于杉木的松木。查路橋施工計算手冊表8-6各種常用木材的容許應(yīng)力和彈性模量表，得杉木的力學(xué)性能：順紋彎應(yīng)力w=11.0mpa，彎曲剪應(yīng)力=1.7mpa，彈性模量e=9103mpa。4.1現(xiàn)澆箱梁f-f斷面支架立桿頂托上順橋向方木驗算現(xiàn)澆箱梁f-f斷面翼板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗算順橋向方木計算時，按3跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見翼板順橋向方木計算簡圖。查路橋施

35、工計算手冊附表2-9第11項，得：mmax=-0.267plqmax=1.267p f=1.883pl3/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁翼板下順橋向方木跨度l=0.9m，間距b=1.2m，共由3根橫向方木支承，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 1.20.9/3=1.2（8.84+1.5）+1.4(1.5+2.0) 1.20.9/3=12.41+4.91.20.9/3=6.23 knmmax=-0.267pl=-0.2676.230.9=-1.50 kn.mw= bh2/6=（0.100.152）/6=3.75

36、10-4m3w= mmax/w=1500/3.7510-4=4.00 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計算，箱梁翼板下順橋向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/12=（0.10.153）/12=28.1310-6m4f=1.883pl3/(100ei) =1.8836.231030.94/(100910310628.1310-6)=7.697/25317=3.0410-4m=0.30mml/400=900/400=2.25 mm經(jīng)計算，箱梁翼板下順橋向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算qmax=1.267p =1.2676.23=7.89 knmax= qmax /（

37、0.9a）=（7.89103）/（0.90.10.15）=0.59 mpa=1.7mpa經(jīng)計算，箱梁翼板下順橋向方木抗剪滿足要求。現(xiàn)澆箱梁f-f斷面中隔板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗算順橋向方木計算時，按3跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見中隔板順橋向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-9第11項，得：mmax=-0.267plqmax=1.267p f=1.883pl3/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁中隔板下順橋向方木跨度l=0.9m，間距b=0.6m，共由3根橫向方木支承，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)

38、 0.60.9/3=1.2（27.11+1.5）+1.4(1.5+2.0) 0.60.9/3=34.33+4.90.60.9/3=7.06 knmmax=-0.267pl=-0.2677.060.9=-1.70 kn.mw= bh2/6=（0.100.152）/6=3.7510-4m3w= mmax/w=1700/3.7510-4=4.53 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計算，箱梁中隔板下順橋向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/12=（0.10.153）/12=28.1310-6m4f=1.883pl3/(100ei) =1.8837.061030.94/(100

39、910310628.1310-6)=8.722/25317=3.4510-4m=0.35mml/400=900/400=2.25 mm經(jīng)計算，箱梁中隔板下順橋向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算qmax=1.267p =1.2677.06=8.95 knmax= qmax /（0.9a）=（8.95103）/（0.90.10.15）=0.66mpa=1.7mpa經(jīng)計算，箱梁中隔板下順橋向方木抗剪滿足要求?，F(xiàn)澆箱梁f-f斷面箱室下底板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗算順橋向方木計算時，按3跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見箱室下底板順橋向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-9第11項，得：mmax=

40、-0.267plqmax=1.267p f=1.883pl3/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁底板下順橋向方木跨度l=0.9m，間距b=0.9m，共由3根橫向方木支承，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.90.9/3=1.2（13.00+1.5）+1.4(1.5+2.0) 0.90.9/3=17.4+4.90.90.9/3=6.02 knmmax=-0.267pl=-0.2676.020.9=-1.45 kn.mw= bh2/6=（0.100.152）/6=3.7510-4m3w= mmax/w=1450/3

41、.7510-4=3.87 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計算，箱梁箱室底板下順橋向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/12=（0.10.153）/12=28.1310-6m4f=1.883pl3/(100ei) =1.8836.021030.94/(100910310628.1310-6)=7.437/25317=2.9410-4m=0.29mml/400=900/400=2.25 mm經(jīng)計算，箱梁箱室底板下順橋向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算qmax=1.267p =1.2676.02=7.63 knmax= qmax /（0.9a）=（7.63103）/（0

42、.90.10.15）=0.56mpa=1.7mpa經(jīng)計算，箱梁箱室底板下順向方木抗剪滿足要求。4.2現(xiàn)澆箱梁d-d斷面支架立桿頂托上順橋向方木驗算現(xiàn)澆箱梁d-d斷面中隔板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗算順橋向方木計算時，按4跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見腹板順橋向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：mmax=0.169plqmax=-0.661p f=1.079pl3/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁中隔板下順橋向方木跨度l=0.6m，間距b=0.6m，共由2根橫向方木支承，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+

43、 q4) 0.60.6/2=1.2（31.92+1.5）+1.4(1.5+2.0) 0.60.6/2=40.10+4.90.60.6/2=8.10 knmmax=0.169pl=0.1698.100.6=0.82 kn.mw= bh2/6=（0.100.152）/6=3.7510-4m3w= mmax/w=820/3.7510-4=2.19 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計算，箱梁中隔板下順橋向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/12=（0.10.153）/12=28.1310-6m4f=1.079pl3/(100ei) =1.0798.101030.64/(100

44、910310628.1310-6)=1.133/25317=0.4510-4m=0.05mml/400=600/400=1.5 mm經(jīng)計算，箱梁中隔板下順橋向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算qmax=-0.661p =-0.6618.10=-5.35 knmax= qmax /（0.9a）=（5.35103）/（0.90.10.15）=0.40 mpa=1.7mpa經(jīng)計算，箱梁中隔板下順橋向方木抗剪滿足要求。通過以上對本合同段現(xiàn)澆箱梁不同斷面、不同部位的支架頂托上面的方木進行強度、抗剪力和撓度分析計算，得出該滿堂支架頂托上方順橋向方木設(shè)置滿足要求。5、扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式

45、鋼管腳手架與支撐與扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管支架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件式鋼管支架，一般都高出20%以上，甚至超過35%。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按483.5鋼管扣件式支架進行內(nèi)力計算，計算結(jié)果同樣適用與wdj碗扣式支架，相對于扣件式支架安全系數(shù)相當與1.2以上。5.1現(xiàn)澆箱梁f-f斷面現(xiàn)澆箱梁f-f斷面翼板部位，在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為90 cm120cm120cm。 立桿強度驗算根據(jù)公路施工手冊橋

46、涵下冊表13-5碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載，橫桿步距為120cm時，每根立桿設(shè)計允許荷載n=30 kn。立桿實際承受的荷載為：n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk(組合風(fēng)荷載) ng1k -支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力； ng2k -構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力； ng2k -施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和。于是，有：ng1k =0.91.2q1=0.91.28.84=9.55kn；ng2k =0.91.2q2=0.91.21.5=1.62kn；nqk =0.91.2（q3+ q4+ q7）=0.91.2（1.0+2.0+4.75）=1.087.75=8.37kn；則，n

47、= 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk=1.2（9.55+1.62）+0.851.48.37 =23.36knn=30kn，強度滿足要求。 立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj130-2001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：n/（a ）+mw/w (組合風(fēng)荷載)n-鋼管所承受的垂直荷載，n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk，計算得n =23.36kn；a為鋼管的截面積，a=4.891022；w為截面模量，w=5.08 1033，為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得，=l/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm，l

48、為立桿步距，l=120cm, =l/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄c得=0.744。mw為計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩：mw=0.851.4 mwk =(0.851.4klah2)/10式中mwk -風(fēng)荷載標準值產(chǎn)生的彎矩；k -風(fēng)荷載標準值； la-立桿縱距；h-立桿步距；k=0.7zs0z-風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為a類，離地面高度不大于10m，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2001）表7.2.1風(fēng)壓高度變化系數(shù)得z =1.38；s-風(fēng)荷載體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1風(fēng)荷載體型系數(shù)第36項得s =1.

49、2；0-基本風(fēng)壓（kn/m2），查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表d.4雪壓和風(fēng)壓表，得0=0.8 kn/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kn/m2la =90cm，h=120 cm所以，mw=0.851.4 mwk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kn.m故，n/（a ）+mw/w=23.36103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103） =91.77 mpa =205mpa計算結(jié)果說明箱梁f-f斷面翼板部位支架是安全穩(wěn)定的?，F(xiàn)澆箱梁f-f斷面中隔板部位，在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距

50、橫橋向間距橫桿步距為90 cm60cm120cm。 立桿強度驗算根據(jù)公路施工手冊橋涵下冊表13-5碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載，橫桿步距為120cm時，每根立桿設(shè)計允許荷載n=30 kn。立桿實際承受的荷載為：n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk(組合風(fēng)荷載) ng1k -支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力； ng2k -構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力； ng2k -施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和。于是，有：ng1k =0.90.6q1=0.90.627.11=14.64kn；ng2k =0.90.6q2=0.90.61.5=0.81kn；nqk =0.90.6（q3+ q4+ q7

51、）=0.90.6（1.0+2.0+4.75）=0.547.75=4.19kn；則，n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk=1.2（14.64+0.81）+0.851.44.19 =23.53knn=30kn，強度滿足要求。 立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj130-2001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：n/（a ）+mw/w (組合風(fēng)荷載)n-鋼管所承受的垂直荷載，n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk，計算得n =23.53kn；a為鋼管的截面積，a=4.891022；w為截面模量，w=5.08 1033，為軸

52、心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得，=l/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm，l為立桿步距，l=120cm, =l/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄c得=0.744。mw為計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩：mw=0.851.4 mwk =(0.851.4klah2)/10式中mwk -風(fēng)荷載標準值產(chǎn)生的彎矩；k -風(fēng)荷載標準值； la-立桿縱距；h-立桿步距；k=0.7zs0z-風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為a類，離地面高度不大于10m，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2001）表7.2.1風(fēng)壓高度變化系數(shù)得z =1.38；s-風(fēng)荷載體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1風(fēng)荷載體型系數(shù)第36項得s =1.2；0-基本風(fēng)壓（kn/m2），查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表d.4雪壓和風(fēng)壓表，得0=0.8 kn/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8