地基與基礎(chǔ)施工專項(xiàng)方案

1、山西五建大同華北星城1#、5#、6#樓和車庫基礎(chǔ)施工及模架專項(xiàng)方案文件編號(hào)：wj/18fhbxc042010審批：審核：編制：山西省第五建筑工程公司第十八分公司大同華北星城項(xiàng)目部二零一零年七月一、工程概況本工程為大同市華北星城住宅小區(qū)標(biāo)段工程，位于大同市御東地區(qū)，主要建筑功能為底層商業(yè)網(wǎng)點(diǎn)小高層住宅，地下室平時(shí)為車庫，戰(zhàn)時(shí)為二等人員掩避場(chǎng)所，基礎(chǔ)形式為車庫獨(dú)立基礎(chǔ)加防水板、住宅樓筏板基礎(chǔ)，結(jié)構(gòu)形式為車庫框架、住宅樓剪力墻，層高車庫部分4.0m,1#、5#樓4.0m，上有設(shè)備層2.1m，6#樓6.1m。結(jié)構(gòu)安全等級(jí)二級(jí)，合理使用年限50年，地震設(shè)計(jì)分組為第一組，抗震設(shè)防分類為丙類建筑，施工質(zhì)量控

2、制等級(jí)為b級(jí)，工程所處地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，抗震措施等級(jí)三級(jí)。鋼筋采用hpb235級(jí)、hrb400鋼筋。基礎(chǔ)和地下室外墻均做防水4+3sbs改性瀝青防水卷材。二、編制依據(jù)：基礎(chǔ)部分施工圖紙施工手冊(cè)第四版建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范gb50202-2002砼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb50010-2002地下工程防水技術(shù)規(guī)范gb50108-2001砼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范gb50204-2002工程測(cè)量規(guī)范gb50026-93鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程jgj18-2003地下防水工程質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范gb50208-2002砼結(jié)構(gòu)施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構(gòu)造詳圖03g101-1、04g101-3、06g1

3、01-6建筑安裝工程施工工藝標(biāo)準(zhǔn)（土建分冊(cè)）三、分項(xiàng)工程施工方法：施工順序?yàn)椋簻y(cè)量放線按線機(jī)械開挖（人工配合機(jī)械進(jìn)行修坡）人工開挖驗(yàn)槽砼墊層施工防水施工防水保護(hù)層基礎(chǔ)施工一）、土方工程1土方開挖：詳見土方開挖專項(xiàng)方案2土方回填：待地下室頂板結(jié)構(gòu)砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)的100%后，及時(shí)進(jìn)行回填，回填用土采用二八灰土，土中不得含有植物殘?bào)w、垃圾等雜物。鋪設(shè)前先將基底浮土、雜物等清理干凈，嚴(yán)禁擾動(dòng)墊層下臥層及側(cè)壁的軟弱土層。施工時(shí)采用機(jī)械夯實(shí)法，虛鋪厚度200mm，往返夯實(shí)46遍，一夯壓半夯，全面夯實(shí)，夯實(shí)時(shí)含水率控制在8-12%為宜，便于密實(shí)。每層夯填完畢后測(cè)定其干密度，經(jīng)檢測(cè)合格后方準(zhǔn)進(jìn)行下層鋪

4、設(shè)。墊層地面標(biāo)高不同時(shí)，土面挖成階梯形，并按先深后淺的順序施工，搭接處夯壓密實(shí)，每層錯(cuò)開0.51m。夯擊完后表面標(biāo)高及平整度符合設(shè)計(jì)要求。二）釬探住宅樓基坑挖好后，采用機(jī)械釬探進(jìn)行地基釬探，探點(diǎn)間距1.51.5m，梅花形布置，探深2.1m；車庫部分獨(dú)立柱基下5點(diǎn)釬探，中心及四角，具體施工時(shí)，先用白灰標(biāo)出釬探點(diǎn)位，然后開始釬探，每探完一點(diǎn)用機(jī)紅磚蓋好探孔，并在磚上按順序編號(hào), 釬探期間做好記錄，每打入土層30厘米,記錄一次錘擊數(shù)直到打入土層2.1米,如釬探無異常時(shí)，用中砂將探孔灌實(shí)，隨灌隨用鋼筋搗實(shí)。三）砼墊層砼墊層施工前，須用經(jīng)緯儀將軸線控制線投測(cè)至基坑內(nèi)，以便控制墊層的邊線。在基坑內(nèi)每隔10

5、m梅花型打入短鋼筋，在短鋼筋上標(biāo)注標(biāo)高，控制墊層的平整度。澆筑時(shí)采用平板振搗器，振搗密實(shí)。墊層面終凝前必須進(jìn)行二次搓收、壓光，以利防水層的施工。四）防水工程施工前編制防水工程專項(xiàng)施工方案。防水材料必須有合格證并進(jìn)行復(fù)試。防水工程必須由相應(yīng)資質(zhì)的專業(yè)人員施工，主要施工人員應(yīng)有專業(yè)操作證。地下室防水等級(jí)均為一級(jí)，地下室底板和外墻剛性防水采用混凝土自防水,抗?jié)B等級(jí)為s6, 柔性防水采用4+3厚sbs防水卷材，外墻防水保護(hù)層為50厚聚苯板。卷材外觀質(zhì)量、品種性能規(guī)格應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)和設(shè)計(jì)要求。進(jìn)場(chǎng)后應(yīng)有產(chǎn)品合格證和性能檢測(cè)報(bào)告，材料進(jìn)場(chǎng)后應(yīng)按規(guī)定進(jìn)行抽樣復(fù)驗(yàn)，合格方準(zhǔn)使用。工藝流程：基層清理涂刷基層

6、處理劑節(jié)點(diǎn)加強(qiáng)處理確定鋪貼卷材基準(zhǔn)線鋪設(shè)sbs防水卷材節(jié)點(diǎn)密封工作面移交基層要求：基層滿足以下條件并已辦理工作面移交手續(xù)a. 基層養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期b. 基層表面平整、干燥，并已清理干凈c. 陰陽轉(zhuǎn)角抹成圓弧形施工方法a.基層清理干凈后，用基層處理劑涂刷于基層上，晾放至指觸不粘（不粘腳）；b.節(jié)點(diǎn)部位按規(guī)范或設(shè)計(jì)要求進(jìn)行防水加強(qiáng)處理；c.根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，安排好鋪貼順序及方向，宜在基層上彈線，以便第一幅卷材定位準(zhǔn)確；d.立面由下而上，鋪貼時(shí)沿彈好的標(biāo)準(zhǔn)線鋪展卷材，每鋪完一張卷材應(yīng)立即用干凈松軟的長(zhǎng)把滾刷從卷材一端開始沿卷材橫向用力滾壓一遍，以排除粘結(jié)層之間的空氣，排除空氣后用壓輥沿整個(gè)粘結(jié)面用力滾

7、壓，接縫部位必須溢出瀝青熱熔膠并應(yīng)隨即刮封接口，立面鋪貼卷材時(shí)架子或梯子兩端應(yīng)用橡皮包裹，以防止壓破卷材。e. 搭接鋪貼下一幅卷材時(shí)，將上層卷材平服粘貼在下層卷材上，卷材搭接寬度不小于100mm；f. 相對(duì)薄弱的部位（即卷材收頭部位、卷材剪裁較多的異形部位等）應(yīng)采用專用密封膏密封。施工注意事項(xiàng)：a. 基層質(zhì)量直接影響到卷材防水層的鋪貼質(zhì)量?；嬉欢ㄒ獔?jiān)實(shí)、平整、清潔、干燥，無疏松麻面、無浮雜污物；陰陽角做成順直的圓弧形。b. 施工防水層之前，須將穿墻或穿板管道及預(yù)埋件等安裝固定好，以避免在防水層施工好后因打洞鑿孔而破壞防水層、留下滲漏隱患。c. 涂刷基層處理劑時(shí)要用力薄涂，厚薄均勻，不漏底，不

8、堆積。基層處理劑干燥后要及時(shí)鋪貼卷材，否則落上過多灰塵則需重新涂刷。d. 同層相鄰兩幅卷材的短邊接縫及上下兩層卷材之間的所有搭接縫應(yīng)相互錯(cuò)開1/31/2幅寬，以免多層接頭重疊而使得卷材粘貼不平。e. 避開雨、五級(jí)以上大風(fēng)等惡劣天氣施工。f. 施工完畢并通過驗(yàn)收后應(yīng)及時(shí)隱蔽，如因特殊情況無法及時(shí)隱蔽，應(yīng)采取有效的臨時(shí)保護(hù)措施。質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)a. 所用材料及主要配套材料必須符合設(shè)計(jì)要求和規(guī)范規(guī)定。b. 卷材防水層及其變形縫、預(yù)埋管件等細(xì)部做法必須符合設(shè)計(jì)要求和規(guī)范規(guī)定。c. 防水層嚴(yán)禁有滲漏現(xiàn)象。d. 基層堅(jiān)固、平整，表面光滑、潔凈，不得有空鼓、松動(dòng)、起砂和脫皮現(xiàn)象。e. 鋪設(shè)方法和搭接、收頭符合設(shè)計(jì)要

9、求、規(guī)范和防水構(gòu)造圖。f. 卷材的鋪貼方向正確，搭接寬度允許偏差為10mm。防水層經(jīng)檢查合格后，應(yīng)及時(shí)做保護(hù)層。五）、測(cè)量放線：本工程面積大、平面布局較復(fù)雜，測(cè)量實(shí)施中需綜合考慮地下車庫與1#、2#、3#樓之間的相對(duì)聯(lián)系。施工中項(xiàng)目部設(shè)專職測(cè)量員，組織測(cè)量工作，編制測(cè)量放線專項(xiàng)方案，根據(jù)建設(shè)單位提供的水準(zhǔn)點(diǎn)及控制網(wǎng)進(jìn)行放線，放線成果圖經(jīng)甲方、監(jiān)理復(fù)核無誤后方可施工。所有測(cè)量?jī)x器須經(jīng)計(jì)量部門檢定合格后方可使用，基礎(chǔ)軸線控制樁要妥善保護(hù)，標(biāo)高要做好標(biāo)高控制樁，妥善保護(hù)做為標(biāo)高測(cè)量、復(fù)核的依據(jù)。軸線控制：基礎(chǔ)施工時(shí)，把控制軸線精確引測(cè)到軸線控制樁，進(jìn)行角度及距離復(fù)核無誤后，作為基礎(chǔ)施工依據(jù)。測(cè)距中誤

10、差控制在1/10000以內(nèi)，測(cè)角中誤差不大于10。高程控制：根據(jù)給定的高程點(diǎn)，將其引測(cè)至現(xiàn)場(chǎng)水準(zhǔn)點(diǎn)上，以控制0.000以下標(biāo)高，高程中誤差不大于6mm。六）、模板工程：本工程基礎(chǔ)模板采用磚胎模，集水坑、電梯井、獨(dú)立柱坑及高低基礎(chǔ)斜面采用磚地模，如圖所示基礎(chǔ)梁及地下室墻采用竹膠合板，后澆帶處采用焊接鋼筋骨架外綁扎快易收口鉛絲網(wǎng)模。所有模板均采用14對(duì)拉螺栓配合483.0鋼管進(jìn)行加固，支撐系統(tǒng)采用鋼管扣件式腳手架。模板支設(shè)前首先進(jìn)行模板設(shè)計(jì)，施工時(shí)按照配模設(shè)計(jì)循序拼裝，予埋件、予留洞、水電管線、門窗洞口位置準(zhǔn)確。模板支設(shè)前，放好軸線、模板邊線、標(biāo)高控制線。墻模支設(shè)前，預(yù)先在板砼面抹2cm厚1:2水

11、泥砂漿找平。現(xiàn)場(chǎng)所有方木進(jìn)場(chǎng)后進(jìn)行壓刨，保證截面尺寸為5085，利于保證本工程所用方木統(tǒng)一。所有用于柱墻模板采用現(xiàn)場(chǎng)預(yù)制拼裝，對(duì)拉螺栓孔間距4501、 柱模板(600*600)：（1） 模板設(shè)計(jì)：采用厚度15mm竹膠合板，豎楞采用5085方木間距200mm，柱箍用圓鋼管483.0間距450 mm，柱箍合并根數(shù)為2，對(duì)拉螺栓m14隨柱箍間距各三個(gè):；查施工手冊(cè)計(jì)算參數(shù)為：鋼楞截面慣性矩i(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩w(cm3):5.08；面板彈性模量(n/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(n/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2):1.50；方木抗彎強(qiáng)度

12、設(shè)計(jì)值fc(n/mm2):13.00；方木彈性模量e(n/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(n/mm2):1.50；鋼楞彈性模量e(n/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(n/mm2):205.00；設(shè)計(jì)如下圖：（2）、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(t+15)計(jì)算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； h - 模板計(jì)算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1

13、.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力f；分別計(jì)算得 57.246 kn/m2、72.000 kn/m2，取較小值57.246 kn/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 f1=57.246kn/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 f2= 2 kn/m2。（3）、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡(jiǎn)支梁或連續(xù)梁計(jì)算。本工程中取柱截面寬度b方向和h方向中豎楞間距最大的面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓

14、力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度b方向豎楞間距最大，為l= 275 mm，且豎楞數(shù)為 3，面板為2 跨，因此對(duì)柱截面寬度b方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖3.1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度b方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距： 其中， m-面板計(jì)算最大彎距(n.mm)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =275.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.257.250.450.90=27.822kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.42.000.450.90=1.134kn/m；式中，0

15、.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kn/m；面板的最大彎距：m =0.125 28.956275275= 2.74105n.mm；面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算： 其中， -面板承受的應(yīng)力(n/mm2)； m -面板計(jì)算最大彎距(n.mm)； w -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； w= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值： = m/w = 2.74105 / 2.43104 = 11.26

16、4n/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值 =11.264n/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =13n/mm2，滿足要求！3.2.面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下: 其中， -面板計(jì)算最大剪力(n)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =275.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.257.250.450.90=27.822kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.42.000.450.90=1.134kn/m； 式中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=2

17、8.956 kn/m；面板的最大剪力： = 0.62528.956275.0 = 4976.736n；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應(yīng)力(n/mm2)； -面板計(jì)算最大剪力(n)： = 4976.736n； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)：fv = 13.000 n/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值: =34976.736/(245018.0)=0.922n/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.500n/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力 =0.922n/mm2 小

18、于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5n/mm2，滿足要求！3.3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kn/m)： q = 57.250.4525.76 kn/m； -面板最大撓度(mm)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =275.0mm ； e-面板彈性模量（n/mm2）：e = 9500.00 n/mm2 ； i-面板截面的慣性矩(mm4)； i= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 275 / 250 = 1.1 mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.5

19、2125.76275.04/(1009500.02.19105) = 0.369 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.369mm 小于 面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值 = 1.1mm,滿足要求！（4）、豎楞方木的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 50100100/6 = 83.33cm3；i = 50100100100/12 = 416.67cm4； 豎楞方木計(jì)算簡(jiǎn)圖4.1.抗彎強(qiáng)

20、度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式： 其中， m-豎楞計(jì)算最大彎距(n.mm)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.257.250.280.90=17.002kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.42.000.280.90=0.693kn/m； q = (17.002+0.693)/2=8.848 kn/m；豎楞的最大彎距：m =0.18.848450.0450.0= 1.79105n.mm； 其中， -豎楞承受的應(yīng)力(n/mm2)； m -豎楞計(jì)算最大彎距(n.mm)； w -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，

21、w=8.33104； f -豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值: = m/w = 1.79105/8.33104 = 2.15n/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 =2.15n/mm2 小于 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =13n/mm2，滿足要求！4.2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下: 其中， -豎楞計(jì)算最大剪力(n)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.257.250.280.90=17.002kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值

22、q2: 1.42.000.280.90=0.693kn/m； q = (17.002+0.693)/2=8.848 kn/m；豎楞的最大剪力： = 0.68.848450.0 = 2388.833n；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應(yīng)力(n/mm2)； -豎楞計(jì)算最大剪力(n)： = 2388.833n； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)：fv = 1.500 n/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值: =32388.833/(250.0100.0)=0

23、.717n/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.500n/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.717n/mm2 小于 豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5n/mm2，滿足要求！4.3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kn/m)： q =57.250.28 = 15.74 kn/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； e-豎楞彈性模量（n/mm2）：e = 9500.00 n/mm2 ； i-豎楞截面的慣性矩(mm4)，i=4.17106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8m

24、m；豎楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.67715.74450.04/(1009500.04.17106) = 0.110 mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值 =0.11mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求?。?）、柱箍的計(jì)算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.0；截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 w = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 i = 12.19 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：b方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中 p - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kn)； p = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.2

25、75 0.45/2 = 3.98 kn； b方向柱箍剪力圖(kn)最大支座力: n = 6.041 kn； b方向柱箍彎矩圖(kn.m)最大彎矩: m = 0.149 kn.m； b方向柱箍變形圖(mm)最大變形: v = 0.059 mm；5.1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值: m = 0.15 kn.m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: w = 5.08 cm3；b邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 27.94 n/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205 n/mm2；b邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 =27.94n/mm2 小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)

26、值 f=205n/mm2，滿足要求!5.2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到: = 0.059 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.059mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!（6）、b方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式如下: 其中 n - 對(duì)拉螺栓所受的拉力； a - 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 n/mm2；查表得： 對(duì)拉螺栓的型號(hào): m14 ； 對(duì)拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對(duì)拉螺栓的有效面積: a= 105 mm2；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: n = 6.041 kn。對(duì)拉螺

27、栓最大容許拉力值: n = 1.701051.0510-4 = 17.85 kn；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力 n=6.041kn 小于 對(duì)拉螺栓最大容許拉力值 n=17.85kn，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!2、梁模板：(600*900)（1）.模板設(shè)計(jì)采用15mm厚膠合板，底楞采用4根5085方木作為支撐，垂直于梁截面，側(cè)面次楞采用4根5085方木主楞采用483.0鋼管間距500 mm；m14穿梁螺栓水平間距450 mm；立桿步距h1.50 m；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b1.00 m；梁支撐架搭設(shè)高度h4.00 m；梁兩側(cè)立柱間距:1.20 m；承重架支設(shè)1根承重立桿采用的鋼管類型為483.5

28、；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；模板自重:0.35 kn/m2；鋼筋自重:1.50 kn/m3；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值:2.5 kn/m2；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值:18.0 kn/m2；傾倒混凝土側(cè)壓力:2.0 kn/m2；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值:2.0 kn/m2；木材彈性模量e：10000 n/mm2；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm：17. n/mm2；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：1.7 n/mm2；膠合面板彈性模量e：9500.0 n/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm：13.0 n/mm2；（2）、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算2.1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝

29、土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(t+15)計(jì)算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力f；分別計(jì)算得 50.994 kn/m2、18.000 kn/m2

30、，取較小值18.000 kn/m2作為本工程計(jì)算荷載。（3）、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)3.1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下: 其中，w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 501.81.8/6=27cm3； m - 面板的最大彎距(n.mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在

31、模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.5180.9=9.72kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.520.9=1.26kn/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kn/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 266.67mm；面板的最大彎距 m= 0.110.98266.6672 = 7.81104n.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 7.81104 / 2.70104=2.892n/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13n/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2.892n/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)

32、計(jì)值 f=13n/mm2，滿足要求！3.2.撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 180.5 = 9n/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 266.67mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6779266.674/(10095002.43105) = 0.133 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =266.667/250 = 1.067mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.133mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.067

33、mm，滿足要求?。?）、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算4.1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度85mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 51021/6 =83.3cm3；i = 51031/12 = 416.7cm4； 內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖4.1.1.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2)； m - 內(nèi)楞的最大彎距(n.mm)； w - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (

34、1.2180.9+1.420.9)0.267=5.86kn/m； 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: m=0.15.86500.002= 1.46105n.mm； 最大支座力:r=1.15.8560.5=3.221 kn；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.46105/6.40104 = 2.288 n/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17.5n/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 2.288 n/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17n/mm2，滿足要求！4.1.2.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 l-計(jì)算跨度(外楞間距)：l = 500mm；

35、 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =18.000.27= 4.80 n/mm； e - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000n/mm2； i - 內(nèi)楞的截面慣性矩：i = 4.16106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.6774.85004/(100100004.16106) = 0.049 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.049mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！4.2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力3.221kn,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用2根木楞

36、，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 81022/6 = 266.67cm3；i = 81032/12 = 1333.33cm4； 外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 外楞彎矩圖(kn.m) 外楞變形圖(mm)4.2.1.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)； w - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為m= 0.322 kn.m 外楞最大計(jì)算跨度: l = 200mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 3.22105/2.67105 = 1.208 n

37、/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17n/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =1.208n/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17n/mm2，滿足要求！4.2.2.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.049 mm外楞的最大容許撓度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.049mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！（5）、穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm；

38、 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: a= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =(1.218+1.42)0.50.3 =3.66 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 17076/1000 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=3.66kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=12.92kn，滿足要求?。?）、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)

39、構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 4501818/6 = 2.43104mm3； i = 450181818/12 = 2.19105mm4； 6.1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2)； m - 計(jì)算的最大彎矩 (kn.m)； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kn/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.450.900.90=11.15kn/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2

40、:1.20.350.450.90=0.17kn/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.42.000.450.90=1.13kn/m；q = q1 + q2 + q3=11.15+0.17+1.13=12.46kn/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下: mmax = 0.1012.4580.22=0.05kn.m； =0.05106/2.43104=2.051n/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =2.051 n/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13n/mm2，滿足要求！6.2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下: 其中，q-作用

41、在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.900+0.35）0.45= 10.49kn/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； e-面板的彈性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.67710.4852004/(10095002.19105)=0.055mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.055mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 200 / 250 = 0.8mm，滿足要求！（7）、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重

42、荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。7.1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)：q1 = (24+1.5)0.90.2=4.59 kn/m；(2)模板的自重線荷載(kn/m)：q2 = 0.350.2(20.9+0.6)/ 0.6=0.28 kn/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 p1= (2.5+2)0.2=0.9 kn/m；7.2.方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.24.59+1.20.28=5.844 kn/m；活荷載設(shè)計(jì)

43、值 p = 1.40.9=1.26 kn/m； 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，方木的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w=51010/6 = 83.33 cm3； i=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值 q = 5.844+1.26=7.104 kn/m；最大彎距 m =0.1ql2= 0.17.1040.450.45= 0.144 kn.m；最大應(yīng)力 = m / w = 0.144106/83333.3 = 1.726 n/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 n/m

44、m2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 1.726 n/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 n/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中最大剪力: v = 0.67.1040.45 = 1.918 kn； 方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 31918.08/(250100) = 0.575 n/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 n/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.575 n/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 n/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: q = 4.590 + 0.280 = 4.870 kn/m；

45、方木最大撓度計(jì)算值 = 0.6774.874504 /(10010000416.667104)=0.032mm；方木的最大允許撓度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 0.032 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.8 mm，滿足要求！7.3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.900= 22.950 kn/m2；(2)模板的自重(kn/m2)：q2 = 0.350 kn/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn/m2)：q

46、3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2；q = 1.2(22.950 + 0.350 )+ 1.44.500 = 34.260 kn/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為p，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為n 。當(dāng)n=2時(shí)： 當(dāng)n2時(shí)： 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kn) 變形圖(mm) 彎矩圖(kn.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力 ra = rb=0.656 kn，中間支座最大反力rmax=8.278；最大彎矩 mmax=0.428 kn.m；最大撓度計(jì)算值 vmax=0.189 mm；最大應(yīng)力 =0.428106/5080=84

47、.275 n/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205 n/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 84.275 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 n/mm2,滿足要求!（8）、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，p96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kn ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中r取

48、最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 r=8.278 kn；r 12.80 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! （9）、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 9.1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： n1 =0.656 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.1294=0.62 kn； 樓板的混凝土模板的自重： n3=1.2(1.00/2+(1.20-0.60)/2)0.450.35=0.151 kn； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: n4=1.2(1.00/2+(1.20-0.60)/2)0.450.100(1.50

49、+24.00)=1.102 kn； n =0.656+0.62+0.151+1.102=2.529 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 n/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受