醫(yī)院干部病房樓工模板施工方案

1、 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 第 1 頁 共 4 頁 中建七局山東分公司 中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd 目目 錄錄第一部分第一部分 模板支設方案模板支設方案.- - 1 1 - -第一章編制依據(jù)第一章編制依據(jù).- - 1 1 - -第二章第二章 工程概況工程概況.- - 1 1 - -2.1 工程簡介.- 1 -2.2 建筑概況.- 1 -2.3 結(jié)構(gòu)概況.- 1 -2.4 自然條件.- 1 -2 2 施工準備施工準備 .- - 2 2 - -2.1 材料.- 2 -

2、2.2 交底.- 2 -3 3 模板施工模板施工 .- - 2 2 - -3.1 模板系統(tǒng)的基本要求.- 2 -3.2 水平模板及支撐體系.- 3 -3.2.1 模板形式 .- 3 -3.2.2 支撐體系 .- 3 -3.3 梁模板體系.- 3 -3.4 樓梯模板體系.- 4 -3.5 附墻柱節(jié)點圖.- 4 -3.6 柱子模板支設.- 5 -3.7 墻體模板支設.- 6 -3.8 墻柱模板的安裝、就位要點.- 6 -3.9 柱模板施工方法.- 7 -3.9.1 施工準備 .- 7 -3.9.2 柱模安裝 .- 7 -3.9.3 拆模方法 .- 7 -3.10 水平模板的施工方法.- 8 -3.

3、10.1 梁板模板支設流程 .- 8 -3.10.2 梁板模板安裝質(zhì)量要求 .- 8 -第二部分第二部分 計算書計算書.- - 9 9 - -第一章第一章 板模板計算板模板計算.- - 9 9 - -一、搭設方案一、搭設方案 .- 9 -二、板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算二、板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算 .- 9 -第二章第二章 梁模板計算梁模板計算.- - 1818 - -第三章第三章 柱模板計算柱模板計算.- - 3333 - -第四章第四章 剪力墻模板計算剪力墻模板計算.- - 4747 - -第五章第五章 無粘接預應力梁模板計算（按截面無粘接預應力梁模板計算（按截面 6501

4、0006501000計算）計算） .- - 5757 - - 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 228 號總部基地 8 樓 tel- 1 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd 第一部分第一部分 模板支設方案模板支設方案第一章編制第一章編制依據(jù)依據(jù)1吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程工圖紙2建筑施工手冊3混凝土工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（gb50204-2002）4中國建筑第七工程局技

5、術(shù)標準5中建管理手冊第二章第二章 工程概況工程概況2.1工程簡介序號項 目內(nèi) 容1工程名稱吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程2工程地址吉林大學第一醫(yī)院內(nèi)、長春市新民大街以西、解放大路以南3工期要求計劃開工日期：2009 年 10 月 5 日計劃竣工日期：2011 年 5 月 30 日2.2建筑概況序號項目吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程1建筑面積建筑面積為 56413.842建筑層數(shù)地上 10 層，地下 3 層3建筑層高地下三層層高 3.81m、地下二層層高 3.65m地下一層層高 4.36m、一層層高 4.5m二層層高 4.25m、三至十層層高 3.8m4、砼板厚120mm、130mm、150mm

6、、180mm5最大梁尺寸350*800 無粘接預應力梁 650*10006高架支撐位置一層 5-7/d-f 軸處，支設高度 8.75m二層 14-16/s-u 軸處 支設高度 8.05m6建筑高度39.3m2.3結(jié)構(gòu)概況結(jié)構(gòu)形式框架剪力墻基礎形式筏板基礎構(gòu)件抗震等級框架柱、梁二級，剪力墻一級建筑抗震設防烈度七度砼環(huán)境類別地下外墻、底板、女兒墻二級，其它為一級2.4自然條件場地氣候?qū)贇W亞大陸東部中溫帶大陸性半濕潤、半干旱季風氣候，春季干旱多風，夏季炎熱多雨，東季寒冷干燥。年平均氣溫 4.1-4.9 攝氏度，7 月平均氣溫 23 攝氏度，1 月平均氣溫為零下 17 攝氏度.東季盛行偏西風，夏季盛行

7、東南風，春季盛行西南風，風速季節(jié)變化明顯，春季平均風速 3.9m/s，多年平均降雨量 500-600mm，降水量不穩(wěn)定，季節(jié)性變化大，年內(nèi)降水量分配不均， 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 228 號總部基地 8 樓 tel- 2 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd 汛期（6-9 月）降水量一般占全年降水量的 77%，日照時數(shù)平均為 2637 小時。2 2 施工準備施工準

8、備2.1 材料15 厚覆膜膠合板，用于頂板和梁，15 厚竹膠板用于柱子和墻體模，5080木枋內(nèi)次肋，早拆頂桿，48x3.5 鋼管，脫模劑，鋼管夾，蝴蝶卡、鐵絲、支撐體系選用 48x3.2 碗扣架。2.2 交底施工前由施工員對班組進行施工方法、質(zhì)量、安全交底。3 3 模板施工模板施工3.1 模板系統(tǒng)的基本要求模板縫用雙面膠帶粘貼嚴密。所有模板應整潔、光潔、無變形及孔洞，使用前應均勻涂刷脫模劑，每使用一次都應設專人對模板進行清理、保養(yǎng)。柱接頭處使用海棉條封嚴，以防漏漿。要保證結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分的形狀、尺寸及相互間位置的正確性；接縫嚴密，不得漏漿。為了保證以上要求，模板的形狀和尺寸要與結(jié)構(gòu)和構(gòu)件相同，

9、并應具有一定強度和剛度，以保證在砼自重、施工荷載及砼側(cè)壓力作用下不破壞、不變形。非承重模板拆除應待砼強度保證其表面不被破壞方可拆模，承重構(gòu)件的模板拆除必須待砼強度達到設計強度 75%以上，關(guān)鍵部位及懸挑構(gòu)件的模板必須等砼強度達到設計強度的 100%(即 28d 強度)時方可拆模。梁、墻板支模順序：梁底模側(cè)模墻板外側(cè)模。所有梁底模應為正偏差，偏差范圍應規(guī)范允許范圍內(nèi)，以防止扣件下滑。3.2 水平模板及支撐體系3.2.1 模板形式水平模板體系采用散支散拆的 15mm 覆膜木膠合板體系，主肋采用兩根5080 木方間距 1200mm，次肋采用 5080 木方間距 200mm。3.2.2 支撐體系本工程

10、支撐體系采用碗扣式鋼管腳手架，并配置可調(diào) u 形頂托以適應不同層高和梁板高度的變化。梁底鋼管架立桿間距 900900mm，底板鋼管架立桿間距 9001200。高架支模處鋼管架立桿間距 900900mm，無粘接預應力處梁下支撐處鋼管架立桿間距 600mm。3.3 梁模板體系底模用 15mm 厚建筑竹膠板,側(cè)模均用 15 厚建筑竹膠板。當梁高600mm，梁旁的加勁枋200mm，梁旁加壓腳板,梁兩側(cè)間隔 600mm加 48x3.5 鋼管水平支撐。650*1000 無粘接預應力梁梁底主龍骨用 48x3.5 鋼通,跨度750,骨廊用5080 木枋200，250500 以下梁底主龍骨用 48x3.5 鋼管

11、,跨度1200。梁底鋼支頂架按設計標高調(diào)整主龍骨標高。然后安裝木枋，鋪上梁底板，并拉線拉平。當梁底板跨度等于及大于 4m 時，梁底應按要求起拱 1.2。鋼管之間用剪刀撐連接，每 1.8m 內(nèi)采用一道縱橫水平拉管，水平拉管通長設置，縱橫水平拉結(jié)，有條件的應與柱頂緊。在梁下鋼管支頂設置剪刀撐縱橫連結(jié)5000mm。支撐系統(tǒng)外圍連續(xù)設置連續(xù)剪刀撐。梁的兩側(cè)與樓板采用搭旁連接，梁旁要加設掛旁直邊板及斜撐。梁底架支頂應垂直，上下層支頂在同一豎面中心線上，而且要確保在豎向與水平面的穩(wěn)定。 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路

12、 228 號總部基地 8 樓 tel- 3 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd 3.4 樓梯模板體系樓梯考慮用散支散拆的木膠合板模板系統(tǒng)。樓梯踏步側(cè)板、梯段側(cè)板、平臺梁側(cè)板、梯段及平臺底模板均為 15mm 厚覆模木膠合板和 5080mm 木方。踏步側(cè)板上設反三角木兩根。梯段平臺及平臺梁的支撐系統(tǒng)采用碗扣式腳手架上設可調(diào)支撐頭，以鋼管水平桿相互連接成整體。3.5 附墻柱節(jié)點圖對于外墻的附墻柱，模板容易拼縫不嚴密加固不牢，容易造成漲模漏漿，因此本工程在附墻柱的處

13、理時主要采用了斜拉桿加穿墻螺栓等方式確保附墻柱節(jié)點的模板牢固嚴密，詳見下圖(注：內(nèi)墻改為穿墻套管+對拉螺栓)：3.6 柱子模板支設柱子模板選用 15mm 厚建筑竹膠板，內(nèi)豎楞 5080木方間距 200，外橫楞用 2483.5mm 架子管間距 500mm 布置，采用 14mm 對拉螺栓布置間距500mm，與 3 形扣件配套使用，其中柱子最下部柱子外橫楞距離柱子底部為1520，柱子用鋼管絲杠頂撐，柱子下部區(qū)段 2 米范圍內(nèi)柱子外楞應在300400。 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 228 號總部基地 8 樓

14、tel- 4 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd 陰陽角模板現(xiàn)場定型加工，陰角模板按 45 度角拼縫對接，陽角模板直接對拼，在此龍骨上用 100mm 長 l706mm 等邊角固定， 在角鋼上打孔，用每邊用兩個木螺絲固定在方木上，模板加工好后由塔吊吊裝到作業(yè)面上安裝。3.7 墻體模板支設墻體模板選用 15mm 厚建筑竹膠板，內(nèi)豎楞 5080木方間距 150，外橫楞用 2483.5mm 架子管間距 500mm 布置，采用 14mm 穿墻螺栓布置間距500mm，與

15、 3 形扣件配套使用。為了保證整體墻模剛度和穩(wěn)定性，另沿高度方向設二三道拋地斜撐，從而形成整套的墻體模板體系3.8 墻柱模板的安裝、就位要點拼裝前，操作班組應先了解模板設計意圖，對所拼裝的模板寬度及拼裝程序做到心中有數(shù)，施工班組在拼裝模板前應進行嚴格的技術(shù)交底并熟悉圖紙。整體模板拼好立起后，按圖紙將有用的穿墻螺栓孔做出記號，不用的孔用塑料孔塞堵緊，并在模板表面刷一層脫模劑。模板就位前對墻柱根部進行清理，檢查樓地面是否平整，當樓地面高低差較大時，用砂漿找平，使內(nèi)外模板合模后，模板在同一水平高度，正負誤差1mm。吊裝模板時需注意避免模板面板的碰撞。墻柱模板的拆除和堆放墻柱模板應在混凝土強度能保證其

16、表面及陰、陽角處不會因拆除模板而受損壞時拆除，一般常溫施工時混凝土強度達到 1.2mpa 方可拆模。拆模的順序是先裝的后拆，后裝的先拆。3.9 柱模板施工方法3.9.1 施工準備柱模施工放線完畢；柱筋綁扎完畢，辦完隱檢記錄，柱模內(nèi)雜物清理干凈；將本柱模中不用到的穿墻孔堵住，并涂刷脫模劑；柱模定位鋼筋焊好做好預埋。3.9.2 柱模安裝柱子模板選用 15mm 厚建筑竹膠板，內(nèi)豎楞 5080木方間距 150，外橫pvc 套管14 對拉螺栓海綿條鋼管加固雙面覆塑木夾板木枋背楞 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 22

17、8 號總部基地 8 樓 tel- 5 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd 楞用 2483.5mm 架子管間距 500mm 布置，采用 14mm 穿墻螺栓布置間距500mm，與 3 形扣件配套使用。柱子凈高 1/4 以下區(qū)段，外楞間距調(diào)整為 400一道，柱子最下部起步外楞距離柱子底部為 20。柱模的支架支設固定好，柱子四周設斜向支撐。為防止柱子底部螺桿滑絲，柱子下部螺桿全部采用雙螺帽。連墻柱子因陽角必須用木方頂死，超過 600間距的補加長螺桿加固。3.9.3

18、拆模方法當柱砼達到一定強度之后，開始拆模；先將柱模連接用的夾具松開，使柱模間分離；調(diào)節(jié)柱模支架的可調(diào)絲桿和側(cè)向斜支撐，使柱模與砼墻面分離；將柱模吊到地面，進行清灰涂刷脫膜劑，以備再次周轉(zhuǎn)使用；及時檢查砼柱面，如有蜂窩麻面爛根露筋狗洞等現(xiàn)象，及時用高一等級細石砼進行填充；下一次安裝柱模時，只需將柱模對應銷鎖緊用穿墻螺栓拉結(jié)即可。3.10 水平模板的施工方法3.10.1 梁板模板支設流程首先測定梁板底標高，搭設支撐架；然后安放縱橫楞梁底模；梁鋼筋綁扎；安裝梁側(cè)模；安裝梁柱節(jié)點模板；安裝樓板底模；涂刷脫模劑；綁扎樓板鋼筋；安放預埋管件；檢驗校正。3.10.2 梁板模板安裝質(zhì)量要求次梁軸線位置截面尺寸

19、及水平標高應準確無誤；板面應平整潔凈拼縫嚴密，不漏漿；模板安裝后應具有足夠的承載能力剛度和穩(wěn)定性，能承受新澆混凝土的自重和側(cè)壓力以及在施工過程中所產(chǎn)生的荷載；模板安裝偏差應控制在規(guī)范允許范圍內(nèi)。梁板支撐系統(tǒng)頂部設可調(diào)支撐頭，以調(diào)節(jié)模板的標高水平及按規(guī)范要求的起拱。第二部分第二部分 計算書計算書第一章第一章 板模板計算板模板計算一、搭設方案一、搭設方案1.11.1基本搭設參數(shù)基本搭設參數(shù)模板支架高h為3.42m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.5m，立桿縱距l(xiāng)a取1.2m，橫距l(xiāng)b取0.9m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.8m。整個支架的簡圖如下所示。 吉林

20、大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 228 號總部基地 8 樓 tel- 6 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd 模板底部的方木，截面寬50mm，高80mm，布設間距0.2m。1.21.2材料及荷載取值說明材料及荷載取值說明本支撐架使用 48 3.5鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm。 模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土

21、時產(chǎn)生的荷載等。二、板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算二、板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管可調(diào)托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強度和剛度驗算（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示: （1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：w1000152/6=3.75104mm3；模板自重標準值：x10.31 =0.3kn/m；新澆混凝土自重標準值：x20.15241 =3.6kn/m；板中鋼筋自重標準值：x30.151.11

22、 =0.165kn/m；施工人員及設備活荷載標準值：x42.51 =2.5kn/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：x521=2kn/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數(shù)1.35，4、5項為活載，取分項系數(shù)1.4，則底模的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.3+3.6+0.165)1.35=5.488kn/m； q1 =(x4+x5)1.4=(2.5+2)1.4 =6.3kn/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 22

23、8 號總部基地 8 樓 tel- 7 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:m1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.085.4880.22+2=0.043knm 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：m2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.15.4880.22-0.1176.30.22= -0.051knm；經(jīng)比較可知，荷載按照圖2進行組合，產(chǎn)

24、生的支座彎矩最大。mmax=0.051knm；（2）底?？箯潖姸闰炈闳ax(m1max，m2max)進行底?？箯濖炈?，即 =0.051106 /(3.75104)=1.372n/mm2底模面板的受彎強度計算值底模面板的受彎強度計算值 =1.372n/mm=1.372n/mm2 2 小于抗彎強度設計值小于抗彎強度設計值 f fm m =15n/mm=15n/mm2 2，滿足要求。，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產(chǎn)生的剪力為q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.65.4880.2+0.6176.30.2=1.436kn；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =31435.9

25、5/(2100015)=0.144n/mm2；所以，底模的抗剪強度所以，底模的抗剪強度 =0.144n/mm=0.144n/mm2 2小于小于 抗剪強度設計值抗剪強度設計值f fv v =1.4n/mm=1.4n/mm2 2滿足要求。滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量e=6000 n/mm2；模板慣性矩 i=1000153/12=2.812105 mm4；根據(jù)jgj1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.068mm；底模面板的撓度計算值底模面板的撓度計算值 =0.068mm=0.068mm小于撓度設計

26、值小于撓度設計值vv =min(200/150=min(200/150，10)10)mmmm ，滿足要求。，滿足要求。 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 228 號總部基地 8 樓 tel- 8 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd （二）底模方木的強度和剛度驗算（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續(xù)梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.30.2=0.06kn/m

27、；新澆混凝土自重標準值：x2=0.15240.2=0.72kn/m；板中鋼筋自重標準值：x3==0.033kn/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=2.50.2=0.5kn/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：x5=20.2=0.4kn/m；以上1、2、3項為恒載，取分項系數(shù)1.35，4、5項為活載，取分項系數(shù)1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.06+0.72+0.033)1.35=1.098kn/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.5+0.4)1.4=1.26kn/m； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:mmax= -

28、0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.0981.22-0.1171.261.22=-0.37knm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 w=bh2/6=50802/6=5.333104 mm3； =0.37106/(5.333104)=6.944n/mm2；底模方木的受彎強度計算值底模方木的受彎強度計算值 =6.944n/mm=6.944n/mm2 2 小于抗彎強度設計值小于抗彎強度設計值f fm m =13n/mm=13n/mm2 2 ，滿足要求。，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產(chǎn)生的剪力為q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.0981.2+0.

29、6171.261.2=1.723kn；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =0.646n/mm2；所以，底模方木的抗剪強度所以，底模方木的抗剪強度 =0.646n/mm=0.646n/mm2 2小于抗剪強度設計值小于抗剪強度設計值f fv v=1.3n/mm=1.3n/mm2 2滿足要求。滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 e=9000 n/mm2；方木慣性矩 i=50803/12=2.133106 mm4；根據(jù)jgj1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：=0.521(x1+x2+x3)la4/

30、(100ei)+0.192(x4+x5)la4/(100ei)=0.644 mm； 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 228 號總部基地 8 樓 tel- 9 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd 底模方木的撓度計算值底模方木的撓度計算值 =0.644mm=0.644mm 小于小于 撓度設計值撓度設計值vv =min(1200/150=min(1200/150，10)mm1

31、0)mm ，滿足要求。，滿足要求。（三）托梁材料計算（三）托梁材料計算根據(jù)jgj1302001，板底托梁按二跨連續(xù)梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。（1）荷載計算材料自重：0.0384kn/m；(材料自重，近似取鋼管的自重，此時，偏于保守)方木所傳集中荷載：取（二）中方木內(nèi)力計算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.0981.2+1.21.261.2=3.263kn；按疊加原理簡化計算，鋼管的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內(nèi)力圖、變形圖如下：托梁采用：木方 : 10080mm；w=106.667 10

32、3mm3；i=426.667 104mm4； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(knm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 228 號總部基地 8 樓 tel- 10 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd 支撐鋼管計算剪力圖(kn) 中間支座的最大支座力 rmax = 16.264 kn ；鋼管的最大應力計算值 = 1.335106/106.

33、667103=12.518 n/mm2；鋼管的最大撓度 max = 1.945 mm ；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 n/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值支撐鋼管的最大應力計算值 =12.518=12.518 n/mmn/mm2 2 小于小于 鋼管抗彎強度設計值鋼管抗彎強度設計值 f fm m=205=205 n/mmn/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! !支撐鋼管的最大撓度計算值支撐鋼管的最大撓度計算值 =1.945=1.945小于最大允許撓度小于最大允許撓度 vv=min(900/150,10)=min(900/150,10) mm,mm,滿足要求滿足要求! !（四）立桿穩(wěn)定性

34、驗算（四）立桿穩(wěn)定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載。根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設計值n應按下式計算： n = 1.35ngk + 1.4nqk 其中ngk為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調(diào)托座傳力，根據(jù)3.1.4節(jié)，此值為f1=16.264kn。除此之外，根據(jù)規(guī)程條文說明4.2.1條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kn/m取值。故支架自重部分荷載可取為f2=0.153.42=0.513kn；立桿受壓荷載總設計值為：nut=f1+f21.3

35、5=16.264+0.5131.35=16.957kn；其中1.35為下部鋼管自重荷載的分項系數(shù)，f1因為已經(jīng)是設計值，不再乘分項系數(shù)。（2）立桿穩(wěn)定性驗算。按下式驗算 -軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比按規(guī)程附錄c采用； 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 228 號總部基地 8 樓 tel- 11 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd a -立桿的截面面積，取4.891

36、02mm2； kh -高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按規(guī)程5.3.4采用；計算長度l0按下式計算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=1.5+20.8=3.1m；l0=kh=1.1671.6111.5=2.82m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.8m； -模板支架等效計算長度系數(shù)，參照規(guī)程附表d1,取1.611； k -計算長度附加系數(shù)，按規(guī)程附表d2取值為1.167；故l0取3.1m；=l0/i=3.1103 /15.8=197；查規(guī)程附錄c得 = 0.186；kh=1； =1.05n/(akh)=1.0516.957

37、103 /(0.1864.891021)=195.754n/mm2；立桿的受壓強度計算值立桿的受壓強度計算值 =195.754n/mm=195.754n/mm2 2 小于小于 立桿的抗壓強度設計值立桿的抗壓強度設計值 f f =205=205 n/mmn/mm2 2 ，滿足要求。，滿足要求。2、組合風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載。根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設計值nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:nut16.957kn；風荷載標準值按下式計算：wk=0.7zswo=0.70.740.2730.65=0.092kn/m2；其中 w0 - 基本風壓(kn/m2

38、)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009-2001)的規(guī)定采用：w0 = 0.65 kn/m2； z - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74 ； s - 風荷載體型系數(shù)：取值為0.273；mw=0.851.4mwk=0.851.4wklah2/10=0.851.40.0921.21.52/10=0.03knm；（2）立桿穩(wěn)定性驗算 =1.05n/(akh)+mw/w=1.0516.957103/(0.1864.891021)+0.03106 /(5.08103)=201.568n/mm2；立桿的受壓強度計算值立桿的受壓強度計算值 =2

39、01.568n/mm=201.568n/mm2 2 小于立桿的抗壓強度設計值小于立桿的抗壓強度設計值 f f =205=205 n/mmn/mm2 2 ，滿足要求。，滿足要求。第二章第二章 梁模板計算梁模板計算一、參數(shù)信息一、參數(shù)信息1.1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 b(m):0.35；梁截面高度 d(m):0.80；混凝土板厚度(mm):150.00；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m):0.9；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.50； 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 228 號

40、總部基地 8 樓 tel- 12 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd 立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m):2.00；梁支撐架搭設高度h(m)：3.00；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.20；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):7；采用的鋼管類型為483.5；2.2.荷載參數(shù)荷載參數(shù)模板自重(kn/m2):0.35；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kn/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力

41、標準值(kn/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kn/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kn/m2):2.0；3.3.材料參數(shù)材料參數(shù)木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(n/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(n/mm2)：13.0；4.4.梁底模板參數(shù)梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：7；面板厚度(mm)：18.0；5.5.梁側(cè)模板參數(shù)梁側(cè)模板參數(shù)斜撐支點至梁側(cè)的距

42、離 (m)：0.150；二、梁模板荷載標準值計算二、梁模板荷載標準值計算1.1.梁側(cè)模板荷載梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(t+15)計算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.

43、150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力f；分別計算得 50.994 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值18.000 kn/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 228 號總部基地 8 樓 tel:0431-810

44、36206 - 13 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd 面板計算簡圖(單位：mm)1.1.強度計算強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 151.81.8/6=8.1cm3； m - 面板的最大彎距(nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(n/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(n/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計值: q1= 1.20.15180.9=2.92kn/m； 傾倒

45、混凝土側(cè)壓力設計值: q2= 1.40.1520.9=0.38kn/m；q = q1+q2 = 2.916+0.378 = 3.294 kn/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 216.67mm；面板的最大彎距 m= 0.13.294216.6672 = 1.55104nmm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.55104 / 8.10103=1.909n/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13n/mm2；面板的受彎應力計算值面板的受彎應力計算值 =1.909n/mm=1.909n/mm2 2 小于小于 面板的抗彎強度設計值面板的抗彎強度設計值 ff=13n/mm=13n/mm2

46、 2，滿足要求！，滿足要求！ 2.2.撓度驗算撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 180.15 = 2.7n/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 216.67mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = /12=7.29cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6772.7216.674/(10095007.29104) = 0.058 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =216.667/250 = 0.867mm；面板的最大撓度計算值面板的最大撓度計算值 =0.058mm=0.05

47、8mm 小于小于 面板的最大容許撓度值面板的最大容許撓度值 =0.867mm=0.867mm，滿足要求！，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩i和 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 228 號總部基地 8 樓 tel- 14 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction

48、 seventh engineering division.corp.ltd 截面抵抗矩w分別為:w = 6821/6 = 64cm3；i = 6831/12 = 256cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（1 1）. .內(nèi)楞強度驗算內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應力計算值(n/mm2)； m - 內(nèi)楞的最大彎距(nmm)； w - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設計值(n/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.217=4.76kn/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 300mm； 內(nèi)楞的最大

49、彎距: m=0.14.76300.002= 4.28104nmm； 最大支座力:r=1.14.7580.3=1.57 kn；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應力計算值 = 4.28104/6.40104 = 0.669 n/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設計值: f = 17n/mm2；內(nèi)楞最大受彎應力計算值內(nèi)楞最大受彎應力計算值 = = 0.6690.669 n/mmn/mm2 2 小于小于 內(nèi)楞的抗彎強度設計內(nèi)楞的抗彎強度設計值值 f=17n/mmf=17n/mm2 2，滿足要求！，滿足要求?。? 2）. .內(nèi)楞的撓度驗算內(nèi)楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 300mm； q-作用在

50、模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： q =18.000.22= 3.90 n/mm； e - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000n/mm2； i - 內(nèi)楞的截面慣性矩：i = 2.56106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.6773.93004/(100100002.56106) = 0.008 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 300/250=1.2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.008mm=0.008mm 小于小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值內(nèi)楞的最大容許撓度值 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城

51、路 228 號總部基地 8 樓 tel- 15 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd =1.2mm=1.2mm，滿足要求！，滿足要求！2.2.外楞計算外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力1.57kn,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度80mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 5821/6 = 53.33cm3；i = 5831/12 = 213.33cm4； 外楞計算

52、簡圖 外楞彎矩圖(knm) 外楞剪力圖(kn) 外楞變形圖(mm)（1 1）. .外楞抗彎強度驗算外楞抗彎強度驗算 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 228 號總部基地 8 樓 tel- 16 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd 其中 - 外楞受彎應力計算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(nmm)； w - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(n/mm2

53、)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為m= 0.484 knm斜撐對梁頂側(cè)支撐的最大支座力r=5.103kn； 外楞最大計算跨度: l = 350mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 4.84105/5.33104 = 9.077 n/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17n/mm2；外楞的受彎應力計算值外楞的受彎應力計算值 =9.077n/mm=9.077n/mm2 2 小于小于 外楞的抗彎強度設計值外楞的抗彎強度設計值 ff=17n/mm=17n/mm2 2，滿足要求！，滿足要求?。? 2）. .外楞的撓度驗算外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為1.386 mm外楞

54、的最大容許撓度值: = 350/250=1.4mm；外楞的最大撓度計算值外楞的最大撓度計算值 =1.386mm=1.386mm 小于小于 外楞的最大容許撓度值外楞的最大容許撓度值 =1.4mm=1.4mm，滿足要求！，滿足要求！3.3.斜撐斜撐( (軸力軸力) )計算計算: :斜撐的軸力rx按下式計算： rxr/sin其中 r -斜撐對梁頂側(cè)支撐的支座反力，取；r =n =5.103kn； rx -斜撐的軸力； -斜撐與梁側(cè)面板的夾角；sin = sin arctan0.15/0.3 = 0.447；斜撐的軸力：rx=r/sin=5.103/0.447=11.411kn4.4.斜撐穩(wěn)定性驗算斜

55、撐穩(wěn)定性驗算: :穩(wěn)定性計算公式如下： 其中，n - 作用在斜撐的軸力,11.411kn -斜撐受壓應力計算值； fc -斜撐抗壓強度設計值；11.411n/mm2 a0 -斜撐截面的計算面積； a0 =4.89cm2 -軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),由長細比=l0/i結(jié)果確定；軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)按下式計算： i -斜撐的回轉(zhuǎn)半徑;i =1.58cm；l0- 斜撐的計算長度，l0 =0.32+0.1520.5=0.34m； = l0/i =21.23； 由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.94經(jīng)計算得到： 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東

56、路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 228 號總部基地 8 樓 tel- 17 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd = n/(a) =11.41103/(0.943.89102)=12.72n/mm2；斜撐受壓應力計算值為12.72n/mm2，小于斜撐抗壓強度設計值13n/mm2，滿足要求！五、梁底模板計算五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計

57、算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 10001818/6 = 5.40104mm3； i = 1000181818/12 = 4.86105mm4； 1.1.抗彎強度驗算抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(n/mm2)； m - 計算的最大彎矩 (knm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =58.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kn/m)；新澆混凝

58、土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.800.90=22.03kn/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.351.000.90=0.38kn/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kn/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.38+2.52=24.93kn/m；跨中彎矩計算公式如下: mmax = 0.1024.930.0582=0.008knm； =0.008106/5.40104=0.157n/mm2；梁底模面板計算應力梁底模面板計算應力 =0.157=0.157 n/mmn/mm2 2 小于小于 梁

59、底模面板的抗壓強度設計梁底模面板的抗壓強度設計值值 f=13n/mmf=13n/mm2 2，滿足要求！，滿足要求！2.2.撓度驗算撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 吉林大學第一醫(yī)院干部病房樓工程模板施工方案 add： 河南鄭州城東路 116 號 http:/ 吉林省長春市寬城區(qū)富城路 228 號總部基地 8 樓 tel- 18 -中國建筑第七工程局有限公司 china construction seventh engineering division.corp.ltd 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）1.00= 20.75kn/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =58.33mm； e-面板的彈性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =58.33/250 = 0.233mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67720.7558.34/(10095004.86105)=0mm；面板的最大撓度計算值面板的最大撓度計算值: : =0mm=0mm 小于小于 面板的最大允許撓度值面板的最大允許撓度值: = = 58.358.3 / / 250250 = = 0.233mm0.