液壓與氣動(dòng)傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)一臺(tái)臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床

1、課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書課程名稱： 液壓與氣動(dòng)傳動(dòng) 設(shè)計(jì)題目： 設(shè)計(jì)一臺(tái)臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床 動(dòng)力滑臺(tái)的液壓系統(tǒng) 專 業(yè)：機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 班級(jí)： 0902 學(xué)生姓名: 學(xué)號(hào)： 起迄日期: 2011年12月05日2011年12月11日 指導(dǎo)教師: 湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院教務(wù)部制目 錄第1章 引 言.2第2章 明確液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求 .2第3章 負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析.3 3.1 工作負(fù)載 .3 3.2 摩擦負(fù)載 .3 3.3 慣性負(fù)載.3 3.4 運(yùn)動(dòng)時(shí)間.3第4章 負(fù)載圖和速度圖的繪制.4第5章 確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù).5第6章 擬定液壓系統(tǒng)原理圖.8 6.1選擇基本回路.8 6.1.1選擇調(diào)速回路 .

2、8 6.1.2選擇油源形式 .8 6.1.3選擇快速運(yùn)動(dòng)和換向回路.8 6.2組成液壓系統(tǒng).9 6.3系統(tǒng)圖的原理.11 第7章 液壓元件的選擇.12 7.1確定液壓泵的規(guī)格和電動(dòng)機(jī)功率.12 7.1.1 計(jì)算液壓泵的最大工作壓力.12 7.1.2 計(jì)算液壓泵的流量.12 7.1.3確定液壓泵的規(guī)格和電動(dòng)機(jī)功率.13 7.2確定其它元件及輔件.13 7.2.1確定油管. 13 7.2.2 油箱的設(shè)計(jì). 14 7.2.3 確定閥類元件及輔件. 14第8章 液壓系統(tǒng)性能驗(yàn)算 . 15 8.1驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失并確定壓力閥的調(diào)整值. 15 8.2 驗(yàn)算系統(tǒng)發(fā)熱與溫升. 17設(shè)計(jì)小結(jié).18參考文獻(xiàn).18

3、 第1章 引 言液壓傳動(dòng)是用液體作為來(lái)傳遞能量的，液壓傳動(dòng)有以下優(yōu)點(diǎn)：易于獲得較大的力或力矩，功率重量比大，易于實(shí)現(xiàn)往復(fù)運(yùn)動(dòng)，易于實(shí)現(xiàn)較大范圍的無(wú)級(jí)變速，傳遞運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，可實(shí)現(xiàn)快速而且無(wú)沖擊，與機(jī)械傳動(dòng)相比易于布局和操縱，易于防止過(guò)載事故，自動(dòng)潤(rùn)滑、元件壽命較長(zhǎng)，易于實(shí)現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)化、系列化。液壓傳動(dòng)的基本目的就是用液壓介質(zhì)來(lái)傳遞能量，而液壓介質(zhì)的能量是由其所具有的壓力及力流量來(lái)表現(xiàn)的。而所有的基本回路的作用就是控制液壓介質(zhì)的壓力和流量，因此液壓基本回路的作用就是三個(gè)方面：控制壓力、控制流量的大小、控制流動(dòng)的方向。所以基本回路可以按照這三方面的作用而分成三大類：壓力控制回路、流量控制回路、方向控制回路

4、。液壓系統(tǒng)已經(jīng)在各個(gè)部門得到廣泛的應(yīng)用，而且越先進(jìn)的設(shè)備，其應(yīng)用液壓系統(tǒng)的部門就越多。 第2章 明確液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求設(shè)計(jì)一臺(tái)臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)的液壓系統(tǒng)，動(dòng)力滑臺(tái)的工作循環(huán)時(shí)快進(jìn)工進(jìn)快退停止。液壓系統(tǒng)的主要參數(shù)與性能要求如下：切削力ft=20000n，移動(dòng)部件總重量g10000n；快進(jìn)行程l1100mm；工進(jìn)行程l250mm；快進(jìn)、快退的速度為5m/min，工進(jìn)速度為0.1m/min；加速減速實(shí)踐t0.15s，靜摩擦系數(shù)fs0.2；動(dòng)摩擦系數(shù)fd0.1。該動(dòng)力滑臺(tái)采用水平放置的平導(dǎo)軌，動(dòng)力滑臺(tái)可在任意位置停止。 第3章 負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析3.1 工作負(fù)載 載即為切削力3.2 摩擦負(fù)

5、載 靜摩擦阻力： = g=2000n （3-1） 動(dòng)摩擦阻力： =g=1000 （3-2）3.3 慣性負(fù)載 （3-3）3.4運(yùn)動(dòng)時(shí)間 快進(jìn) （3-4） 工進(jìn) （3-5）快退 （3-6） 忽略切削力引起的顛覆力矩對(duì)導(dǎo)軌摩擦力的影響，并設(shè)液壓缸的機(jī)械效率=0.9，根據(jù)上述負(fù)載力計(jì)算結(jié)果，可得出液壓缸在各個(gè)工況下所受到的負(fù)載力和液壓缸所需推力情況，如表1所示。 表1 液壓缸總運(yùn)動(dòng)階段負(fù)載表（單位：n）工況負(fù)載組成負(fù)載值f/n推力f/n啟動(dòng)20002222.22加速1566.31740.33快進(jìn)10001111.11工進(jìn)2100023333.33反向啟動(dòng)20002222.22加速1566.31740.

6、33快退10001111.11制動(dòng)433.7481.89 第4章 負(fù)載圖和速度圖的繪制 根據(jù)負(fù)載計(jì)算結(jié)果和已知的個(gè)階段的速度，可繪制出工作循環(huán)圖如圖1所示，所設(shè)計(jì)組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)的速度循環(huán)圖可根據(jù)已知的設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行繪制，已知快進(jìn)和快退速度v1=v2=5m/min、快進(jìn)行程l1=100mm工進(jìn)行程l2=50mm工進(jìn)速度v=0.1m/min根據(jù)上述已知數(shù)據(jù)繪制組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)繪制負(fù)載圖4-1(a)（f-t）和運(yùn)動(dòng)分析（u-t)如圖4-1(b) 圖4-1 第5章 確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù)5.1確定液壓缸工作壓力由表2和表3可知，組合機(jī)床液壓系統(tǒng)在最大負(fù)載約為21000n時(shí)宜取3mp。表2

7、 各種機(jī)械常用的系統(tǒng)工作壓力機(jī)械類型機(jī) 床農(nóng)業(yè)機(jī)械小型工程機(jī)械建筑機(jī)械液壓鑿巖機(jī)液壓機(jī)大中型挖掘機(jī)重型機(jī)械起重運(yùn)輸機(jī)械磨床組合機(jī)床龍門刨床拉床工作壓力/mpa0.82352881010182032 表3按負(fù)載選擇工作壓力負(fù)載/ kn50工作壓力/mpa 0.811.522.53344555.2計(jì)算液壓缸主要結(jié)構(gòu)參數(shù)鑒于動(dòng)力滑臺(tái)快進(jìn)和快退速度相等，這里的液壓缸可選用單活塞桿式差動(dòng)液壓缸（a1=2a2，即活塞桿直徑d與缸筒直徑d呈d = 0.707d的關(guān)系。），快進(jìn)時(shí)液壓缸差動(dòng)連接。工進(jìn)時(shí)為防止孔鉆通時(shí)負(fù)載突然消失發(fā)生前沖現(xiàn)象，液壓缸的回油腔應(yīng)有背壓，參考表4選此背壓為p2=0.6mpa?？爝M(jìn)時(shí)液

8、壓缸雖然作差動(dòng)連接,但連接管路中不可避免地存在著壓降，且有桿腔的壓力必須大于無(wú)桿腔，估算取0.5mpa?？焱藭r(shí)回油腔中也是有背壓的，這時(shí)選取被壓值=0.6mpa。 表4 執(zhí)行元件背壓力系統(tǒng)類型背壓力/mpa簡(jiǎn)單系統(tǒng)或輕載節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)0.20.5回油路帶調(diào)速閥的系統(tǒng)0.40.6回油路設(shè)置有背壓閥的系統(tǒng)0.51.5用補(bǔ)油泵的閉式回路0.81.5回油路較復(fù)雜的工程機(jī)械1.23回油路較短且直接回油可忽略不計(jì) 工進(jìn)時(shí)液壓缸的推力計(jì)算公式為 （5-1）根據(jù)已知參數(shù)，液壓缸無(wú)桿腔的有效作用面積可計(jì)算為 （5-2） 液壓缸缸筒直徑為 mm （5-3）由于有前述差動(dòng)液壓缸缸筒和活塞桿直徑之間的關(guān)系，d = 0.

9、707d，因此活塞桿直徑為d=0.707105=74.15mm，根據(jù)gb/t23481993對(duì)液壓缸缸筒內(nèi)徑尺寸和液壓缸活塞桿外徑尺寸的規(guī)定，圓整后取液壓缸缸筒直徑為d=105mm，活塞桿直徑為d=75mm。此時(shí)液壓缸兩腔的實(shí)際有效面積分別為： （5-4） （5-5）工作臺(tái)在快進(jìn)過(guò)程中，液壓缸采用差動(dòng)連接，此時(shí)系統(tǒng)所需要的流量為 （5-6）工作臺(tái)在快退過(guò)程中所需要的流量為 （5-7）工作臺(tái)在工進(jìn)過(guò)程中所需要的流量為 q工進(jìn) =a1=0.87l/min （5-8）根據(jù)上述液壓缸直徑及流量計(jì)算結(jié)果，進(jìn)一步計(jì)算液壓缸在各個(gè)工作階段中的壓力、流量和功率值，如表5所示。表5 各工況下的主要參數(shù)值工況推力

10、f/n回油腔壓力p2/mpa進(jìn)油腔壓力p1/mpa輸入流量q/l.min-1輸入功率p/kw計(jì)算公式快進(jìn)啟動(dòng)2222.2200.982加速1740.331.3730.873快速1111.111.2480.74822.10.276工進(jìn)23333.330.62.9880.870.0433 快退起動(dòng)2222.2200.524 加速1740.330.61.636快退1111.110.61.48821.20.526制動(dòng)481.890.61.34注：。 第6章 擬定液壓系統(tǒng)原理圖6.1選擇基本回路6.1.1選擇調(diào)速回路 由圖2可知，這臺(tái)機(jī)床液壓系統(tǒng)功率較小，滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)速低，工作負(fù)載為阻力負(fù)載且工作中變化小，

11、故可選用進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路。為防止孔鉆通時(shí)負(fù)載突然消失引起運(yùn)動(dòng)部件前沖，在回油路上加背壓閥。由于系統(tǒng)選用節(jié)流調(diào)速方式，系統(tǒng)必然為開式循環(huán)系統(tǒng)。6.1.2選擇油源形式 從工況圖可以清楚看出，在工作循環(huán)內(nèi)，液壓缸要求油源提供快進(jìn)、快退行程的低壓大流量和工進(jìn)行程的高壓小流量的油液。最大流量與最小流量之比qmax/qmin=22.1/0.8725.4；其相應(yīng)的時(shí)間之比(t1+t3)/t2=(1.2+1.8)/30=0.1。這表明在一個(gè)工作循環(huán)中的大部分時(shí)間都處于高壓小流量工作。從提高系統(tǒng)效率、節(jié)省能量角度來(lái)看，選用單定量泵油源顯然是不合理的，為此可選用限壓式變量泵或雙聯(lián)葉片泵作為油源。考慮到前者流量突變

12、時(shí)液壓沖擊較大，工作平穩(wěn)性差，且后者可雙泵同時(shí)向液壓缸供油實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)，最后確定選用雙聯(lián)葉片泵方案，如圖3a所示。6.1.3選擇快速運(yùn)動(dòng)和換向回路 本系統(tǒng)已選定液壓缸差動(dòng)連接和雙泵供油兩種快速運(yùn)動(dòng)回路實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)?？紤]到從工進(jìn)轉(zhuǎn)快退時(shí)回油路流量較大，故選用換向時(shí)間可調(diào)的電液換向閥式換向回路，以減小液壓沖擊。由于要實(shí)現(xiàn)液壓缸差動(dòng)連接，所以選用三位五通電液換向閥，如圖3b所示。(4) 選擇速度換接回路 由于本系統(tǒng)滑臺(tái)由快進(jìn)轉(zhuǎn)為工進(jìn)時(shí)，速度變化大（1/2=5/0.150），為減少速度換接時(shí)的液壓沖擊，選用行程閥控制的換接回路，如圖2c所示。(5) 選擇調(diào)壓和卸荷回路 在雙泵供油的油源形式確定后，調(diào)壓

13、和卸荷問(wèn)題都已基本解決。即滑臺(tái)工進(jìn)時(shí)，高壓小流量泵的出口壓力由油源中的溢流閥調(diào)定，無(wú)需另設(shè)調(diào)壓回路。卸荷，但功率損失較小，故可不需再設(shè)卸荷回路。在滑臺(tái)工進(jìn)和停止時(shí)，低壓大流量泵通過(guò)液控順序閥卸荷，高壓小流量泵在滑臺(tái)停止時(shí)雖未卸荷，但功率損失較小，故可不需再設(shè)卸荷回路。圖3 選擇的基本回路6.2組成液壓系統(tǒng)將上面選出的液壓基本回路組合在一起，并經(jīng)修改和完善，就可得到完整的液壓系統(tǒng)工作原理圖，如圖3所示。在圖3中，為了解決滑臺(tái)工進(jìn)時(shí)進(jìn)、回油路串通使系統(tǒng)壓力無(wú)法建立的問(wèn)題，增設(shè)了單向閥6。為了避免機(jī)床停止工作時(shí)回路中的油液流回油箱，導(dǎo)致空氣進(jìn)入系統(tǒng)，影響滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性，圖中添置了一個(gè)單向閥13?？?/p>

14、慮到這臺(tái)機(jī)床用于鉆孔（通孔與不通孔）加工，對(duì)位置定位精度要求較高，圖中增設(shè)了一個(gè)壓力繼電器14。當(dāng)滑臺(tái)碰上死擋塊后，系統(tǒng)壓力升高，它發(fā)出快退信號(hào)，操縱電液換向閥換向。 表6 電磁動(dòng)作表 6.3系統(tǒng)圖的原理1 快進(jìn) 快進(jìn)如圖所示，按下啟動(dòng)按鈕，電磁鐵1ya通電，由泵輸出地壓力油經(jīng)2三位五通換向閥的左側(cè)，這時(shí)的主油路為： 進(jìn)油路：泵 單向閥10三位五通換向閥2（1ya得電）行程3液壓缸左腔。 回油路：液壓缸右腔三位五通換向閥2（1ya得電）行程閥3液壓缸左腔。由此形成液壓缸兩腔連通，實(shí)現(xiàn)差動(dòng)快進(jìn)，由于快進(jìn)負(fù)載壓力小，系統(tǒng)壓力低，變量泵輸出最大流量。2 減速當(dāng)滑臺(tái)快到預(yù)定位置時(shí)，此時(shí)要減速。擋塊壓下

15、行程閥3，切斷了該通路，電磁閥繼續(xù)通電，這時(shí)，壓力油只能經(jīng)過(guò)調(diào)速閥4，電磁換向閥16進(jìn)入液壓缸的左腔。由于減速時(shí)系統(tǒng)壓力升高，變量泵的輸出油量便自動(dòng)減小，且與調(diào)速閥4開口向適應(yīng)，此時(shí)液控順序7打開，單向閥6關(guān)閉，切斷了液壓缸的差動(dòng)連接油路，液壓缸右腔的回油經(jīng)背壓閥8流回油箱，這樣經(jīng)過(guò)調(diào)速閥就實(shí)現(xiàn)了液壓油的速度下降，從而實(shí)現(xiàn)減速，其主油路為： 進(jìn)油路：泵 向閥10三位五通換向閥2（1ya得電）調(diào)速閥4電磁換向閥16液壓缸左腔?；赜吐罚阂簤焊子仪蝗晃逋〒Q向閥2背壓閥8液控順序閥7油箱。3 工進(jìn) 減速終了時(shí)，擋塊還是壓下，行程開關(guān)使3ya通電，二位二通換向閥將通路切斷，這時(shí)油必須經(jīng)調(diào)速閥4和15才

16、能進(jìn)入液壓缸左腔，回油路和減速回油完全相同，此時(shí)變量泵輸出地流量自動(dòng)與工進(jìn)調(diào)速閥15的開口相適應(yīng)，故進(jìn)給量大小由調(diào)速閥15調(diào)節(jié)，其主油路為：進(jìn)油路：泵 向閥10三位五通換向閥2（1ya得電）調(diào)速閥4調(diào)速閥15液壓缸左腔。回油路：液壓缸右腔三位五通換向閥2背壓閥8液控順序閥7油箱。4 死擋鐵停留 當(dāng)滑臺(tái)完成工進(jìn)進(jìn)給碰到死鐵時(shí)，滑臺(tái)即停留在死擋鐵處，此時(shí)液壓缸左腔的壓力升高，使壓力繼電器14發(fā)出信號(hào)給時(shí)間繼電器，滑臺(tái)停留時(shí)間由時(shí)間繼電器調(diào)定。5 快退滑臺(tái)停留時(shí)間結(jié)束后，時(shí)間繼電器發(fā)出信號(hào)，使電磁鐵1ya、3ya斷電，2ya通電，這時(shí)三位五通換向閥2接通右位，因滑臺(tái)返回時(shí)的負(fù)載小，系統(tǒng)壓力下降，變量

17、泵輸出流量又自動(dòng)恢復(fù)到最大，滑快速退回，其主油路為：進(jìn)油路：泵 向閥10三位五通換向閥2（2ya得電）液壓缸右腔?；赜吐罚阂簤焊鬃笄粏蜗蜷y5三位五通換向閥2（右位）油箱。6 原位停止 當(dāng)滑臺(tái)退回到原位時(shí)，擋塊壓下原位行程開關(guān)，發(fā)出信號(hào)，使2ya斷電，換向閥處于中位，液壓兩腔油路封閉，滑臺(tái)停止運(yùn)動(dòng)。這時(shí)液壓泵輸出的油液經(jīng)換向2直接回油箱，泵在低壓下卸荷。 第7章 液壓元件的選擇7.1確定液壓泵的規(guī)格和電動(dòng)機(jī)功率 7.1.1 計(jì)算液壓泵的最大工作壓力小流量泵在快進(jìn)和工進(jìn)時(shí)都向液壓缸供油，由表7可知，液壓缸在工進(jìn)時(shí)工作壓力最大，最大工作壓力為p1=2.99mpa，如在調(diào)速閥進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路中，選取進(jìn)

18、油路上的總壓力損失p=0.6mpa，考慮到壓力繼電器的可靠動(dòng)作要求壓差dpe=0.5mpa，則小流量泵的最高工作壓力估算為 （7-1）大流量泵只在快進(jìn)和快退時(shí)向液壓缸供油，由表7可見，快退時(shí)液壓缸的工作壓力為p1=1.488mpa，比快進(jìn)時(shí)大?？紤]到快退時(shí)進(jìn)油不通過(guò)調(diào)速閥，故其進(jìn)油路壓力損失比前者小，現(xiàn)取進(jìn)油路上的總壓力損失p=0.3mpa，則大流量泵的最高工作壓力估算為 （7-2）7.1.2 計(jì)算液壓泵的流量由表7可知，油源向液壓缸輸入的最大流量為22.1l/min，若取回路泄漏系數(shù)k=1.1，則兩個(gè)泵的總流量為 考慮到溢流閥的最小穩(wěn)定流量為3l/min，工進(jìn)時(shí)的流量為0.87l/min，則

19、小流量泵的流量最少應(yīng)為3.87l/min。7.1.3確定液壓泵的規(guī)格和電動(dòng)機(jī)功率根據(jù)以上壓力和流量數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本，并考慮液壓泵存在容積損失，最后確定選取pv2r12-6/33型雙聯(lián)葉片泵。其小流量泵和大流量泵的排量分別為5ml/r和30ml/r，當(dāng)液壓泵的轉(zhuǎn)速np=940r/min時(shí)，其理論流量分別為5.6 l/min和31l/min，若取液壓泵容積效率v=0.9，則液壓泵的實(shí)際輸出流量為 由于液壓缸在快退時(shí)輸入功率最大，若取液壓泵總效率p=0.8，這時(shí)液壓泵的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)功率為 根據(jù)此數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本，選用規(guī)格相近的y100l6型電動(dòng)機(jī)，其額定功率為1.5kw，額定轉(zhuǎn)速為940r/min。7

20、.2確定其它元件及輔件 7.2.1確定油管 在選定了液壓泵后，液壓缸在實(shí)際快進(jìn)、工進(jìn)和快退運(yùn)動(dòng)階段的運(yùn)動(dòng)速度、時(shí)間以及進(jìn)入和流出液壓缸的流量，與原定數(shù)值不同，重新計(jì)算的結(jié)果如表7所列。表7各工況實(shí)際運(yùn)動(dòng)速度、時(shí)間和流量流量、速度快進(jìn)工進(jìn)快退輸入流量/(l/min）排出流量/(l/min）運(yùn)動(dòng)速度/(l/min）由表可以看出，液壓缸在各階段的實(shí)際運(yùn)動(dòng)速度符合設(shè)計(jì)要求。根據(jù)表中數(shù)值，當(dāng)油液在壓力管中流速取3m/s時(shí)，可算得與液壓缸無(wú)桿腔和有桿腔相連的油管內(nèi)徑分別為： （7-6）取標(biāo)準(zhǔn)值20mm； （7-7）取標(biāo)準(zhǔn)值15mm。因此與液壓缸相連的兩根油管可以按照標(biāo)準(zhǔn)選用公稱通徑為和的無(wú)縫鋼管或高壓軟管

21、。如果液壓缸采用缸筒固定式，則兩根連接管采用無(wú)縫鋼管連接在液壓缸缸筒上即可。如果液壓缸采用活塞桿固定式，則與液壓缸相連的兩根油管可以采用無(wú)縫鋼管連接在液壓缸活塞桿上或采用高壓軟管連接在缸筒上。 7.2.2 油箱的設(shè)計(jì) 油箱的主要用途是貯存油液，同時(shí)也起到散熱的作用，參考相關(guān)文獻(xiàn)及設(shè)計(jì)資料，油箱的設(shè)計(jì)可先根據(jù)液壓泵的額定流量按照經(jīng)驗(yàn)計(jì)算方法計(jì)算油箱的體積，然后再根據(jù)散熱要求對(duì)油箱的容積進(jìn)行校核。油箱中能夠容納的油液容積按jb/t79381999標(biāo)準(zhǔn)估算，取時(shí)，求得其容積為 （7-8）按jb/t79381999規(guī)定，取標(biāo)準(zhǔn)值v=200l。7.2.3 確定閥類元件及輔件根據(jù)系統(tǒng)的最高工作壓力和通過(guò)各

22、閥類元件及輔件的實(shí)際流量，查閱產(chǎn)品樣本，選出的閥類元件和輔件規(guī)格如表8列。表8壓元件規(guī)格及型號(hào)序號(hào)元件名稱通過(guò)的最大流量q/l/min規(guī)格型號(hào)額定流量qn/l/min額定壓力pn/mpa額定壓降pn/mpa1雙聯(lián)葉片泵pv2r12-6/26(5.1+22)16/142三位五通電液換向閥5035dyf3ye10b8016 0.53行程閥60axqfe10b6316 0.34調(diào)速閥1axqfe10b6165單向閥60axqfe10b63160.26單向閥25af3-ea10b63160.27液控順序閥22xf3e10b63160.38背壓閥0.3yf3e10b63169溢流閥5.1yf3e10b6

23、31610單向閥22af3-ea10b6316 0.0211濾油器30xu6380-j63 0.0212壓力表開關(guān)kf3-e3b 3測(cè)點(diǎn)1613單向閥60af3-fa10b1006.30.214壓力繼電器pfb8l0*注：此為電動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)速為940r/min時(shí)的流量。第8章 液壓系統(tǒng)性能驗(yàn)算 8.1驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失并確定壓力閥的調(diào)整值1 快進(jìn)滑臺(tái)快進(jìn)時(shí)，液壓缸差動(dòng)連接，由表7和表8可知，進(jìn)油路上油液通過(guò)單向閥10的流量是22l/min，通過(guò)電磁換向閥2的流量是22.3l/min，然后與液壓缸有桿腔的回油匯合，以流量44.3l/min通過(guò)行程閥3并進(jìn)入無(wú)桿腔。因此進(jìn)油路上的總壓降為 （8-1）此

24、值不大，不會(huì)使壓力閥開啟，故能確保兩個(gè)泵的流量全部進(jìn)入液壓缸?；赜吐飞?，液壓缸有桿腔中的油液通過(guò)電液換向閥2和單向閥6的流量都是22.15l/min，然后與液壓泵的供油合并，經(jīng)行程閥3流入無(wú)桿腔。由此可算出快進(jìn)時(shí)有桿腔壓力p2與無(wú)桿腔壓力p1之差。 （8-2）此值小于原估計(jì)值0.5mpa，所以是偏安全的。2 工進(jìn)工進(jìn)時(shí)，油液在進(jìn)油路上通過(guò)電液換向閥2的流量為0.87l/min，在調(diào)速閥4處的壓力損失為0.5mpa；油液在回油路上通過(guò)換向閥2的流量是0.434l/min，在背壓閥8處的壓力損失為0.5mpa，通過(guò)順序閥7的流量為（0.434+22）l/min=22.434l/min，因此這時(shí)液壓缸回油腔的壓力為p2為 （8-3）可見此值小于原估計(jì)值0.8mpa。故可按表2中公式重新計(jì)算工進(jìn)時(shí)液壓缸進(jìn)油腔壓力p1，即 （8-4）考慮到壓力繼電器可靠動(dòng)作需要壓差pe=0.5mpa，故