水潤之都住宅樓設計畢業(yè)論文1

1、青島農業(yè)大學 畢 業(yè) 論 文（設計） 題 目： 水潤之都住宅樓設計 姓 名： 學 院： 建筑工程學院 專 業(yè)： 土木工程專業(yè) 班 級： 2010 級 2 班 學 號： 20104510 指導教師： 馮秀梅 2014 年 6 月 4 日 水潤之都住宅樓設計 土木工程 劉娟娟 指導教師 馮秀梅 摘要：本設計為市之都設計，建筑為m2左右，地上，青島水潤住宅樓面積3800六層 用鋼筋結構；本設計的主要包括的建筑和?；炷量蚣軆热葑≌瑯欠桨冈O計結構計算 其中計算是重點。采用手算進行，并采用來 結構設計空間結構計算分析一榀框架 。其計算內容主要有：，各種框架內計算框架進行計算豎向荷載和風荷載荷載作用下 力

2、，、，樓板框架側移驗算分析及水平荷載作用下內力組合及框架梁框架柱配筋計算 ，等。配筋計算樓梯和基礎設計 關鍵詞: ；鋼筋混凝土框架結構荷載計算內力組合配筋計算柱下獨立基礎 hydra in residential building design student majoring in civil engineering liu juanjuan tutor name feng xiumei abstract:this design for the qingdao water embellish of residential building design, construction area

3、of 3800 m2, six floors on the ground, the underlying storage room for the height of 2.2 m, the standard height of 2.8 m. two families share a ladder, average every building area is around 140-150 m2, with reinforced concrete frame structure; the main content of this design include residential buildi

4、ng design and structure calculation. the structure design and calculation is the key. using hand calculation of space structure is analyzed, and a calculation is made using a common framework to calculate the. its computation contents mainly include: the vertical load and wind load, under various lo

5、ading frame internal force analysis and the frame lateral calculation under the action of horizontal loading, and internal force combination frame beam and frame column and distribution engineering calculation, floor reinforcement calculation, the staircase and foundation design and calculation, etc

6、. key words：reinforced concrete frame structure; load calculation; the combination of internal forces; reinforcement; independent foundation under column 目目 錄錄 1. 建筑設計.1 1.1 建筑設計概況.1 1.2 建筑設計原理.2 1.3 建筑材料選擇.3 2. 結構計算.4 2.1 設計資料.4 2.2 結構方案的選擇和結構布置.4 2.3 梁柱截面尺寸的初步確定和材料選擇.6 2.4 荷載計算.8 2.5 內力計算.18 2.6 橫

7、向框架內力組合 .46 2.7 梁柱截面配筋計算.67 2.8 樓板設計 .75 2.9 樓梯設計 .79 2.10 基礎設計.82 參 考 文 獻.84 畢業(yè)設計圖紙目錄.85 1 建筑設計 1.1 建筑設計概況： 1.1.1 工程概況 建設地點：青島市 本工程為某青島某開發(fā)商建筑的住宅樓，單體樓為。地上六建筑面積左右 2 m3800 層，底層為儲物室層高，標準層高為。一梯兩戶，平均每套在m2 . 28m . 2 建筑面積 左右。 2 150m-140 1.1.2 設計條件： 1.自然條件： （1）抗震設計：抗震設防烈度為 6 度，ii 類場地，不考慮抗震計算1。 （2）基本雪壓：自然條件：

8、基本風壓：0.6 kn/m2，b 類粗糙度；基本雪壓：0.2 kn/m2。青島年平均氣溫 12.7。最高氣溫高于 30的天數(shù)，年平均為 11.4 天；最低 氣溫低于-5的天數(shù)，年平均為 22 天。年平均無霜期 251 天，比相鄰地區(qū)長一個月。 青島市降水量年平均為 662.1 毫米，年平均降雪日數(shù)只有 10 天。年平均氣壓為 1008.6 毫帕。年平均風速為 5.2 米/秒，以東南風為主導風向2。 2、工程地質條件 ，ii 類場地。1-1體見表地勢平坦，土質分布具擬建場地用地呈方形， 序號 巖土 深度 土層 深度 （m） 厚度 范圍 （m） 地基土 承載力 （kpa） 壓縮 模量 （mpa）

9、1雜填土0.0101.0- 2粉土1.02.01.01805.0 3中粗砂2.04.52.52809.5 4礫砂4.515.010.535021.0 由此選用第三層為持力層，其承載力特征值，其中未見地下水，本工kpa280fak 程。不考慮地下水影響 1.1.3 結構體系：現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構。 1.2 建筑設計原理 本次畢業(yè)設計的立題思路是本著滿足人們對于住房的要求來構思的，現(xiàn)代的人們 對于住房的要求更不僅僅是解決溫飽、有地方可以居住這些基本的生活要求，他們更 多的是在乎生活的品質和質量，并且每套 150m2左右的建筑面積，屬于中等層次用房， 依據(jù)該層次人們的生活習慣制定了方案，因此，客廳

10、的設計及采光，通透性方面都有 詳盡的考慮?？傊?，以滿足該類住戶人群的需要進行設計。 1.2.1 建筑平面設計 本設計為住宅樓，戶型設計為三室一廳一廚二衛(wèi)加書房，臥室有主臥和次臥，主 臥設計有獨立衛(wèi)生間，客廳是設計的大的開敞式，另有衛(wèi)生間、廚房、陽臺，還配有 小的衣帽間隔間。建筑平面形狀選取方形，長 48.24 米，寬 13.44 米。房間為矩形，較 為規(guī)整，建筑共兩個樓梯，樓梯設計中底層儲藏室用直跑形式，一跑 13 階，標準層用 等跑形式，一跑 10 階，符合人們的生活需要。 1.2.2 建筑立面設計 立面設計以簡單、大方為主，其中沒有挑進挑出等復雜的建筑立面，主要還是結 合建筑的平面布置來進

11、行的，另外，建筑立面的整體感覺符合建筑美學和力學的要求， 尤其是門窗洞口的比例關系上，著重考慮。 1.2.3 剖面設計 剖面設計最重要的就是對內部使用空間的高度有一個了解，以此來確定是否能讓人 們的生活行為不受限制，給人以舒服的感覺，在剖面圖下，我們能夠看到梁板柱的尺 寸，而且也剖切到了門墻窗、樓梯、屋頂。因此，對于建筑結構了解深刻。 1.3 建筑材料選擇 1.3.1 材料選用3 混凝土：基礎墊層 c15，其他均采用 c30。 鋼筋： 縱向受力鋼筋用 hrb400, 箍筋用 hpb300。 外墻：建筑外墻用普通磚墻,其尺寸為 240mm11553，重量= 25kn/m23；mmmm 填充墻：內

12、隔墻均用加氣混凝土砌塊，其尺寸為，重量= mm600mm200mm200 6kn/m23； 門：木門，= 0.2 kn/m2 卷簾門， = 0.4 kn/m23 窗： 鋼塑門窗， = 0.35 kn/m23 2 結構計算 選取 14 號軸線進行設計 2.1 設計資料 2.1.1 設計條件 1、自然條件： (1) 基本風壓：0.6kn/m2 b 類粗糙度 (2) 基本雪壓：0.2kn/m2 2、抗震設防烈度：6 度,場地類別為二類，不考慮抗震設防計算1。 3、工程地質條件：持力層地基土承載力 fak =280kn/m2 ,類場地4。 4 、荷載根據(jù)用途的選?。?屋面：kn/m25 . 1 樓面：

13、kn/m20 . 2 樓梯：kn/m255 . 2 2.2 結構方案選擇 2.2.1 結構選型 該樓總面積約為，層數(shù)為 6 層，底層為儲藏室，采用 2 m3800 結構體系，基礎選為。鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架柱下獨立基礎 2.2.2 結構布置 2.2.3 結構材料 1、混凝土強度： 基礎墊層 c15 柱、梁、樓板、基礎 c30 2、鋼筋： 梁、柱、板鋼筋等級為 hrb400，箍筋為 hpb300； 3、鋼筋接頭形式：采用綁扎連接； 4、混凝土保護層： 板 15 mm 梁截面 15 mm 柱 35 mm 2.3 截面尺寸的初步確定 2.3.1 梁柱截面尺寸的估算 1.梁尺寸估算 （1）主梁尺寸 截面高

14、度： ，其中 l0為梁的計算跨度，l0=6300mm，則 h=420630mm, 0 l10/115/1h）（ 取 h=500mm6 截面寬度： ，主梁截面取 h=500mm，則 b=167250mm，取 b=250mm6。h3/12/1b）（ （2）次梁尺寸 由 h=(1/12-1/18)l, ,則取 h=400mm,b=200mm6h3/12/1b）（ 2.柱尺寸估算 根據(jù)一榀框架的尺寸可以估算出軸力設計值，從而估算柱的截面尺寸： n=123.04.26=1166.4kn 結構采用 c30 混凝土, fc =14.3n/mm2，假定柱截面尺寸mm500mm500 則柱軸壓比： =1166.

15、4/14.3500500=0.33，為軸壓比， c c n bhf c 該工程的抗震設防烈度為 6 度，該建筑為丙類建筑，則軸壓比限值為 1.0 取截面： mm500mm500 3板厚尺寸估算 h=（1/451/50）l 取板厚 h=120mm ，基礎頂面至室外地坪取層樓面底層柱高從基礎頂?shù)蕉覂韧飧卟?.5m- ，故。，0.5m-基礎頂?shù)绞覂鹊木嚯x為1.000m-m20 . 3 故底層柱高為 。m80 . 2 其余柱高均為 4. 梁、柱線剛度 梁截面慣性矩要考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，中框架?。╥0為不考慮樓板翼緣作用 0 2ii 的梁截面慣矩）6 ac 跨梁： i=ei/l=30000100.2

16、50.52/（126.3）=2.48104 cd 跨梁： i = ei/l=30000100.250.52/（122.7）=5.79104 de 跨梁: i = ei/l=30000100.250.52/（124.2）=3.72104 其余各層柱： i余 = ei/l=30000100.50.5/（122.8）=5.58104 底層柱： i底 = 10496 . 4 )2 . 312/(5 . 05 . 01030000/ 33 lei 令 , 則相對為：0 . 1i 余柱 線剛度 i左梁=2.48104 /5.58104=0.44 i右梁=3.72104 /5.58104=0.67 i中梁=

17、 5.79104 /5.58104=1.04 i底柱=4.96104 /5.58104=0.89 2.4 荷載計算 2.4.1 恒荷載標準值 1、 屋面 隔熱層： 0.035kn/m3=0.875kn/m2厚架空隔熱板mm3525 防水層： 卷材防水層或貼tssbs 2 m/k40 . 0 n 找平層： 0.02 kn/m3=0.40kn/m2厚水泥砂漿找平mm2020 找坡層： （0.040+0.080）/2kn/m3=0.56kn/m2找坡厚水泥焦渣 %2mm401 保溫層： 0.060 kn/m3=0.72kn/m2水泥膨脹珍珠巖保溫厚10:16012 結構層： 0.120kn/m3=3

18、.00kn/m2厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板mm12025 抹灰層： 0.015 kn/m3=0.225kn/m2厚石灰砂漿抹底mm15 17 合計 6.21kn/m2 2、樓面 0.65kn/m2水磨石地面 0.020kn/m3=0.40kn/m2厚水泥砂漿抹底mm2020 結構層： 0.120 kn/m3=3.00kn/m2厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板mm12025 抹灰層： 0.020 kn/m3=0.34kn/m2厚石灰砂漿抹底mm2017 合計 4.39kn/m2 3、梁自重（主梁） 500mmmm250bh 梁自重： 0.25 （0.5-0.12） kn/m3=2.375kn/m25 抹灰層： 0.0

19、2 (0.5-0.12+0.25) 2kn/m3=0.428kn/m厚混合砂漿抹底mm20 17 合計 2.803kn/m 4、次梁、基礎梁自重 400mmmm200bh 梁自重： 0.20 （0.4-0.12） kn/m3=1.40kn/m25 抹灰層： 0.02 (0.4-0.12+0.2) 2 kn/m3=0.326kn/m厚混合砂漿抹底mm20 17 合計 1.726kn/m 5、柱自重 500mmmm500bh 柱自重： 0.5 0.5 kn/m3=6.25kn/m25 抹灰層： 0.02 0.5 4kn/m3=0.68kn/m厚混合砂漿抹底mm20 17 合計 6.93kn/m 6

20、、（標準層）外縱墻自重 縱墻： 0.9 0.24kn/m =3.89kn/m 18 鋁合金窗（1.5 1.5）： 1.5 0.35kn/m =0.525kn/m ： （2.8-1.5） 0.5kn/m =0.65kn/m水刷石外墻面 ： （2.8-1.5） 0.36kn/m =0.468kn/m水泥粉刷內墻面 合計 5.533kn/m 縱墻： 0.9 0.24 18.0kn/m =3.89kn/m 鋁合金窗（1.5 1.5）： 1.9 0.35kn/m =0.665kn/m ： （2.8-1.9） 0.5kn/m =0.495kn/m水刷石外墻面 ： （2.8-1.9） 0.36kn/m =0

21、.324kn/m水泥粉刷內墻面 合計 3.644kn/m 7. （底層 a）外縱墻自重 縱墻： （3.2-1.5-0.5-0.4） 0.24 18.0kn/m =3.24kn/m 卷簾門： 1.5 0.4kn/m =0.6kn/m ： （3.2-1.5） 0.5kn/m =0.825kn/m水刷石外墻面 ： （3.2-1.5） 0.36kn/m =0.594kn/m水泥粉刷內墻面 合計 5.259kn/m （底層 e） 縱墻： （3.2-0.5-0.4） 0.24 18.0kn/m =9.72kn/m ： （3.2-0.9） 0.5kn/m =1.125kn/m水刷石外墻面 ： （3.2-0.

22、9） 0.36kn/m =0.81kn/m水泥粉刷內墻面 合計 11.745kn/m 8. （標準層）內隔墻自重 墻重： （2.8-0.5） 6.0 0.2kn/m =2.76kn/m ： （2.8-0.5） 0.36 2kn/m =1.656kn/m水泥粉刷內墻面 合計 4.416kn/m 底層 墻重： （3.2-0.5-0.4） 6.0 0.2kn/m =2.7kn/m ： （3.2-0.5-0.4） 0.36 2kn/m =1.62kn/m水泥粉刷內墻面 合計 4.32kn/m 9. 女兒墻自重 女兒墻： 0.9 0.24kn/m =3.888kn/m 18 壓頂： 0.1 0.24kn

23、/m =0.6kn/m 25 ： 水刷石外墻面 合計 m/1,232m/5 . 024 . 0 21knkn）（ 5.72kn/m 2.4.2 活荷載標準值 1. 屋面和樓面 屋面：kn/m25 . 1 樓面：kn/m20 . 2 樓梯：kn/m255 . 2 2.雪荷載： 基本雪壓：0.2kn/m2 雪荷載： 1.0 0.2kn/m2=0.2 kn/m 0rk sus ，二者中取大值。同時考慮屋面活荷載和雪荷載不 2.4.3 豎向荷載下框架受荷計算 因為有梁的存在樓板被分割為一個一個的區(qū)格，首先要區(qū)分此板區(qū)格是單向板還 是雙向板： 當時稱為單向板，即主要在一個方向上彎曲的板7； 0201 /

24、3ll 當時稱為雙向板，即在兩個跨度方向上彎曲的板7； 0201 /3ll 當?shù)陌逡税措p向板設計7。 0201 2/3ll 經過計算，選取的一榀框架上的板都是雙向板，如圖 2-4 所示，因此，板傳至梁 上的被分割成的三角形或梯形荷載經過以下公式可被轉化為均布荷載， 三角形荷載：5/8p 公式（2-1）7 梯形荷載：(1-2+)p， 公式（2-2）7 012 / 2ll 01 pgql 1.梁均布荷載 （1）a-c 軸間梁 =3.6/(26.3)=0.286 012 / 2ll 屋面板傳荷載： 恒載： 6.213.6/2(1-20.286+0.286)2=19.23kn/m 活載： 1.53.6

25、/2(1-20.286+0.286)2=4.64kn/m 樓面板傳荷載： 恒載： 4.393.6/2(1-20.286+0.286)2=13.6kn/m 活載： 2.03.6/2(1-20.286+0.286)2=6.19kn/m 梁自重標準值： 2.803kn/m a-c 軸均布荷載： 屋面梁： 恒載= 2.80319.23=22.033板傳荷載梁自重kn/m 活載= 4.64板傳荷載kn/m 樓面梁： 恒載= 2.803+13.6=16.403板傳荷載梁自重kn/m 活載= 6.19板傳荷載kn/m (2)c-d 軸間梁 屋面板荷載： 恒載： 6.212.7/25/82=10.48kn/m

26、 活載： 1.52.7/25/82=2.53kn/m 樓面板荷載： 恒載： 4.392.7/25/82=7.41kn/m 活載： 2.02.7/25/82=3.375kn/m 梁自重標準值： 2.803kn/m c-d 軸間均布荷載： 屋面梁： 恒載= 2.80310.48=13.283板傳荷載梁自重kn/m 活載= 2.53板傳荷載kn/m 樓面梁： 恒載= 2.803+7.41=10.213板傳荷載梁自重kn/m 活載= 3.375板傳荷載kn/m (3)d-e 軸間框架梁 =3.0/(24.2)=0.357 012 / 2ll 屋面板傳荷載： 恒載： 6.213/2(1-20.357+0

27、.357)2=14.73kn/m 活載： 1.53/2(1-20.357+0.357)2=3.56kn/m 樓面板荷載： 恒載： 4.393/2(1-20.357+0.357)2=10.41kn/m 活載： 2.03/2(1-20.357+0.357)2=4.74kn/m 梁自重標準值： 2.803kn/m d-e 軸均布荷載： 屋面梁： 恒載= 2.80314.73=17.533板傳荷載梁自重kn/m 活載= 3.56板傳荷載kn/m 樓面梁： 恒載= 2.803+10.41=13.213板傳荷載梁自重kn/m 活載= 4.74板傳荷載kn/m 2.柱集中荷載 天溝自重見圖 2-5： 恒載=

28、m/k17 . 2 )36. 055 . 0 ()2 . 06 . 0(08 . 0 12. 06 . 025n）（ （1）a 柱集中荷載 頂層柱： 恒載=女兒墻及天溝自重板傳荷載梁自重 =(5.72+2.17)7.2+2.803(7.2-0.5)+1.7266.30.5+19.236.31/42+6.211.85/87.2= 191.901kn 活載=1.51.85/87.2+4.640.56.3=26.77kn板傳荷載 標準層： 恒載=墻自重板傳荷載梁自重 =5.533(7.2-0.5)+2.803(7.2- 0.5)+4.4166.30.5+1.7266.30.5+13.66.31/42

29、+4.391.85/87.2=153.6kn 活載=板傳荷載kn70.353 . 65 . 019 . 6 2 . 78/58 , 10 . 2 基礎頂面恒載= =5.259(7.2-0.5)+1.726(7.2-0.5)底層外縱墻自重基礎梁自重 =46.8kn c 柱集中荷 = 012 / 2ll24 . 0 )7 . 52/(7 . 2 頂層柱： 恒載=板傳荷載梁自重 =2.803(7.2-0.5)+1.7266.30.5+19.236.31/42+6.211.85/87.2+6.212.7/2(1- 20.24+0.24)5.71/42+6.212.7/2(1-20.24+0.24)5.

30、71/412/692=160.287kn 活載=板傳荷載 =1.51.85/87.2+1.52.7/2(1-20.24+0.24)5.71/42+1.52.7/2(1- 20.24+0.24)5.71/412/692+4.646.30.5=32.86kn 標準層： 恒載=墻自重板傳荷載梁自重 =4.416(7.2-0.5)+2.803(7.2- 0.5)+1.7266.30.5+13.66.30.5+4.4166.31/42+4.391.85/87.2+4.392.7/2(1- 20.24+0.24)5.71/42+4.392.7/2(1-20.24+0.24)5.71/412/692=163

31、.931kn 活載=板傳荷載 =2.01.85/87.2+2.02.7/2(1-20.24+0.24)5.71/42+2.02.7/2(1- 20.24+0.24)5.71/412/692+6.196.30.5=43.8kn 基礎頂面恒載=內隔墻自重基礎梁自重 =1.726(7.2-0.5)+4.32(7.2-0.5)=40.508kn (3)d 柱集中荷載 = 012 / 2ll36. 0)2 . 42/(0 . 3 頂層柱： 恒載=板傳荷載梁自重 =2.803(6.0-0.5)+1.7264.20.5+14.734.21/42+6.211.55/86.0+6.212.7/2(1- 20.3

32、6+0.36)5.7=122.535kn 活載=板傳荷載 =1.51.55/86.0+1.52.7/2(1-20.36+0.36)5.7+3.564.20.5=25.006kn 標準層： 恒載=墻自重板傳荷載梁自重 =4.416(6.0-0.5)+2.803(6.0- 0.5)+1.7264.20.5+4.4164.20.5+10.414.21/42+4.391.55/86.0+4.392.7/2(1- 20.36+0.36)5.7=125.758kn 活載=板傳荷載 =2.01.55/86.0+2.02.7/2(1-20.36+0.36)5.7+4.744.20.5=33.32kn 基礎頂面

33、恒載=內隔墻自重基礎梁自重 =1.726(6.0-0.5)+4.32(6.0-0.5)=33.253kn (4)e 柱集中荷載 頂層柱： 恒載=女兒墻及天溝自重板傳荷載梁自重 =(5.72+2.17)6.0+2.803(6.0- 0.5)+1.7264.20.5+14.734.21/42+6.211.55/86.0=132.242kn 活載=板傳荷載 =1.51.55/86.0+3.560.54.2=15.916kn 標準層： 恒載=墻自重板傳荷載梁自重 =5.533(6.0-0.5)+2.803(6.0- 0.5)+4.4164.20.5+1.7264.20.5+10.414.21/42+4

34、.391.55/86.0=105.302kn 活載=板傳荷載 =2.01.55/86.0+4.740.54.2=21.204kn 基礎頂面恒載= =11.745(6.0-0.5)+1.726(6.0-0.5)底層外縱墻自重基礎梁自重 =74.01 kn 2.4.4 風荷載計算 1、風荷載標準值計算 為簡化計算，樓面的集中風荷載被計節(jié)點處的集中風荷載，作用于屋面梁和樓面梁 算單元內外墻面的分布風荷載等量轉化，計算公式如下所示： 公式(2-3) 7 zzo w= w (+)b hh ij s 2 s風荷載體形系數(shù)，本工程 h/b=17.2/13.44=1.284，取 s =1.3 7。 z風壓高度

35、變化系數(shù)，本工程建設為 b 類地面粗糙程度7； 0風荷載基本風壓值；本工程 0=0.6 kn/m2 hi下層柱高； hj上層柱高； b計算單元迎風面寬度，b=7.20 7。 m z風振系數(shù)因為 h30m，且高寬比 17.2/13.44=1.281.5 則 z =1.07。 2、 風載下位移驗算 構件名稱 2 b c i i i 2 c i i (kn/m) 2 12 c c i d h a 軸柱=(20.44)/21=0.44i0.1815373 c 軸柱=(20.44+21.04)/21=1.48i0.42536298 d 軸柱=(20.1.04+2+20.67)/21=1.7 i 0.46

36、39288 e 軸柱=(20.67)/21=0.67 i 0.25121437 d=15373+36298+39288+21437=112396 kn/m 構件名稱 2 b c i i i 2 c i i (kn/m) 2 12 c c i d h a 軸柱0.50.433902 c 軸柱1.670.650854 d 軸柱1.920.6252549 e 軸柱0.750.4538140 d=33902+50854+52549+38140=175445 kn/m 3、風載下側移計算 水平荷載作用下按以下公式計算：框架的層間側移 層次s z z 離地高度 (m)z i h(m) j h(m) 0 (

37、kn/m) wk (kn) 61.31.01.17616.72.820.615.85 51.31.01.1113.92.82.80.617.45 41.31.01.0311.12.82.80.616.20 31.31.01.008.32.82.80.615.72 21.31.01.005.52.72.80.615.72 11.31.01.002.74.22.80.615.30 公式(2-4) 7 ijjj d/v =u vj第 j 層的總剪力7； dij第 j 層所有柱的抗側移剛度之和7； uj第 j 層的層間側移7。 層數(shù)wj/knvj/knd/ kn/m /m j u vj/h 615.8

38、515.851123961.4 -4 101/20000 517.4533.31123963 -4 101/9333 416.2049.5112396 4.4 -4 101/6364 315.7265.221123966 -4 101/4667 215.7280.941123967.2 -4 101/3889 115.3096.241754455.5 -4 101/4000 u=0.00275 j u 側移驗算： 對于框架梁結構樓層層間最大側移與層高之比的限值為 1/5508。該工程的框架 ：1/38891/550， 結構層間側移 max (/ ) j uh 頂點位移 u=0.0027 j u

39、 且 u/h=1/5891 vmax 0 0.250.25 1.0 14.3 500 465831 cc f bhkn 截面尺寸可以。 3、正截面承載力計算受壓 ， 筋向彎矩，故采用對稱配柱同一截面分別受正反 1 1.0 1 0.8518 . 0 = 14.34655000.518=1722.2kn ： 軸柱進行計算選取a 一層 從柱的內力組合表中可見，nmax=2381.58knnb，為小偏壓，選用 m 大，n 大 的組合軸柱進行計算選取a 最不利組合為： 第一組：m=20.69kn.m;n=2381.58kn 第二組：m=75.33kn.m;n=2238.84kn 在彎矩中沒有由水平荷載產

40、生的彎矩，柱的計算長度 lo=1.0h=3.2m mmnme69 . 8 58.2391/1069.20/ 3 0 max 20mm,/3020mm a eh mmeee ai 69.282069 . 8 0 ,0 . 1751 . 0 1058.2381/500500 3 . 145 . 0/5 . 0 3 1 nafc 因為=3.2/0.5=6.315，所以=1.0. 2 46. 10 . 1751 . 0 5 . 0 2 . 3 465/69.281400 1 1 /1400 1 1 2 21 2 0 0 h l hei 偏心距mmhee si 89.256352/50069.2846.

41、 12/ =0.746 b =2381.58256.89-14.350046520.746(1-0.50.746)/360 2 1 c0 ss y0s ne- f bh (1-0.5) a =a = f (h -a ) (465-35)75%，柱的計算長度取下列二式中的較小值： hl lu )(15 . 0 1 0 公式(2-10) 16 hl)2 . 02( min0 上式中： 、柱上端、下端節(jié)點柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值16； u l 比值、中的較小值16； min u l h 的高度，對底層柱為從基礎頂面到一層樓蓋頂面的高度；對其余各層柱為上下兩層 樓蓋頂面之間的高度16。

42、 柱的計算長度：m16 . 5 l0 mmnme65.3384.2238/1033.75/ 3 0 max 20mm,/3020mm a eh mmeee ai 65.532065.33 0 ,0 . 1798 . 0 1084.2238/500500 3 . 145 . 0/5 . 0 3 1 nafc 因為=5.16=6.315，所以=1.0. 2 526. 10 . 1798 . 0 5 . 0 2 . 3 465/65.531400 1 1 /1400 1 1 2 21 2 0 0 h l hei 偏心距mmhee si 89.256352/50069.2846. 12/ =0.673

43、 b =2238840296.67-14.350046520.673(1- 2 1 c0 ss y0s ne- f bh (1-0.5) a =a = f (h -a ) 0.50.673)/360(465-35)75%，柱的計算長度取下列二式中的較小值： hl lu )(15 . 0 1 0 公式(2-10) 16 hl)2 . 02( min0 柱的計算長度：m35 . 4 l0 mmnme44.5818.1394/1048.81/ 3 0 max 20mm,/3020mm a eh mmeee ai 44.782044.58 0 ,0 . 129 . 1 1018.1394/500500

44、 3 . 145 . 0/5 . 0 3 1 nafc 因為=4.2/0.5=8.715，所以=1.0. 2 32 . 1 0 . 10 . 1 5 . 0 2 . 4 465/44.781400 1 1 /1400 1 1 2 21 2 0 0 h l hei 偏心距mmhee si 54.318352/50044.7846 . 1 2/ nnb ，為大偏壓。 =0.419 0c1 bhf n b =1394.18318.54-14.350046520.419(1-0.50.419)/360 2 1 c0 ss y0s ne- f bh (1-0.5) a =a = f (h -a ) (4

45、65-35)3,所以 0 2/ hhn3 當 0.30.3 cc nf anf a時，取 所以 0.30.3 14.3 500 5001072.5 c nf akn =1.75/(3+1)1.43500465+0.071072.5103=220.5knvmax，可nbhft07 . 0 0 . 1 75 . 1 0 按構造配筋。 柱箍筋加密區(qū)的箍筋最小配箍率特征值 v=0.15，箍筋加密區(qū)范圍內的體積配箍率尚不 應小于 0.4%15。 最小體積配箍率： yvcvv ff / min %4 . 0%8 . 0270/3 .1415 . 0 =(500-230)20.008/(4(500-230)

46、=0.88 取10，=78.5mm2 lasa corsv / min sv a s356.8mm2 根據(jù)構造要求，柱端箍筋間距取，取 100mm。取加密區(qū)箍筋為mmd128150,8min 非加密區(qū)滿足故取 410010mmds27015 420010 柱箍筋加密區(qū)：底層：1/3h=1m，標準層：1/6h=500mm 柱箍筋非加密區(qū)：底層：1.2m， 標準層：1.8m 裂縫寬度驗算： a 柱：e0/h0=33.65/465=0.0720.55 可不驗算裂縫寬度。 b 柱：e0/h0=58.44/465=0.125，即為第一 10 =/ 2 cfff mf b hhh u m 類 t 形截面

47、=86.06 106/(1.0 14.32100 4752)=0.016 s =0.016=0.2% s a 2 mm/ s abh min 跨中上部鋼筋按照構造配筋，0.2%，=250，選截面一側最小配筋率為 mins abh 2 mm 擇配用 218，=509。 s a 2 mm cd 梁（一層） cd 跨中截面，下受拉，按 t 型截面計算，m=4.88，梁翼緣計算寬度取下列kn.m f b 值中較小者,取=900mm。 f b 判斷 t 形截面類型： =1.014.3900120(475-120/2)=1733.2=4.88 kn m，即為 10 =/ 2 cfff mf b hhh u

48、 m 第一類 t 形截面。 =4.88106/(1.0 14.39004752)=0.0017 s =0.0170.51811 2 s b =0.9991/ 2(11 2) ss as=4.88106/(3600.999475)=28.6 2 mm 鋼筋太小，需要按最小配筋率配筋，=250，選擇配用 216，=402 mins abh 2 mm s a ， 2 mm 同樣的，跨中上部鋼筋按照構造配筋，0.2%，=250截面一側最小配筋率為 mins abh ，選擇配用 218，=509。 2 mm s a 2 mm cd 梁（六層） cd 跨中截面，上受拉，按矩型截面計算，m=8.45 kn

49、m =8.45106/(1.0 14.32504752)=0.01 s =0.01， 10 =/ 2 cfff mf b hhh u m 即為第一類 t 形截面 =42.17 106/(1.0 14.31400 4752)=0.009 s =0.016=0.2% s a 2 mm/ s abh min 跨中上部鋼筋按照構造配筋，0.2%，=250，選截面一側最小配筋率為 mins abh 2 mm 擇配用 218，=509。 s a 2 mm a 支座ac 跨中c 支座cd 跨中d 支座de 跨中e 支座 上部318218318218218218218 梁 ac梁 cd梁 de 計算公式 支座

50、左支座右支座左支座右支座左支座右 m/(kn m)89.82100.3464.850.8962.7677.63 2 01 s bhf m c 0.110.120.080.0630.0780.096 s 211 0.120.130.0830.0650.0810.1 y c s f bhf a 01 566613391306382472 2 min /mmaa ss 250250250250250250 實配鋼筋 318 （763mm2 ） 318（ 763mm2 ） 318（76 3mm2） 218（ 509mm2 ） 218 （509m m2） 218 （509mm 2） 下部41641621

51、6216316316316 斜截面受剪承載力計算 vmax=102.82kn 截面尺寸驗算：，故該梁為厚腹梁（一般梁） ，則剪力應49 . 1250/475/h0b 滿足 vmax滿足。 0 0.250.25 1.0 14.3 500 465831 cc f bhkn 102.82，所以按構造配筋。kn9 .143bhf7 . 0 0t kn %127 . 0 270/43 . 1 24 . 0 /24 . 0 min yvtsv ff 加密區(qū)：選擇雙肢箍：8100（2） 滿足要求。01 . 1 100/ 3 . 502/snasv 滿足要求。 min %4 . 0100250/ 3 . 50

52、2/ svsvsv bsna h=500mm,最大間距 300mm。 0 7 . 0bhfv t 箍筋加密區(qū)長度：=750，非加密區(qū)間距：200mm，最小直max(1.5,500mm) b hmm 徑。mm6 最后選擇：8100（2） ，加密區(qū)長度 750mm，非加密區(qū)8200（2） 層次一六 加密區(qū)鋼筋 8100（2） 加密區(qū)長度750mm 非加密區(qū)鋼筋 8200（2） 2.8 樓板的設計 1、設計荷載 恒載標準值：1.24.39=5.268kn/mm2 活載標準值：2.01.4=2.8 2 kn/mm p=g+q=5.268+2.8=8.068 kn/m p=g+q/2=5.268+1.4

53、=6.668kn/m 2、計算跨度 彎矩計算： 按彈性理論設計：連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩，活荷載分布情況可分解為滿布荷 載 g+q/2 及隔間布置，對前一種荷載可近似認為各區(qū)格板都固定支撐在中間支承/ 2q 上，對后一種荷載情況，可近似認為各區(qū)格板在中間支承處是簡支的17。支座最大負 彎矩近似按滿布活荷載考慮，認為各區(qū)格板都固定在中間支座，樓蓋周邊仍按實際支 承情況確定，然后按單塊雙向板計算各支座的負彎矩17。 根據(jù)不同的支承情況，現(xiàn)計算 6 種區(qū)格板。取鋼筋混凝土的泊松比=0.2。 1 區(qū)板 m 折減 20%5 . 125. 1/ly x l =（0.03066.668+0.0551.4）6

54、.32+0.2(0.012686.668+0.033681.4) 6.32=12.196 1 m mkn =5.23+0.211.15=7.46 2 mmkn =-0.071628.0686.32=-14.8 1 mmkn =-0.056948.0686.32=-18.23 2 mmkn 2、3 區(qū)板 m 折減 10%5 . 177 . 1 /ly x l =（0.04086.668+0.09651.4）6.32+0.2(0.00286.668+0.01741.4) 6.32=16.5 1 m mkn l1/l2 支撐條件 x y x y 三邊嵌固 一邊簡支 0.030580.01268-0.

55、07162-0.05694 10.81 四邊簡支0.0550.03368- 三邊嵌固 一邊簡支 0.04080.0028-0.0836-0.0569 2、30.5 四邊簡支0.0550.03368- 四邊嵌固0.006120.038-0.0571-0.0809 40.563 四邊簡支0.02180.0873- 四邊嵌固0.00380.04-0.057-0.0829 50.5 四邊簡支0.01740.0965- 三邊嵌固 一邊簡支 0.04080.0028-0.0836-0.0569 50.5 四邊簡支0.0550.03368- 三邊嵌固 一邊簡支 0.003590.0361-0.0785-0.

56、0572 7、8、90.675 四邊簡支0.0720.0284- =1.7+0.216.16=4.932 2 mmkn =-0.08368.0686.32=-20.7 1 mmkn =-0.06498.0686.362=-18.22 2 mmkn 4 區(qū)板 m 折減 10%5 . 174 . 1 /ly x l =（0.006126.668+0.02181.4）2.762+0.2(0.0386.668+0.08731.4) 2.762=1.115 1 m mkn =2.86+0.5430.2=2.969 2 mmkn =-0.05718.0682.762=-3.51 1 mmkn =-0.08

57、098.0682.762=-4.972 2 mmkn 5 區(qū)板 m 不折減206 . 2 /ly x l =（0.00386.668+0.01741.4）2.762+0.2(0.046.668+0.09651.4) 2.762=0.99 1 m mkn =3.061+0.3780.2=2.969 2 mmkn =-0.0578.0682.762=-3.5 1 mmkn =-0.08298.0682.762=-5.095 2 mmkn 6 區(qū)板 m 折減 10%21 . 2/ly x l =（0.04086.668+0.09651.4）4.22+0.2(0.00286.668+0.01741.4

58、) 4.22=8.79 1 m mkn =0.76+0.28.03=2.366 2 mmkn =-0.08368.0684.22=-11.9 1 mmkn =-0.05698.0684.22=-8.1 2 mmkn 7,8,9 區(qū)板 m 折減 10%5 . 1/ly x l =（0.03596.668+0.0721.4）4.22+0.2(0.03616.668+0.02841.4) 4.22=10.95 1 m mkn =4.95+0.26=6.15 2 mmkn =-0.07858.0684.22=-11.17 1 mmkn =-0.05728.0684.22=-8.14 2 mmkn 算樓

59、板的截面有效高度計 短跨跨中截面：mm10020-12020-hh01 長跨跨中截面：mm9030-12030-hh01 支座截面：mm10020-12020-hh 最小配筋率，故取%15 . 0 %18 . 0 360 1.43 45 . 0 f f 45 . 0 yv t min %18 . 0 min 為方便計算 95 . 0 s 截面（mm） 0 h m(kn.m) ys fhma 0 95 . 0 / 配筋(mm2) s a 1o l 10012.1960.82858150335 1 2o l 907.460.81948200251 1o l 10016.50.94341017046

60、2 2、3 2o l 904.9320.91608200251 1o l 1001.1150.929.38200251 4 2o l 902.9690.957.578200251 1o l 1000.9928.98200251 5 2o l 903.317101.928180279 1o l 1008.792578180279 6 2o l 902.366778200251 1o l 10010.950.92888150335 7、8、 9 2o l 906.150.91808200251 1 外邊10014.80.836710200393 2、3 外邊10020.70.94851015052