圖書樓、行政綜合樓和大講堂工程高支模施工方案

1、工程高支模施工方案一、編制依據(jù)1. 木結構設計規(guī)范gb 50005-20032.建筑結構荷載規(guī)范gb50009-2001（06年版）3.混凝土結構設計規(guī)范gb50010-20104.混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范gb 50204-20025.鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范gb 50205-20016.建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準gb 50300-20017.施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范jgj 46-20058.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范jgj130-20119.建筑施工模板安全技術規(guī)范jgj 162-200810.建筑施工安全檢查標準jgj59-9911.建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范jg

2、j80-9112.危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文13.建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則（建質2009254號文）14.本工程施工圖紙15.本工程施工組織設計二、工程概況本工程是由武警醫(yī)學院投資建設，由中國中元國際工程負責設計，工程位于天津市東麗區(qū)東麗湖西側，本工程包括行政綜合樓、圖書館、大講堂、教學樓、實驗樓，總建筑面積86648。其中圖書樓、行政綜合樓和大講堂都有高支模工程。為了保證施工的安全，特制定本工程高支模施工專項方案。三、結構設計概況1、行政綜合樓地下室層高4.75m，首層層高4.55m,2-3層層高4.5m，4-屋面層高3.9m，屋面層局部層高

3、4.6m。其中6-10軸-1/a0-c軸為共享大廳，支模面積為345m2，最大高度13.55m，框架柱截面尺寸700700、7001000、800700、10001000、1000850。最大梁截面,8002200，梁跨度9.1m，板厚為120mm，板跨10.8m，首層支撐在地下室頂板上（地下室頂板等級為c30），并在架底鋪設15015050的方木上。頂板砼等級為c30。 2、大講堂首層層高5.4m，2-屋面層高為4.5米，其中3-10軸/c-f軸和4-9軸/f-g軸觀光廳和舞臺部分，頂板標高分別為18.90m和23.20m。觀光廳頂板支模面積為895m2，舞臺頂板支模面積為580m2?？蚣苤?/p>

4、截面尺寸為800800，8001000,400400,600600。最大梁截面6002000，梁面標高為9.85m，梁跨度為16.80m。頂板厚度為120mm，下部支撐為鋼屋架上。所以屋面板的主要受力為屋架鋼梁受力，板底的支撐主要為了施工安全和分布屋面板給鋼梁帶來的集中荷載。大講堂兩個高支模部位的支撐，首層支撐層為原粘性土回填夯實并在其上部鋪設200400050mm厚的木板，以增加原土的承載力。3、圖書樓首層層高5.4,2-屋面層高為4.5m局部2.7m。其中6-8軸/a-e軸部分，頂板高度分別為17m和18.9m。支模高度為9m。頂板支模面積420m2。框架柱截面尺寸為600600,6008

5、00，最大梁截面400700，梁頂面標高為18.9m，梁跨度為10.5m。頂板厚度為120mm。架體支撐3層樓面的樓板上，砼等級為c30。四、施工準備1、技術準備 在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設計方案這兩項工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規(guī)范等技術文件，做好三級安全技術交底工作，減少和避免施工誤差。2、物資準備(1)材料準備： 確保材料質量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規(guī)定地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附有新鋼管應有產(chǎn)品質量合格證；其質量檢驗報告及其鋼管材質檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準金屬拉伸試驗方法（gb/t228

6、）的有關規(guī)定，質量應符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼（gb/t700）中q235-a級鋼的規(guī)定。 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合規(guī)范的規(guī)定；鋼管必須涂有防銹漆；新扣件應有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理，并對多次使用的受力材料作必要的強度測試。(2)機具準備：根據(jù)施工機具需用量計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養(yǎng)工作，確保運轉正常。(3)周轉材料準備：做好模板、鋼管支頂?shù)戎苻D

7、料的備料工作，分批分期進場。3、勞動力準備(1)根據(jù)開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。(2)做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規(guī)定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規(guī)范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現(xiàn)場示范，同時健全各項規(guī)章制度，加強遵紀守法教育五、高支模方案1、模板及支撐架的材料選取模板：采用915mm1830mm15mm（厚）膠合板。木枋：采用45

8、mm90mm木枋。支撐系統(tǒng)：選用483.5mm鋼管及配件、14對拉螺栓等?？v橫水平拉桿：選用483.5mm鋼管及配件?？v橫向剪刀撐：選用483.5mm鋼管及配件。墊板：采用腳手架配套底托，墊板為200400050mm厚跳板。2、支撐系統(tǒng)的構造設計本工程的超高支模方案采用扣件式鋼管腳手架支撐系統(tǒng)，梁板結構的腳手架采用滿堂式布置，梁部位間距為800800mm，板下為800900mm，設置縱橫水平拉桿，主框架梁的水平拉桿應頂至已澆筑混凝土的墻、柱上，加強高支模的整體抗傾覆能力。（1）根據(jù)設計圖紙要求，本工程高支模支撐系統(tǒng)分為三種情況，具體如下：情況一：行政綜合樓6-10軸-1/a0-c軸為共享大廳支

9、模高度13.55m，最大梁截面8002200mm，梁跨度9.1m。梁兩側板厚120mm，梁板砼等級c30。選用扣件式鋼管腳手架，梁底高支模搭設高度11.35m，板底支模高度為13.43m。梁支撐系統(tǒng)采用扣件式鋼管支承，梁跨度方向立柱間距450，梁兩側立柱間距1400，步距1400，立桿間距800900。模板支撐系統(tǒng)采用扣件式鋼管支撐，并通過調整頂托的螺栓來滿足支模高度的要求。情況二：大講堂3-10軸/c-f軸和4-9軸/f-g軸觀光廳和舞臺部分支模高度分別為18.9m和23.2m，梁最大截面6002000，梁跨度16.80m。梁砼等級c30。選用扣件式鋼管腳手架，梁底搭設高度7.85m。板底支

10、模高度分別為18.78和23.08m。梁支撐系統(tǒng)采用扣件式鋼管支承，梁跨度方向立柱間距400，梁兩側立柱間距800，步距1400，立桿間距800800。模板支撐系統(tǒng)采用扣件式鋼管支撐，并通過調整頂托的螺栓來滿足支模高度的要。情況三：圖書樓6-8軸/a-e軸部分支模高度9m,梁最大截面為400700，梁跨度為10.5m，梁砼等級c30。梁底搭設高度為8.2m。板厚120mm，支模高度9m。模板支撐采用扣件式鋼管支撐，并通過調整頂托的螺栓來滿足支模高度要求。（2）對于以上三種情況的高支模，其構造設計參數(shù)均如下：梁側模板采用15mm厚夾板，豎枋間距250，豎向設置三排穿梁螺栓14500mm，第一排設

11、在梁底以上400mm（當梁高750 mm時才設穿梁螺栓）；梁底模板采用15mm厚多層夾板，梁底設置一層木枋，橫枋采用4590木枋，間距200，扣件式腳手架，排距為800；樓面模板采用15厚夾板，板底設置一層木枋，橫枋采用4590木枋，間距300，支撐采用扣件式腳手架，排距為800900。（3）為加強扣件式腳手架的整體剛度，腳手架搭設必須保證架身垂直，縱橫向基本順直，并采用48鋼管設置縱向水平拉桿，在腳手架的頂層、底層設置，水平拉桿用扣件與腳手架架體扣緊。剪刀撐在主梁腳手架兩側沿全高連續(xù)設置，剪刀撐與地面傾角宜4560，用扣件與門式架扣緊。（4）離地面250mm處設置縱橫掃地桿一道。腳手架直接置

12、于澆筑好并且達到一定強度的樓板面上或者有一定強度的面層上，腳手架下為一條200400050mm木板。梁底的支撐架體下的木板鋪設縱模兩塊，木板應縱橫疊放，板底與土面碎石墊平墊實。（5）對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，等模板應按設計要求起拱，當設計無具體要求是，起拱高度應為跨度的13。（6）所有高支模必須待下層梁板砼強度達到70以上方可繼續(xù)搭設。上一層高支模施工時，下一層支架不能拆除，以便荷載能安全傳至基礎上。六、高支模驗算書經(jīng)過上述三種情況的比較，情況一和二中的梁板支模要求大于情況三，所以以下驗算只對情況一的梁板和情況二中的高跨梁高支模進行驗算。如能滿足要求，情況三必能滿足要求。6.1板

13、模板計算書1、工程屬性新澆混凝土樓板名稱b，標高13.45新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長l(m)17新澆混凝土樓板邊寬b(m)10.82）、荷載設計施工人員及設備荷載標準值q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kn/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kn)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kn/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kn/m2)1模板及其支架自重標準值g1k(kn/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值g2k(kn/m3)24鋼筋自重標準值g

14、3k(kn/m3)1.1風荷載標準值k(kn/m2)基本風壓0(kn/m2)0.30.22風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.83、模板體系設計模板支架高度(m)13.45立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)800水平拉桿步距h(mm)1400立柱布置在混凝土板域中的位置自定義立柱距混凝土板短邊的距離(mm)100立柱距混凝土板長邊的距離(mm)100主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(mm)300小梁距混凝土板長邊的距離(mm)50小梁兩端各懸挑長度(mm)100，100 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)4）、面板驗算面

15、板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(n/mm2)15面板彈性模量e(n/mm2)10000 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范5.2.1面板可按簡支跨計算的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： wbh2/6=10001515/637500mm3，ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.4

16、2.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kn/m q20.91.2g1kb=0.91.20.11=0.11kn/m p0.91.3q1k=0.91.42.53.15kn mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24knm mmax/w0.24106/375006.33n/mm2f15n/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(g1k+(g3k+g2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kn/m 5ql4/(384ei)53.113004/(3

17、8410000281250)0.12mml/400300/4000.75mm 滿足要求！5）、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)4590小梁抗彎強度設計值f(n/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(n/mm2)1.78小梁彈性模量e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩w(cm3)60.75小梁截面慣性矩i(cm4)273.38 因l/la取整17000/900取整18，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(g1k+(g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+(g3k+g2k)h)+1

18、.40.7q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.02kn/m 因此，q1靜0.91.2(g1k+(g3k+g2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.07kn/m q1活0.91.4q1kb=0.91.42.50.30.94kn/m m1-0.071q1靜l2-0.107q1活l2-0.0711.070.92-0.1070.940.920.14knm q20.91.2g1kb=0.91.20.30.30.1kn/m p0.91.4q1k=0.91.4

19、2.53.15kn/m m20.077q2l2+0.21pl0.0770.10.92+0.213.150.90.6knm m3maxq1l12/2，q2l12/2+pl1=max2.020.12/2，0.10.12/2+3.150.10.32knm mmaxmaxm1，m2，m3max0.14，0.6，0.320.6knm mmax/w0.6106/607509.9n/mm2f15.44n/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 v10.607q1靜l+0.62q1活l0.6071.070.9+0.620.940.91.11kn v20.607q2l+0.681p0.6070.10.9+0.6813

20、.152.2kn v3maxq1l1，q2l1+pmax2.020.1，0.10.1+3.153.16kn vmaxmaxv1，v2，v3max1.11，2.2，3.163.16kn max3vmax/(2bh0)=33.161000/(29045)1.17n/mm21.78n/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(g1k+(g3k+g2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.99kn/m 跨中max0.632ql4/(100ei)=0.6320.999004/(10093502733800)0.16mml/400900/4002.25mm 懸臂端maxql4/(8ei)=

21、0.991004/(893502733800)0mml1/400100/4000.25mm 滿足要求！6）、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規(guī)格(mm)4590可調托座內主梁根數(shù)2主梁彈性模量e(n/mm2)8415主梁抗彎強度設計值f(n/mm2)15.44主梁抗剪強度設計值(n/mm2)1.66主梁截面慣性矩i(cm4)273.38主梁截面抵抗矩w(cm3)60.75 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 1、小梁最大支座反力計算 q1k1.5kn/m2 q10.9max1.2(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+(g3k+g2k)h)+1.40.7

22、q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.7kn/m q1靜0.91.2(g1k+ (g3k+g2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.14kn/m q1活0.91.4q1kb=0.91.41.50.30.57kn/m q2(g1k+ (g3k+g2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.05kn/m 承載能力極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，rmax(1.143q1靜+1.223q1活)l1.1431.140.9+1.2230.570.91

23、.79kn 按懸臂梁，r1q1l=1.70.10.17kn rmaxrmax，r1/20.9kn; 同理，r0.52kn，r0.82kn 正常使用極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，rmax1.143q2l1.1431.050.91.08kn 按懸臂梁，r1rmaxl=1.080.10.11kn rmaxrmax，r1/20.54kn; 同理，r0.32kn，r0.5kn 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(knm) mmax0.19knm mmax/w0.19106/607503.13n/mm2f15.44n/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kn) vmax1.56kn max3vm

24、ax/(2bh0)=31.561000/(29045)0.58n/mm21.66n/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.18mm 跨中max=0.18mm=800/400=2mm 懸挑段max0.04mm=50/400=0.12mm 滿足要求！7）、立柱驗算鋼管類型483.5立柱截面面積a(mm2)489立柱截面回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩w(cm3)5.08抗壓強度設計值f(n/mm2)205 h/i1400/15.889150 滿足要求！ 查表得，0.67 mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.220.91.42/100.04knm

25、 nw0.91.2ngik+0.91.4(nqik+mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.8+0.921.40.04/0.83.8kn f nw/(a)+ mw/w3803.06/(0.67489)+0.04106/508020.17n/mm2f205n/mm2 滿足要求！8）、可調托座驗算可調托座承載力容許值n(kn)50 按上節(jié)計算可知，可調托座受力n3.8knn50kn 滿足要求！6.2梁模板計算書1）、工程屬性新澆混凝土梁名稱l新澆混凝土梁計算跨度(m)9.1混凝土梁截面尺寸(mmmm)8002200新澆混凝土結構層高(m)13.45

26、梁側樓板厚度(mm)1202）、荷載設計模板及其支架自重標準值g1k(kn/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值g2k(kn/m3)24鋼筋自重標準值g3k(kn/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kn/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值q2k(kn/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kn/m2)基本風壓0(kn/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.83）、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(a)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m

27、m)450梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1400步距h(mm)1400新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)a(mm)、lb(mm)900、800混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)700梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)700梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)50 設計簡圖如下：平面圖立面圖4）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(n/mm2)15面板彈性模量e(n/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： wbh2/6=100015

28、15/637500mm3，ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(g1k+ (g2k+g3k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+ (g2k+g3k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.2)+1.40.72170.05kn/m q1靜0.91.35g1k+(g2k+g3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.2168.28kn/m q1活0.91.40.7q2kb0.91.40.7211.76kn/m q2(g1k+ (g2k+g3k)h)b=

29、0.1+(24+1.5)2.2156.2kn/m 1、強度驗算 mmax-0.107q1靜l2+0.121q1活l2-0.10768.280.22+0.1211.760.220.28knm mmax/w0.28106/375007.57n/mm2f15n/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632ql4/(100ei)=0.63256.22004/(10010000281250)0.202mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) r1=r5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39368.280.2+0.4461.7

30、60.25.52kn r2=r4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14368.280.2+1.2231.760.216.04kn r3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92868.280.2+1.1421.760.213.08kn 標準值(正常使用極限狀態(tài)) r1=r5=0.393 q2l=0.39356.20.24.42kn r2=r4=1.143 q2l=1.14356.20.212.85kn r3=0.928 q2l=0.92856.20.210.43kn5）、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)4590小梁抗彎強度設計值f(n/mm2)15.44

31、小梁抗剪強度設計值(n/mm2)1.78小梁彈性模量e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩w(cm3)60.75小梁截面慣性矩i(cm4)273.38 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max5.52+0.91.35(0.3-0.1)0.8/4+0.5(2.2-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.7-0.8/2，(1.4-0.7)-0.8/2/21，16.04+0.91.35(0.3-0.1)0.8/4=16.09kn/m q2max4.42+(0.3-0.1

32、)0.8/4+0.5(2.2-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.7-0.8/2，(1.4-0.7)-0.8/2/21，12.85+(0.3-0.1)0.8/412.89kn/m 1、抗彎驗算 mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10716.090.452，0.516.090.0520.35knm mmax/w0.35106/607505.74n/mm2f15.44n/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60716.090.45，16.090.054.395kn max3vmax/(2bh0)=3

33、4.3951000/(24590)1.63n/mm21.78n/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100ei)0.63212.894504/(10093502733800)0.13mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8ei)12.89504/(893502733800)0mml/40050/4000.12mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14316.090.45，0.39316.090.45+16.090.058.28k

34、n 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為r1r53.91kn，r2r48.28kn，r36.75kn 正常使用極限狀態(tài) rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14312.890.45，0.39312.890.45+12.890.056.63kn 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為r1r53.34kn，r2r46.63kn，r35.39kn6）、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)483.5可調托座內主梁根數(shù)2主梁彈性模量e(n/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(n/mm2)205主梁抗剪強度設計值(n/mm2)125主梁截面慣性矩

35、i(cm4)12.19主梁截面抵抗矩w(cm3)5.08 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(knm) mmax/w0.751106/5080147.76n/mm2f=205n/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kn) vmax4.855kn max2vmax/a=24.8551000/48919.85n/mm2125n/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.45mml/400700/4001.75mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 rmaxr1,r32.49kn8kn 單扣件在扭矩

36、達到4065nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力r2.49kn8kn 單扣件在扭矩達到4065nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！7、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積a(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩w(cm3)4.49抗壓強度設計值f(n/mm2)205 =h/i=1400/15.9=88.05=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.7 1、風荷載計算 mw0.921.4klah2/100.921.40.220.451.42/100.02knm 2、穩(wěn)定性計算 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范公式5.2.5-14，荷載設計值q

37、1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2.2)+0.91.42162.96kn/m 2)小梁驗算 q1max4.97+(0.3-0.1)0.8/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.7-0.8/2，(1.4-0.7)-0.8/2/21，14.43+(0.3-0.1)0.8/4=14.47kn/m 同上四六計算過程，可得： r12.28kn，r223.67kn，r32.28kn 立柱最大受力nwmaxr1+n邊1，r2，r3+n邊2+mw/lbmax2.28+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41

38、(0.8+0.7-0.8/2)/20.9，23.67，2.28+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.8+1.4-0.7-0.8/2)/20.9+0.02/1.423.7kn fn/(a)+mw/w23701.97/(0.7424)+0.02106/449084.31n/mm2f205n/mm2 滿足要求！8、可調托座驗算可調托座承載力容許值n(kn)50 由主梁驗算一節(jié)計算可知可調托座最大受力nmaxr1，r2，r3226.18knn50kn 滿足要求！6.3梁側模板計算書1）、工程屬性新澆混凝梁名稱kl14，標高13.45m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)8

39、002200梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)1292）、荷載組合混凝土重力密度c(kn/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)11混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.15混凝土澆筑速度v(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度h(m)1振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值q2k(kn/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值g4kmin0.22ct012v1/2，chmin0.2224411.152.51/2，241min38.4，2424kn/m2 承載能力極限狀態(tài)設計值s承0.9max1.2g4k+1.4q2k，1.35g4k+1.40.7q2k0.9ma

40、x1.224+1.44，1.3524+1.40.740.9max34.4，36.320.936.3232.69kn/m2 正常使用極限狀態(tài)設計值s正g4k24 kn/m23）、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁道數(shù)11主梁間距(mm)500主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)50對拉螺栓水平向間距(mm)500支撐距梁底距離依次為400，800，1200，1700 設計簡圖如下：模板設計剖面圖4）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(n/mm2)15面板彈性模量e(n/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。wbh2/6=1000152

41、/637500mm3，ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bs承132.6932.69kn/m q1靜0.91.35g4kb0.91.3524129.16kn/m q1活0.91.40.7q2kb0.91.40.7413.53kn/m mmaxmax0.077q1靜l2+0.1q1活l2,-0.107q1靜l2+0.121q1活l2,-0.071q1靜l2-0.107q1活l2max(0.07729.160.212+0.13.530.212, -0.10729.160.212+0.1213.530.212,-0.07129.160.21

42、2-0.1073.530.212)0.11knm mmax/w0.11106/375002.97n/mm2f15n/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbs正12424kn/m max0.632ql4/(100ei)=0.63224207.14/(10010000281250)0.1mm207.1/400=0.52mm 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) rmax1.143q1靜l左+1.223q1活l左1.14329.160.21+1.2233.530.217.8kn 正常使用極限狀態(tài) rmax1.143l左g4k1.1430.21245.68kn5）、小梁驗算小梁最大懸挑長

43、度(mm)50小梁計算方式簡支梁小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)4590小梁彈性模量e(n/mm2)8415小梁抗剪強度設計值(n/mm2)1.66小梁截面抵抗矩w(cm3)60.75小梁抗彎強度設計值f(n/mm2)15.44小梁截面慣性矩i(cm4)273.38 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q7.8kn/m mmaxmax0.125ql2,0.5ql12=max0.1257.80.52，0.57.80.052=0.24knm mmax/w0.24106/607504.01n/mm2f15.44n/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 vmaxmax0.5ql,

44、ql1=max0.57.80.5，7.80.05=1.95kn max3vmax/(2bh0)=31.951000/(29045)0.72n/mm21.66n/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q5.68kn/m 1max5ql4/(384ei)=55.685004/(38484152733800)0.2mm500/400=1.25mm 2maxql4/(8ei)=5.68504/(884152733800)=0mm50/400=0.12mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) rmaxmax0.57.80.5，0.57.80.5+7.80.052.34kn 正常使用極限狀態(tài)

45、rmaxmax0.55.680.5，0.55.680.5+5.680.051.7kn6）、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)500主梁最大懸挑長度(mm)50主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)483.5主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量e(n/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(n/mm2)205主梁抗剪強度設計值(n/mm2)120主梁截面慣性矩i(cm4)12.19主梁截面抵抗矩w(cm3)5.08 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 同前節(jié)計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態(tài)：r10.4kn，r21.17kn，r30.97kn，r40.97kn，r50.9

46、7kn，r60.97kn，r70.97kn，r80.97kn，r90.97kn，r101.17kn，r110.4kn 正常使用極限狀態(tài)：r10.29kn，r20.85kn，r30.69kn，r40.69kn，r50.69kn，r60.69kn，r70.69kn，r80.69kn，r90.69kn，r100.85kn，r110.29kn 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(knm) maxmmax/w0.38106/5080=75.72n/mm2f=205 n/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kn) max2vmax/a=22.371000/4899.71n/mm2=120 n/mm2 滿

47、足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) max1.25mm500/4001.25 mm 滿足要求！7）、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型m14軸向拉力設計值ntb(kn)17.8 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力n0.953.9427.49knntb17.8kn 滿足要求！6.4大講堂高跨梁驗算梁模板（扣件式）計算書1）、工程屬性新澆混凝土梁名稱hkl新澆混凝土梁計算跨度(m)16.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)6002000新澆混凝土結構層高(m)9.852）荷載設計模板及其支架自重標準值g1k(kn/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值g2

48、k(kn/m3)24鋼筋自重標準值g3k(kn/m3)梁1.5振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值q2k(kn/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kn/m2)基本風壓0(kn/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.83）、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁側無板(a)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)400梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)800步距h(mm)1400混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)400梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)300,500梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)200 設計簡圖如下：平面圖立面圖4）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(n/mm2)25面板彈性模量e(n/mm2)8000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下