外腳手架搭拆專項施工方案40;落地式雙排腳手架41;

1、外腳手架搭拆專項施工方案編 制 人：編制單位：編制日期： 2013 年 月 日施工組織設計、施工方案審批表工程名稱武鳴縣興武大廈1號樓工程施組（方案）名稱外腳手架搭拆專項施工方案簽字欄職務日期編制校核復核（會簽）審核審批說明：1施工組織設計及重要施工方案（詳見重要施工方案流程表）需以下人員簽字：編制：由工程工程師（或?qū)I(yè)人員）編制并簽字校核：由工程經(jīng)理、總承包事業(yè)部工程管理科長簽字復核：由總承包事業(yè)部主任工程師簽字 （會簽：專業(yè)性強地方案增加會簽欄，由專業(yè)人員簽字其它方案不用該欄）審核：施組由項管處負責人簽字；方案由總工辦負責人簽字審批：由公司總工程師簽字2、一般專項施工方案需以下人員簽字：編

2、制：由工程工程師（或?qū)I(yè)人員）編制并簽字校核：由工程經(jīng)理簽字（會簽：專業(yè)性強地方案增加會簽欄，由專業(yè)人員簽字其它方案不用該欄）復核：由總承包事業(yè)部主任工程師簽字 審核：由總工辦負責人簽字審批：由總工辦負責人簽字3、分包工程施工組織設計及方案：由有資質(zhì)地分包單位負責編制至審批，報總包單位審查備案目錄第一章工程簡況 1一、工程簡介 1二、建筑物基本情況 1三、采用規(guī)范及設計資料 1第二章 外腳手架方案選擇 2一、方案選擇 2二、構(gòu)造尺寸選擇 2第三章 落地式雙排腳手架設計與驗算 3一、構(gòu)架地形式、特點和構(gòu)造要求 3二、設計及計算 5三、腳手架架在樓板上設計及計算 13第四章 懸挑式雙排腳手架設計與

3、驗算 38一、構(gòu)架地設計、特點和構(gòu)造要求 38四、設計及計算 40第五章施工準備 53一、材質(zhì)要求 53二、材料準備 54第六章外腳手架地搭設和拆除 54一、腳手架地搭設 54第七章腳手架地管理 57一、技術管理 57二、施工管理 58三、安全管理 61第八章質(zhì)量保證體系 62一、允許偏差表 62二、扣件擰緊抽樣檢查數(shù)目及質(zhì)量判定標準 62三、架子搭設地允許偏差和檢驗方法 62第九章安全防護措施 63一、電梯井洞口防護措施 63二、結(jié)構(gòu)臨邊防護措施 64三、樓梯間防護措施 65第十章文明施工 65第十一章 應急預案 66（一）安全事故應急救護預案 66（二）各類事故應急準備和相應預案 67預案

4、 1：火災事故應急準備與響應預案 67預案 2：坍塌倒塌事故應急準備與響應預案 69預案 3：觸電事故應急準備與響應預案 70預案 4：高處墜落事故應急準備與響應預案 72預案 5：物體打擊事故應急救援預案 73預案 6：突發(fā)性停電事故應急準備和響應預案 74第十二章 附圖 75第一章 工程簡況、工程簡介1. 建設地點 : 武鳴縣標營新區(qū)經(jīng)五路和緯一路路口；2. 建設單位：武鳴縣興武資產(chǎn)經(jīng)營管理有限責任公司；3. 工程名稱：武鳴縣興武大廈 1 號樓工程4. 施工單位：廣西建工集團聯(lián)合建設有限公司5. 監(jiān)理單位：廣西南寧宏翔工程建設監(jiān)理有限責任公司6. 設計單位：南寧城市規(guī)劃設計院二、建筑物基本

5、情況1130.3 怦；1、 工程總規(guī)模：興武大廈1號樓工程建筑面積：14576.9血2,建筑基底面積2、 建筑層數(shù)：建筑層數(shù)：15 層，地下室一層；3、建筑室內(nèi)標高 ).00,建筑總高度為57.60m，屋檐高58.20m;4、樓層層高為 3.9、 3.3M；三、采用規(guī)范及設計資料1 .建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011(2011年版)(以下簡稱規(guī)范 JGJ130-2011)2. 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范( GB500092001)3. 建筑施工安全檢查標準 JGJ59-20114. 建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-19915. 建筑施工手冊第四版6. 建筑施工計算手冊( 2

6、001年版，以下簡稱 “計算手冊 ”)7. 鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范( GB500172003)8. 混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范( GB500102002)9. 冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術規(guī)范( GBJ18-87)10. 五金手冊第二版第二章外腳手架方案選擇一、方案選擇確保本工程地工期要求及質(zhì)量、安全文明施工，針對本工程地特點，施工用外腳手架采用雙排鋼管 外腳手架，由于本工程是高層建筑，腳手架下部地承重較大，為確保外腳手架地強度和穩(wěn)定性，根據(jù)本 工程地特點，一至十二層為落地腳手架，其中東西南面四層以下落地腳手架落在地下室頂板上，四至十 二層地落地腳手架落在三層地屋面樓板上；十二層結(jié)構(gòu)面起至十五層屋面為懸挑腳手架北面一

7、至十二層為落地腳手架、十二層至十五層屋面為懸挑腳手架在外腳手架地陽角處增設立桿，把安全網(wǎng)拉設平直，平整連墻桿件采用剛性連接方式：鋼管連接或抱柱連墻二、構(gòu)造尺寸選擇本工程各部位所用外腳手架，其構(gòu)造要求見下表及附圖:構(gòu)造要求雙排落地式外腳手架備注鋼管型號 48X 3.0O4立桿橫距（m）1.05M立桿縱距（m）1.5M步距（m）1.80M每步設置欄桿數(shù)1內(nèi)立桿與墻面間距300mm剛性連接預埋件間距兩步三跨每步縱向水平桿加密2根用于鋪設腳手板剛性連接 48 X 3.0剪刀撐、斜撐搭接長度1000mm搭設高度38.5m一至十二層構(gòu)造要求型鋼懸挑外腳手架備注鋼管型號 48X 3.0O4立桿橫距（m）1.

8、05M立桿縱距（m）1.5M步距（m）1.80M每步設置欄桿數(shù)1內(nèi)立桿與墻面間距300mm剛性連接預埋件間距兩步兩跨每步縱向水平桿加密2根用于鋪設腳手板剛性連接 48 X 3.0剪刀撐、斜撐搭接長度1000mm搭設高度18.0m十二至十五層、屋面第三章落地式雙排腳手架設計與驗算一、構(gòu)架地形式、特點和構(gòu)造要求1立桿立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內(nèi)，并在高度方向錯開地距離不小于500mm;各接頭中心距主節(jié)點地距離不大于600mm.各接頭中心距節(jié)點地距離不宜大于步距地1/3 ；立桿頂端高出建筑物上皮至少1m.立桿垂直度偏差不得大

9、于架高地1/400,每根立桿按 6M計，即單根立桿垂直度偏差不大于15mm.開始搭設立柱時，每隔5跨設一根拋撐，直至連墻桿件安裝完畢后，方可根據(jù)情況拆除.當搭設至有連墻桿件地構(gòu)造層時，搭設完該處地立柱、縱向 水平桿、橫向水平桿后，立即設置連墻件.2. 大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，在立柱地內(nèi)側(cè)，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈.大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內(nèi).相鄰接頭水平距離不小于500 mm，各接頭距立柱地距離不大于 500mm，并避免設在縱向水平桿地跨中3. 小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（即主節(jié)點），都必須設置一根小橫桿，并采

10、用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點地距離不大于150mm.小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據(jù)作業(yè)層腳手板搭設地需要，可在兩立柱之間再等間距設置增設12根小橫桿，其最大間距不大于 800mm.小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于100mm ;伸出里排大橫桿距結(jié)構(gòu)外邊緣 150mm，且長度不大于400mm.若同步內(nèi)有小橫桿 超過這一限制，要在作業(yè)層采取鋼管三角斜撐地方式予以加固.上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層地相臨小橫桿在立柱處相向布置每一主節(jié)點必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離節(jié)點地距離不大于150mm，靠墻（柱）一側(cè)地外伸長度不大于500mm

11、.操作層上非主節(jié)點處地橫向水平桿宜根4縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮 200mm 處地立柱上，橫向掃地桿則 用直角扣件固定 在緊靠縱向掃地桿下方地立柱上.靠邊坡地立柱軸線到邊坡地距離不小于500mm.5剪刀撐本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結(jié)合地方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設， 用通長剪刀撐沿 架高連續(xù)布置，采用單桿通長剪刀撐 .剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面地夾角在45。60之間斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置 .剪刀撐地一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出地端頭上，兩端分別用 旋轉(zhuǎn)扣件固定，在其中間增加2至4個扣結(jié)點所有固定點距主節(jié)點距離不

12、大于15cm.最下部地斜桿與立桿地連接點距地面地高度控制在30cm內(nèi)剪刀撐地桿件連接采用搭接，其搭接長度 100cm應用3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板地邊緣至桿端地距離 10cm橫向斜撐搭設在同節(jié)內(nèi)、由底至頂層呈之”字型、在里、外排立柱之間上下連續(xù)布置，斜桿應采用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交地立柱或橫向水平桿地伸出端上除拐角處設橫向斜撐外，中間應每隔 6 跨設置一道 6腳手板腳手板采用定制地竹串片腳手板，鋪設方式為4步1設在作業(yè)層下部架設一道水平兜網(wǎng)，隨作業(yè)層上升，同時作業(yè)層不超過兩層首層滿鋪一層腳手板，以上每個施工層也要滿鋪一層腳手板，并設置安全網(wǎng)及防護欄桿 腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端

13、8cm處用直徑16號鉛絲箍繞23圈固定.當腳手板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩(wěn)，接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫地距離均不大于15cm.靠墻一側(cè)地腳手板離墻地距離不應大于15cm.拐角處兩個方向地腳手板應重疊放置，避免出現(xiàn)探頭及空擋現(xiàn)象7連墻件 連墻件采用剛性連接，落地腳手架連墻方式為兩步三跨設置，懸挑腳手架連墻方式為兩步兩跨設 置，同一位置設置兩道連墻桿連墻桿用血48X 3鋼管，通過十字扣件與預埋在樓層邊框梁上地鋼管連接連墻件橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結(jié)構(gòu)立面垂直，并盡量靠近主節(jié)點（距主節(jié)點地距離不大于30cm) 連墻桿伸出扣

14、件地距離應大于10cm.底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱地小橫桿可直接作連墻桿用&防護設施腳手架要滿掛全封閉式地密目安全網(wǎng)密目網(wǎng)采用1.8 6.0m地規(guī)格，用網(wǎng)繩綁扎在大橫桿外立桿里側(cè)作業(yè)層網(wǎng)應高于平臺1.5m，并在作業(yè)層下步架處設一道水平兜網(wǎng)在架內(nèi)高度3.0m處設首層平網(wǎng)，往上每隔五步距設隔層平網(wǎng)，施工層應設隨層網(wǎng)作業(yè)層腳手架外立桿每步于0.9m處設有一道防護欄桿，底部側(cè)面設200mm高地擋腳板.二、設計及計算(一)、設計及搭設參數(shù)設計東、西、南面：從地下室頂板至第十二層為落地腳手架，其中東西南面四層以下落地腳手架落在地下室頂板上，四至十二層地落地腳手架落在三層地屋面樓板上；十二

15、層結(jié)構(gòu)面起至十五層屋面為懸挑腳手架.北面：從地下室頂板至第十二層為落地腳手架，十二層結(jié)構(gòu)面起至十五層屋面為懸挑腳手架.現(xiàn)取北面從地下室頂板至第十二層地落地腳手架計算、腳手架參數(shù)腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型 48 X3腳手架搭設高度H(m)38.5腳手架沿縱向搭設長度 L(m)59立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)1.05橫向水平桿計算外伸長度 a1(m)0.15內(nèi)立桿離建筑物距離a(m)0.3雙立桿計算方法按雙立桿受力設計雙立桿計算高度H1(m)38.5雙立桿受力不均勻系數(shù) KS0.6、荷載設計腳手板類型竹串片腳手板腳手板自重標準值 Gkjb(kN

16、/m2)0.35腳手板鋪設方式4步1設密目式安全立網(wǎng)自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.14擋腳板鋪設方式4步1設每M立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m)0.1248橫向斜撐布置方式5跨1設結(jié)構(gòu)腳手架作業(yè)層數(shù)njj2結(jié)構(gòu)腳手架何載標準值Gkjj(kN/m2)3裝修腳手架作業(yè)層數(shù)nzj2裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)2地區(qū)廣西南寧市安全網(wǎng)設置全封閉基本風壓3 0(kN/m2)0.25風荷載體型系數(shù)ys1.25風壓咼度變化系數(shù) 卩z連墻件、單立桿、雙立桿穩(wěn)定性)1.2, 0.9, 0.74風荷載標準值3 k(kN

17、/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩(wěn)定性)0.38, 0.28, 0.23計算簡圖:立面圖一. - 1 J . I5 1.,.r. 一且“二=耳,-.廠 . -. - T * .i怕. - m1 h j.it 側(cè)面圖三、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數(shù)n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490廠X/橫向水平桿1oqL縱向水平桿_ 卜立軒縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態(tài)q=1.2 (0.033+Gkjb 1敘(n+1)+1.4 GkXla/

18、(n+1)=1.2 (0.E33+0.35 1.5/(2+1)+1.4 3 XK5/(2+1)=2.35kN/m正常使用極限狀態(tài)q=(0.033+Gkjb la/( n乂)+Gk la/(n+1)=(0.033+0.351.5/(2+1)+3 1.5/(2+1)=1.71kN/m計算簡圖如下: I v v ill! W v v Y * ill ill V v V ill懇矗3105010501、抗彎驗算Mmax=maxqlb2/8 , qa12/2=max2.35 1J052/8, 2.35 0L152/2=O.32kN m d =Mmax/W=0.32 x 106/4490=72.13N/m

19、m2107800),1.71 1504/(8 206000 107800)=1.218mmv ma*1.218mmw 薩minlb/150 , 10 = min1050/150 , 10 = 7mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.35(1.05+15)2/(2 1.05)=1.61kN正常使用極限狀態(tài)Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.71(1.05+0.15)2/(2 1.05)=1.17kN四、縱向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知F仁Rmax=1.61kNq=1.2 0.033=0.04kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知

20、 F1=Rmax=1.17kNq=0.033kN/m1、抗彎驗算計算簡圖如下：1500150015000.04kN/m0.04kN/m0.04kN/mlillvlJrillLIIJr 1 l山v .1Ir 11 v11uuImJ1專Ll1.61 kN tBIkNI.EIkN I.EIkNtEI kN E1kN0.650.65彎矩圖(kN m)cr =Mmax/W=0.65 X 106/4490=144.71N/mm2 f=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖如下：0.03kN/m0.03kN/m0.03kN/m11Jrillfl i 3r山L1專11Ir 11 vinll和1 InJ

21、 | %117KN 117kN1.17kN 1 17kN117kN 1 17kN15001500L1500JLrHrHrd變形圖(mm)v ma*3.421mmw 薩minla/150 , 10 = min1500/150 , 10 = 10mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=3.71kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.8扣件抗滑承載力驗算：橫向水平桿： Rmax=1.61kN Rc=0.8 x 8=6.4kN縱向水平桿： Rmax=3.71kN 1/4/2=38.5/1.8 1.51.05+0.15) 0.35 1/4/2=1.68kN

22、雙內(nèi)立桿：NGS2k1=1.68kN3、 欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2雙外立桿：NGS2k2=H1/h Xla Gkdb X1/4=38.5/1.8 1.5 0.14 1/4=1.12kN4、圍護材料地自重標準值 NG2k3雙外立桿：NGS2k3=GkmW la H1=0.01 1.5 38.5=0.58kN構(gòu)配件自重標準值 NG2k總計雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.68+1.12+0.58=3.38kN雙內(nèi)立桿：NGS2k=NGS2k1=1.68kN立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la X(lb+a1) (njj Gkjj+nzj Gkzj)/2

23、=1.5 (105+O.15) (2X3+2 2)/2=9kN內(nèi)立桿：NQ1k=9kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：雙外立桿：Ns=1.2 (NGS1k+ NGS2k)+0.9 1.4 NQ1k=1.2 X(6.94+3.38)+ 0.9 1.4 9=23.73kN雙內(nèi)立桿：Ns=1.2 (NGS1k+ NGS2k)+0.9 1.4 NQ1k=1.2 X(6.94+1.68)+ 0.9 1.4 9=21.69kN七、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架搭設高度H38.5雙立桿計算高度H138.5雙立桿受力不均勻系數(shù) KS0.6立桿計算長度系數(shù)卩1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)

24、15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式兩步三跨1、立桿長細比驗算立桿計算長度IO=K卩h=1 X 1.5 X 1.8=2.7m長細比 入=IO/i=2.7 X 103/15.9=169.81NQ1k=1.2 X(6.94+3.38)+1.4 9=24.99kNd =KSNS/( $ A)=0.6 X 24991.61/(0.188 X 424)=188.11N/mm2 f=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用雙立桿地軸心壓力設計值NS=1.2 XNGS1k+NGS2k)+0.9 X.4 XQ1k=1.2 X(6.94+3.38)+0.9

25、 1.4XX=23.73kNMws=0.9 X 1.4 X Mwk=0.9 X 1.4 Xw klah2/10=0.9 X 1.4 X 0.23 X 1.5 X 1.82/10=0.14kN md =KS(NS/( $ A)Mw/W)=0.6 X (23731.61/(0.188 X 424)+142061.4/4490)=197.61N/mm2 f=205N/mm2滿足要求！八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度I0(mm)1300連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)158連墻件抗

26、壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)1Nlw=1.4 Xw kX 2X hX 3X la=1.4 X 0.38 X 2X 1.8 X 3X 1.5=8.55kN長細比入=l0/i=1300/158=8.23,查規(guī)范表 A.0.6得，$ =0.98(Nlw+N0)/($ Ac)=(8.55+3) X 103/(0.98 X 489)=24.07N/mm2 0.85 X f=0.85 X 205N/mm2=174.25N/mm2滿足要求！扣件抗滑承載力驗算：Nlw+N0=8.55+3=11.55kNb0.2 0.2立桿縱、橫向間距(m)【la粕1.5 .0

27、5設計簡圖如下:腳手架樓板_立面圖二、何載參數(shù)每根立桿傳遞何載qk(kN)30板上活荷載標準值Qk(kN/m2)1鋼筋混凝土自重標準值NG1K(kN/m3)25.1四、各樓層荷載計算1、第1層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)210000砼彈性模量Ec(N/mm2)28000砼地齡期T(天)28砼地強度等級C30砼地實測抗壓強度fc(N/mm2)14.3砼地實測抗拉強度ft(N/mm2)1.43腳手架立桿傳遞荷載標準值：qk=30kN。板地短邊計算跨度：l=Bc=3.50m立桿荷載作用間距：e=la=1.50m立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.2

28、0+0+0.20=0.40m立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40ms為墊板地厚度，此處忽略不計.當 bcx bcy bcy 0.6*J bcx w時，b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*3.50=2.85m當局部荷載作用在板地非支承邊附近，即db/2時，荷載地有效分布寬度應予折減， b1, =b/2+d=1.73m當e bcy bcy w 0.6*l bcx w時，b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*5.10=3.97m當局部荷載作用在板地非支承邊附近，即db/2時，荷載地有效分布寬度應予折減，b1, =b/2+

29、d=2.28m當eb時，荷載地有效分布寬度應予折減，b2, =b/2+e/2=2.51mb, =min b1 , , b2, =2.28m(1)45100+30kN30kN30kN30kN得：Mmax=62.73fkN.m板短邊等效樓面均布活荷載標準值：q2=8 Mmax/(bl2)=8*62.73/(2.285.102)=8.44kN/m2故樓板等效均布活荷載：q=maxq1、q2= 13.39kN/m2樓蓋自重荷載標準值：g仁 h1/1000*NG1K=200/1000*25=5.02板計算單元活荷載標準值：q仁q+Qk=13.39+1.00=14.392、各樓層荷載分配假設層間支架剛度無

30、窮大，則有各層撓度變形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)則有： Pi =(Ei hi 刀 Pi)/( 刀(Eihi3)根據(jù)此假設，各層樓蓋承受荷載經(jīng)模板支架分配后地設計值為：樓層各樓層混凝土彈性模量Eci(MPa)各樓層板厚hi(mm)樓蓋自重何載標準值gi(kN/m2)立桿傳遞荷載標準值qi(kN/m2)分配后各樓層恒載地設計值Gi(kN/m2)分配后各樓層活載地設計值Qi (kN/2)128000.002005.0214.396.0220.14Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-14h4i-13+Eci-2hi-23)(gi+gi-1

31、+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23)(qi+qi-1+qi-2)五、板單元內(nèi)力計算1、第1層內(nèi)力計算L廠1 I1 I1 IIIII腳手架樓板 第i層鋼筋布置圖第i層板單元內(nèi)力計算板地支撐類型四邊固支Bc/BI = 3500/5100 = 0.69ml0.03m20.01ml-0.07m2-0.06四邊簡支Bc/BI = 3500/5100 = 0.69mq10.07mq20.03第1層板內(nèi)力計算荷載組合設計值計算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/26.0220.1416.0926.1610.07

32、內(nèi)力計算m1m2m1m2mq1mq2VBc內(nèi)力值(kN.m)M10.030.010.070.030.23.516.26M20.030.010.070.030.23.58.72M1-0.070.23.5-23.84M2-0.060.23.5-18.26M仁(ml + v m2)GiBC2+(mq1+ v mq2)QiBC2M仁(m2+v m1)GiBC2+(mq2+ v mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2第1層板正截面承載力驗算依據(jù)工程結(jié)構(gòu)設計原理板地正截面極限計算公式為:公式類型參數(shù)剖析使用條件Mu=a 1 a Sfcbh02Mu板正截面極限承載彎矩用于單筋截 面al截

33、面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc地比值，低于C50混凝土 a取1.0as截面抵抗矩系數(shù)fc混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數(shù)修改h0計算單兀截面有效咼度，短跨方向取h-20mm ,長跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=a 1 a sfcbh02+fy As(h0- a S)fy受壓區(qū)鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋截 面As受壓區(qū)鋼筋總面積a s縱向受壓鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣地距離默認取20mmMu=fyAs(h0- a s)fy鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋截 面當x 2 a 時As受拉鋼筋總面積E =Asfy/(fco0)1bhEE-受壓區(qū)相對高度，E =Asfy/(fc a 1bh0)x

34、 =(fyAsfyAs)/(a 1fcb) x混凝土受壓區(qū)咼度|矩形截面受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)alfc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)x (mm)a s比較60431000360523.62.0320x m1符合要求Mu2 m2符合要求MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)a s(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1360604.1518020-34.8-23.84Mu2360604.1518020-34.8-18.26比較Mu1 m1符合要求Mu2 m2符合要求六、樓板

35、裂縫驗算1、本結(jié)構(gòu)按壓彎構(gòu)件進行計算公式參數(shù)剖析使用條件3 max=a cr pc sk1.9c-8d/( vp te )/ Esd鋼筋地直徑最大裂縫寬度驗算As縱向受力拉鋼筋地截面面積Mk按荷載短期效應組合計算地彎矩值+0.0 c最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底 邊地距離(伽)：當 CV 20時，取c=20,當c65時，取c=65ftk混凝土軸心抗拉強度標準a cr構(gòu)件地受力特征系數(shù)，綜合了前述若干 考慮，軸心受拉構(gòu)件取2.7,受彎、偏心受壓取2.1，偏心受拉取2.4;V縱向受力鋼筋表面特征系數(shù)，對于帶肋 鋼筋取1.0,對于光面鋼筋取0.7;Es鋼筋地彈性模量p te=As/Atep te

36、按有效受拉混凝土截面面積計算地縱向 受拉鋼筋配筋率，在最大裂縫寬度計算中，當p tec 0.01,時取 p te=0.012 =1.10.65ftk/(p ter sk) 2裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)， 在計算中，21.0時，取2 =1.0對于直接承受重何載地 構(gòu)件，取2 =1.0Ate=0.5bh+(bf -b)hfAte有效受拉混凝土截面面積；對于軸心受 拉構(gòu)件，取構(gòu)件截面面積對于受彎、偏心受 壓和偏心受拉構(gòu)件Ate=0.5bh矩形截面(T sk=Mk/(As n h0) h0 =h-(c+d/2)d sk裂縫處鋼筋應力2、最大裂縫寬度計算樓層a cr2c(mm)d(mm)d skV

37、p teEs(N/mm2)3 max(mm)第1層2.10.642010203.9210.012100000.16比較第 1層 3 max/0.3 1符合要求七、樓板抗沖切驗算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范( GB50010 )規(guī)定，受沖切承載力應滿足下式公式參數(shù)剖析F=(0.7 3 hft+0.15 d pc umh0Fl局部何載設計值或集中反力設計值3h截面咼度影響系數(shù)：當 h2000mn時，取3 h=0.9中間線性插入取用.ft混凝土軸心抗拉強度設計值，m) n d pc, m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度地加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/伽2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局

38、部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面地最不利周長.h0截面有效高度，取兩個配筋方向地截面有效高度地平均值n =min( n 1, n 2) n 1=0.4+1.2/ 3 s ,n 2=0.5+as x h0/4Umn1局部荷載或集中反力作用面積形狀地影響系數(shù)n2臨界截面周長與板截面有效高度之比地影響系數(shù)3 s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時地長邊與短邊尺寸比較，3s不宜大于4：當3 s 時取3 s -2,當面積為圓形時，取 3 s-2as板柱結(jié)構(gòu)類型地影響系數(shù)：對中柱，取as -40，對邊柱，取as-30 :對角柱，取 as-20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮

39、上式中d pc,n之值，將其取為0,作為板承載能力安全儲備，承載力計算樓層F = 0.7 3 hft n umh0F13hftnumh0F第1層11.4310.8180144.1441.21比較第1層F/F1 1符合要求樓板厚120伽一、工程屬性腳手架基礎所在樓層數(shù)4第4層混凝土樓板厚度h4(mm)120第3層層咼H3(m)3.3第3層混凝土樓板厚度h3(mm)100第2層層咼H2(m)3.9第2層混凝土樓板厚度h2(mm)150第1層層咼H1(m)3.9第1層混凝土樓板厚度h1(mm)160樓板地計算單兀長度Bl(m)4.85樓板地計算單兀寬度BC(m)3.7樓蓋板配筋信息表樓層鋼筋位置配筋

40、量及等級鋼筋面積(mm2)第4層X向正筋HRB400 8200ASX -251.2Y向正筋HRB400 8200ASY -251.2X向負筋HRB400 8150ASX, -334.9Y向負筋HRB400 8150ASY, -334.9第3層X向正筋HRB400 8200ASX -251.2Y向正筋HRB400 8200ASY -251.2X向負筋HRB400 8150ASX, -334.9Y向負筋HRB400 8150ASY, -334.9第2層X向正筋HRB40 8200ASX -251.2Y向正筋HRB400 8200ASY =251.2X向負筋HRB400 8150ASX, =334.

41、9Y向負筋HRB400 8150ASY, =334.9第1層X向正筋HRB400 8150ASX =334.9Y向正筋HRB400 8150ASY =334.9X向負筋HRB400 8150ASX, =334.9Y向負筋HRB400 8150ASY, =334.9、支架搭設參數(shù)1、模板支架搭設參數(shù)樓層立桿地縱向間距La(m)立桿橫向間距Lb(m)立桿步距h(m)支座周長(m)31.51.051.8221.51.051.8211.51.051.822、腳手架搭設參數(shù)腳手架搭設方式平行長邊腳手架內(nèi)排立桿離樓板長邊距離a1(m)0.3立桿排數(shù)N2立桿底部墊板尺寸(m)【ab0.08 0.05立桿縱、

42、橫向間距(m)【la粕1.5 .05設計簡圖如下:腳手架樓板_平面圖腳手架樓板_立面圖二、何載參數(shù)每根立桿傳遞何載qk(kN)30板上活荷載標準值Qk(kN/m2)1鋼筋混凝土自重標準值NG1K(kN/m3)25.1模板及支架自重標準值 NG2K(kN/m2)0.3四、各樓層荷載計算1、第4層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000砼彈性模量Ec(N/mm2)29120砼地齡期T(天)10砼地強度等級C25砼地實測抗壓強度fc(N/mm2)12砼地實測抗拉強度ft(N/mm2)1腳手架立桿傳遞荷載標準值：qk=30kN。板地短邊計算跨度：l=Bc=3.70m立桿荷載作用間距：e=la

43、=1.50m立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.05+0+0.12=0.17m立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.08+0+0.12=0.20ms為墊板地厚度，此處忽略不計.當 bcxbcy , bey 2.2*1 bex w時，b=2/3*bcy+0.73*l=2/3*0.20+0.73*3.70=2.83m當局部荷載作用在板地非支承邊附近，即當eb時，荷載地有效分布寬度應予折減,d bcy bcy w 0.6*J bcx w時，b=bcy+0.7*l=0.17+0.7*4.85=3.56m當局部荷載作用在板地非支承邊附近，即db/2時