簡直轉連續(xù)不同跨徑比較橋梁畢業(yè)設計1

1、a部分：30m設計書第1章 設計資料1.1、背景 石牛大橋位于浙江省麗水市境內，工程起自水閣工業(yè)區(qū)主干路進城連接線與水閣中二路交叉口（k2+980.000）向西布線，在東岸村附近徬依低山丘，正交跨越大溪，經(jīng)碧湖一號路與規(guī)劃中的碧湖區(qū)主干道石牛大橋相接（k4+388.384），總線位呈東北至西南走向，路線全長1.408公里。k2+980至k3+140段道路東側緊鄰道路有一8米寬的雨水渠，至k3+140處雨水渠正交穿過道路至道路西側，此處設一8米跨徑的小橋，橋寬33米（3m人行道+12m車行道+3m中央綠化帶+12m車行道+3m人行道），上部采用鋼筋混凝土空心板，下部采用輕型薄壁臺，基礎為100c

2、m鉆孔灌注樁。k3+811.00處有一小渠，設32.5m鋼筋混凝土蓋板涵。石牛大橋的起訖點樁號為k3+440.98k3+769.02,全橋長328.04m,橋寬31.5m(3m人行道+12m車行道+3m中央綠化分隔帶+12m車行道+3m人行道）上部采用（640m）先簡支后連續(xù)的t梁。1.2、主要技術指標(1)道路等級：一級(2)設計行車速度：60 km/h；(3)橋面寬度：11.25m(行車道)+3m (人行道，包括欄桿)；(4)荷載等級：城市-a級(5)城市防洪標準：100年一遇；(6)設計洪水頻率1/100：q=1/100=1580 m3/s；(7)橋上橫坡：雙向1.5；人行道橫坡1（向橋

3、中心傾斜）(8)橋上縱坡：0.914；(9)通航標準：不考慮通航要求。1.3、材料規(guī)格材料：(1)、 混凝土:上部t 梁、濕接縫、橫隔板、t 梁梁端濕接頭、孔道壓漿采用c50級混凝土,橋面鋪裝及伸縮裝置槽口采用瀝青混凝土。(2)、 普通鋼材: 普通鋼筋采用r235 鋼筋及hrb335 鋼筋,其技術標準必須符合鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋(gb13013 - 1991) 及鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋(gb1499 - 1998) 的規(guī)定。(3)、預應力鋼材:采用公路鋼筋混凝土急預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（jtg d622004）中d=15.2mm的鋼絞線，公稱面積為140mm2,標準強度f pk = 1

4、 860 mpa。(4)、采用預埋圓形和扁形塑料波紋管成型。(5)、支座：采用聚四氟乙烯滑板橡膠支座和板式橡膠支座，其技術性能及規(guī)格應符合jt/t42004公路橋梁板式橡膠支座要求，其安裝應按廠家的要求執(zhí)行。1.4、設計依據(jù)及參考書(1)公路工程技術標準（jtgb012003）(2)公路橋涵設計通用規(guī)范(jtgd60-2004)(3)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范(jtgd62-2004)1.5、基本計算數(shù)據(jù)根據(jù)公預規(guī)中各條規(guī)定，混凝土，鋼絞線和鋼筋的各項基本數(shù)據(jù)以及在各個階段的容許值。1.6、橋型布置石牛大橋采用630m六跨連續(xù)梁。跨徑：標準跨徑30m ; 梁長29.92m;計算跨

5、徑29.2m; 梁縫0.08m 。第2章 設計要點以及構造尺寸擬定2.1、設計要點本橋上部結構為六跨預應力混凝土連續(xù)梁橋，采用先簡支后連續(xù)施工方法。預應力鋼束必須待混凝土立方體強度達到設計強度等級的90后（且齡期不小于4天），方可張拉。預制梁內正彎矩鋼束采用兩段張拉，錨下控制應力為0.6f pk =1116mpa;墩頂橋面現(xiàn)澆層負彎矩鋼束采用單端張拉，錨下控制應力為0.60f pk =1116mpa。2.2、結構尺寸的擬訂2.2.1主梁片數(shù)與主梁間距本橋共七片梁，主梁間距為2.108m,其中濕接縫的寬度為0.508m。主梁橫斷面布置圖如下所示。圖2.1 主梁橫斷面布置圖2.2.2主梁結構尺寸擬

6、訂梁高 預應力混凝土連續(xù)梁橋的中支點主梁高度與其跨徑之比通常在1/151/25之間，而跨中梁高與主跨之比一般為1/401/50之間。當建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案，因為增大梁高只是增加腹板高度，而混凝土用量增加不多，卻能顯著節(jié)省預應力鋼束用量。連續(xù)梁在支點和跨中的梁估算值：等高度梁： h=（）l，常用h=（）l。而此設計采用等高度的t，主梁采用t形截面，梁高190cm,搞垮比,滿足要求。頂板厚度確定t形截面頂板厚度通常主要考慮兩個因素：橋面板橫向彎矩的受力要求和布置縱向預應力束和橫向受力鋼筋的構造要求。根據(jù)以上要求確定t梁頂板厚度15cm。腹板厚度主梁的梁肋寬為梁高的1/61

7、/7且不應小于14cm,則取梁肋寬為20cm。翼板厚度 取翼緣板厚度為15cm 。 橫隔板橫隔板的設置間距不應該大于10嗎，在每橋跨四分點及支座處設置橫隔板，間距為7.5m,橫隔板厚度20cm高度150cm。馬蹄尺寸 寬40cm，高20cm，直角邊為13cm的腋。濕接縫尺寸 50.8cm15cm 橋面鋪裝： 11cm的瀝青混凝土上部結構圖 圖2.2 主梁詳圖 2.3、截面特性由于大部分控制截面跟跨中截面一樣，因而這兒只計算跨中截面的界面特性?？缰羞吙绾椭锌缃孛嬗植顒e，因而應分別計算。由軟件中截面特性的查詢可得：（是截面質心距截面上表面的距離） 由軟件取值為： 第三章 結構模型主橋上部結構采用簡

8、支轉連續(xù)施工，結構計算采用midas6.7.1進行電算，輔以手算校核。3.1、結構離散化的基本原則3.1.1結構離散時應遵循以下三個基本原則（1）計算模型應盡量符合實際結構的構造特點和受力特點，以保證解的真實性。（2）保證體系的幾何不變性，特別是在錯綜復雜的轉換過程中更應注意，同時要避免出現(xiàn)與實際結構受力不符的多余聯(lián)結。（3）在合理模型的前提下，減少不必要的結點數(shù)目，以縮短計算時間，減少后處理工作量。3.1.2桿系單元的劃分應根據(jù)結構的構造特點，實際問題的需要以及計算精度的要求來決定。因此，用來劃分單元的結點，應在以下位置設置：（1）各關鍵控制截面處；（2）構件交接點、轉折點；（3）截面突變處

9、；（4）不同材料結合處；（5）所有支承點（包括永久和臨時支承）；（6）對于由等截面直桿組成的橋梁結構，除梁、柱等構件的自然交結點處必須設置結點外，桿件中間結點的多少，對計算精度并無影響。一般根據(jù)驗算截面的布置以及求算影響線時單位力作用點的要求，來確定所需的中間結點；（7）對于變截面桿或曲桿結構，盡量細分，使折線形模型盡可能接近實際曲線結構的受力狀態(tài)。3.1.3橋梁具體單元劃分本橋全長180m，全梁共分990個單元，最小的單元長度0.8m，最長的單元長度2m，本橋型的單元劃分：14*2m+1*1.2m+1*0.8m(僅列出了一跨的單元分配，q其余五跨單元劃分與此跨一致)。3.2全橋施工階段劃分3

10、.2.1橋梁劃分施工分段原則（1）有利于結構的整體性，盡量利用伸縮縫或沉降縫、在平面上有變化處以及留茬而不影響質量處。 （2）分段應盡量使各段工程量大致相等，以便于施工組織節(jié)奏流暢，使施工均衡。 （3）施工段數(shù)應與主要施工過程相協(xié)調，以主導施工為主形成工藝組合。工藝組合數(shù)應等于或小于施工段數(shù)。 （4）分段的大小要與勞動組織相適當，有足夠的工作面。3.2.2施工分段劃分要點(1)全橋主梁分段為990個單元。763個節(jié)點。全橋整體采用簡支轉連續(xù)施工法。本模型共建立了三個結構組（簡支階段即除去主梁接縫所在單元后全部單元，連續(xù)階段即接頭所在單元，濕接縫澆筑虛擬橫梁單元），三個邊界組（簡支梁內、簡支兩端

11、，永久支座）、四個荷載組（自重、預應力一、預應力二、二期）和兩個鋼束組（鋼束1、鋼束2）。(2)濕接縫采用虛擬橫隔梁模擬(3)施工階段;臨時支座采用一般支撐模擬，永久支座采用彈性支撐模擬。(4)結構組的定義(圖3-1)以及施工過程的截圖（圖3.2、3.3、3.4、3.5、3.6）如下： 圖3.1 構組定義圖3.2 第一施工階段定義過程圖圖3.3 第二施工階段定義過程圖圖3.4 第三施工階段定義過程圖圖3.5 第四施工階段定義過程圖圖3.6 第五施工階段定義過程圖 第四章 恒載作用的內力計算 在恒載內力計算之前，先對施工過程給與簡要介紹，第一施工階段為預制主梁，待混凝土達到設計強度90%后張拉正

12、彎矩區(qū)的預應力鋼束，并壓住水泥漿，再將各跨預制t梁安裝就位，形成有臨時支座支撐的簡支梁狀態(tài)；第二施工階段首先澆注第、跨連續(xù)段接頭混凝土，達到設計強度后，張拉負彎矩區(qū)預應力鋼束，并壓住水泥漿，形成六跨連續(xù)梁。第三施工階段拆除全橋的臨時支座，主梁支承在永久支座上，完成體系轉換，在澆注主梁橫向接縫；第四施工階段進行防護欄及橋面鋪裝施工。由以上施工階段的分析可知：結構恒載是分階段形成的，主要包括預制t梁一期恒載集度（g1），成橋后橋面鋪裝二期恒載（g2）。根據(jù)本設計橫斷面的具體構造特點及平面桿系有限元計算分析的特點，恒載計算時將空間橋跨結構簡化為平面結構進行分析，即只對由單片梁夠成的六跨簡支轉連續(xù)梁進

13、行結構分析，恒載空間效應按每片梁均分考慮（將橋面鋪裝和欄桿及其他空間效應給七片梁均攤）。根據(jù)上面的主梁截面特性，恒載計算應分邊跨、中跨分別計算。又因主梁采用c50鋼筋混凝土，有通用規(guī)范可知其容重為25kn/m326kn/m3，在此取25 kn/m3。恒載集度計算公式采。4.1一期恒載（主梁自重）g1中=a125kn/m3=0.775225=19.38kn/mg1邊=a225kn/m3=0.758125=18.95kn/m4.2二期恒載（包括欄桿、人行道、橋面鋪裝） 橋面鋪裝采用11cm的瀝青混凝土鋪裝，且鋪裝層寬為11.25m，瀝青混凝土重度為24kn/m3，一側護欄按每延米0.3m3混凝土計

14、，混凝土重度按25kn/m計，因橋橫向由7片梁組成，則每片梁承擔的全部二期永久作用效應的1/7。 g2=(0.1111.2524+10.325)/7=5.59kn/m 4.3橫隔梁重力根據(jù)結構尺寸一塊預制橫隔板的體積為：v橫=0.21.512.648=3.79m3全橋共有25片橫隔板，則起每延米的自重為:g橫=（0.21.512.6482525）/(7180)=1.88kn/m4.4計算結果由施工過程可知，g1適用于主梁第一、二、三施工階段恒載內力計算，g2+g1適用于第四施工階段恒載內力計算，則根據(jù)單元劃分及相應的恒載集度，采用平面桿系有限元專用軟件進行恒內力計算。其匯總表見表4.1：表4.

15、1 恒載集度匯總表適用施工階段梁類一期恒載二期恒載恒載匯總、中19.3819.38邊 18.9518.95中19.385.5924.97邊18.955.5924.544.5恒載內力匯總4.5.1第一施工階段第一施工階段六跨簡支梁狀態(tài)，支座為中臨時和邊永久組，荷載為自重。下圖為第一施工階段的彎矩和剪力內力圖，下表為剪力和彎矩的內力匯總（僅列出第一跨各單元的內力，其他各跨相應位置各單元內力與第一跨各單元一致，說明；本表僅列出第一跨各個單元的內力，剪力單位：kn，彎矩單位：kn.m）。圖4.1 第一個施工階段彎矩圖由上表可知：mmax=2386.53kn.m,位于跨中截面；mmin=0，位于支點截面

16、。圖4.2 第一個施工階段剪力圖由圖4.2可知：qmax=339.52kn，位于支點右側，qmin=-339.52kn,位于支點左側表4.2 在第一施工階段恒載內力表單元階段位置軸向 剪力-y 剪力-z 扭矩 彎矩-y 彎矩-z 1cs1i1-0.17-3.45-339.52-1.8002cs1i26.59-0.57-282.68-0.46596.79-4.613cs1i36.68-0.57-240.89-0.461103.99-3.474cs1i46.71-0.57-199.11-0.461527.63-2.335cs1i56.77-0.57-157.33-0.461867.71-1.196

17、cs1i66.83-0.57-115.54-0.462124.22-0.057cs1i76.83-0.57-73.76-0.462297.161.098cs1i86.83-0.57-31.98-0.462386.532.239cs1i910.21-0.0734.660.542367.97-0.5710cs1i1010.21-0.0776.440.542240.7-0.4311cs1i1110.16-0.07118.230.542029.87-0.2812cs1i1210.12-0.07160.010.541735.46-0.1313cs1i139.77-0.07201.810.291357.4

18、90.014.5.2第二施工階段第二施工階段為各個簡支梁合攏，當現(xiàn)澆梁段達到設計強度以后張拉負預應力。下圖為第一施工階段的彎矩和剪力內力圖，下表為剪力和彎矩的內力匯總表（本表僅列出了控制截面單元內力）。圖4.3 第二施工階段彎矩圖由上表可知：mmax=2398.9.53kn.m,位于跨中截面；mmin=0，位于支點截面。圖4.4 第二施工階段剪力圖由圖4.2可知：qmax=-350kn，位于支點右側，qmin=-350kn,位于支點左側表4.3 第二施工階段的恒載內力單元號剪力（kn）彎矩(kn/m)單元號剪力（kn）彎矩(kn/m)1-331.34055-168.831588.164-159

19、.571790.3459-12.142266.798-2.882399.5263168.711588.64942.742367.6167-7.411.5912178.541648.4672-168.821588續(xù)上表16-7.2911.6976-12.132266.5321-168.621588.8580158.251670.1925-11.932265.9384-6.4310.6729168.861587.4889-178.561647.3133-7.2611.5493-21.872398.938-168.081583.4497159.51789.8542-11.962258.6100274

20、.4596.6146168.291582.3100309.9299.9350-7.3294.5.3第三施工階段拆除臨時支座，加中永久支座，下圖為第三施工階段內力圖，下表為第三施工階段的內力統(tǒng)計表（僅列出了控制截面單元內力）。圖4.5 第三施工階段彎矩圖由圖4.5可知：mmax=2406kn.m,位于第一跨中截面；mmin=-261.9，位于邊跨內支點截面處。圖4.6 第三施工階段剪力圖由上圖4.6可知：qmax=359kn，位于右邊跨支點截面，qmin=-359kn,位于左邊邊跨支點截面表4.4 第三施工階段的恒載內力截面號剪力（kn）彎矩(kn/m)截面號剪力（kn）彎矩(kn/m)1-33

21、1.91059-12.222275.654-160.071794.0463168.881596.288-3.382406.9967325.88-258.4712177.831661.0572-168.741596.4516334.82-260.976-12.052274.4221-168.941595.580169.041593.9825-12.262275.0184326.04-261.9929168.871596.2889-177.821661.0233325.86-258.3993-21.122407.0438-168.241590.697160.061793.9742-12.12226

22、6.92100310.4810046168.411589.6150324.92-259.6455-200.241596.444.5.4第四施工階段現(xiàn)澆縱向濕接縫。即加自重g2。下圖為第四施工階段的內力圖,下表為第四施工階段的內力匯總表（僅列出了邊跨控制截面的內力）。圖4.7 第四施工階段彎矩圖由圖4.7可知：mmax=2406kn.m,位于邊跨跨中截面處；mmin=-261.9kn.m，位于邊跨內支點截面處。圖4.8第四施工階段剪力圖由上圖4.8可知：qmax=359kn，位于右邊跨支點截面，qmin=-359kn,位于左邊邊跨支點截面表4.5 第四施工階段的恒載內力截面號剪力（kn）彎矩(k

23、n/m)截面號剪力（kn）彎矩(kn/m)1-331.91050324.92-259.644-160.071794.0455-200.241596.445-3.381871.4659-12.222275.658177.832406.9963168.881596.2812334.821661.0567325.88-258.4716-168.94-260.972-168.741596.4521-12.261595.576-12.052274.4225168.872275.0180169.041593.9829325.861596.2884326.04-261.9933-168.24-258.398

24、9-177.821661.0238-12.121590.693-21.122407.0442168.412266.9297160.061793.9746-0.131589.61100310.48597.634.5.5第五施工階段此階段加橋面鋪裝，即二期恒載激活，并考慮混凝土的長期的收縮徐變，持續(xù)時間為3650天，下圖為第五施工階段的內力圖，下表為第五施工階段內力匯總表。圖4.9 第五個施工階段彎矩圖由圖4.9可知：mmax=2902.3kn.m,位于邊跨跨中截面處；mmin=-974.55kn.m，位于邊跨內支點截面處。圖4.10第五個施工階段剪力圖由上圖4.8可知：qmax=472.93kn

25、，位于右邊跨左支點截面，qmin=-422.09kn,位于邊跨外支點截面。表4.6 第五施工階段內力截面號剪力（kn）彎矩(kn/m)截面號剪力（kn）彎矩(kn/m)1-422.09059-13.722571.914-192.62254.3163224.171694.38820.832902.0867438.44-787.812258.671766.4872-219.391663.616472.93-974.5576-5.442508.33續(xù)上表21-231.891570.4880232.461568.8325-17.882508.4684446.79-975.9629220.051768.

26、8689-258.191766.4433434.34-789.193-44.222902.0338-223.111688.0397193.592254.0442-9.72562.56100349.83762.5346227.621657.75100398.44126.550441.4-491.8455-227.681665.12第五章 活載內力計算5.1折減系數(shù)、車道荷載、沖擊系數(shù)橋面凈寬為14.25m，其設計車道數(shù)為單向三車道，由橋規(guī)可查得：三車道的車道折減系數(shù)為=0.78，此橋采用車道荷載為公路一級，其均布荷載標準橋跨度為30m，由橋規(guī)可知不計縱向折減。值qk和集中荷載標準值pk按標準值算

27、。即pk=280kn， qk=10.5kn/m。計算剪力效應時，上述集中荷載標準值pk時應乘以1.2的系數(shù)。對于連續(xù)梁，計算沖擊力引起的正彎矩效應和剪力效應時采用；計算連續(xù)梁的沖擊力引起的負彎矩效應時采用。此設計中e=3.4500e+10kn/m2，ic=0.313，mc=g/g=1975.5kg/m，代入上式得： 1=5.6hz， 2=9.7hz。將以上，代入得； 1=0.288 2=0.385用于正彎矩效應和剪力效應：用于負彎矩效應：5.2活載內力計算主梁活載橫向分布系數(shù)確定之后，將活載乘以相應橫向分布系數(shù)后，在主梁內力影響線上最不利布載，可求得主梁最大活在內力，計算公式為：式中：-主梁最

28、大活載內力（彎矩或剪力）。 -汽車荷載沖擊系數(shù)，本設計（1+）=1.385。 -車道折減系數(shù)，本設計=0.78。 -荷載橫向分布系數(shù)。 -主梁的車道荷載（集中力和均布荷載）。 -主梁內力影響線的豎標值。具體計算時采用專用軟件（midas）在主梁上動態(tài)加載可求得活載最大內力,在midas分析選項中打開移動荷載分析控制，將沖擊系數(shù)根據(jù)以上計算的沖擊系數(shù)用戶自定義。下面應用表格對活載內力計算做統(tǒng)了計。然后，對最終結果進行比對、分析。找到最不利位置（計沖擊系數(shù)和橫向分布系數(shù)）。表5.1 車道荷載作用下各個控制截面的最大內力截面mmax(kn.m)min(kn.m)qmax(kn)qmin(kn)左支點

29、0028.88-188.26邊跨1/4968.75-198.3428.5-130.64邊跨跨中1705.68-327.9225.02-100.66邊跨3/4454.6-498.27168.57-14.21左中支點（左）196.65-1012.65194.12-25.87左中支點（右）203.2-1003.83194.12-25.87中跨1/4508.04-570.3439.14-164.38中跨跨中1483.44-288.5831.52-139.26中跨3/4471.99-489.05141.87-34.06中支點（左）225.23-846.22167.2-41.79中支點（右）219.54-

30、842.67167.2-41.79中跨1/4473.93-494.437.91-163.97中跨跨中1454.97-259.4730.19-138.78中跨3/4445.62-467.84141.39-32.8中支點（左）240.34-866.5166.77-41.41中支點（右）239.18-865.04166.77-41.41中跨1/4460.28-476.5341.41-166.59中跨跨中1459.77-262.2832.85-141.23中跨3/4470.06-492.6138.77-30.34中支點（左）219.97-843.49163.95-38.16中支點（右）225.74-8

31、47.03163.95-38.16中跨1/4478.34-488.5341.81-167.18中跨跨中1482.38-288.9334.09-141.98續(xù)上表中跨3/4499.34-567.95139.13-31.37中支點（左）202.24-1003.97164.28-38.96中支點（右）195.68-1012.79164.28-38.96中跨1/4465.25-502.2425.88-194.12中跨跨中1705.98-326.9914.17-168.58中跨3/4956.74-186.7100.65-25中支點（左）250.35-42.83130.63-28.49中支點（右）54.5

32、5-5.65130.63-28.49 表5.2 人群荷載作用下各個控制截面的內力最值（計入橫向分布系數(shù)）截面mmax(kn.m)min(kn.mqmax(kn)qmin(kn)左支點001.53-7.66邊跨1/457.19-11.011.51-7.62邊跨跨中75.56-21.351.41-2.46邊跨3/439.45-28.416.1-0.35左中支點（左）10.49-65.919.78-0.86左中支點（右）10.52-66.659.78-0.86中跨1/431.11-37.172.12-8.77中跨跨中59.47-37.491.84-5.49中跨3/437.99-31.644.89-2

33、.66中支點（左）24.28-58.388.28-3.07中支點（右）24.5-59.028.28-3.07中跨1/437.91-29.632.75-8.47中跨跨中62.17-32.892.39-5.11中跨3/435.35-29.845.41-2.24中支點（左）21.53-62.368.74-2.56中支點（右）21.71-63.058.74-2.56中跨1/435.56-30.652.57-8.73中跨跨中62.42-33.212.24-5.41中跨3/438.29-29.425.11-2.4中支點（左）24.5-58.898.46-2.77中支點（右）24.5-58.898.46-2

34、.77中跨1/436.2-31.53.07-8.27中跨跨中59.39-37.422.67-4.88續(xù)上表中跨3/431.26-36.675.49-1.83中支點（左）10.5-65.98.76-2.11中支點（右）10.65-66.588.76-2.11中跨1/439.44-28.690.86-9.78中跨跨中70.71-22.30.35-6.1中跨3/457.13-10.762.45-1.41邊支點（左）15.3-2.727.61-1.51邊支點（右）2.36-0.167.61-1.51由表5.1和5.2分析可知：彎矩最大截面為： 車道荷載作用下 = 1705.98（中跨跨中）min=-1

35、012kn.m（邊跨內支點）人群荷載作用下 =75.56 （邊跨跨中）mmin=-65.91kn.m(邊跨內支點)剪力最大截面為：車道荷載作用下 =194.12（邊跨內支點）qmin=-194.12kn（邊跨內支點）人群荷載作用下 =9.78（邊跨內支點） qmin=-8.77(邊跨內支點)圖5.1 活載作用下彎矩包絡圖由圖5.1可知mmax=1191.79kn.m，出現(xiàn)在邊跨跨中，min=889.94kn.m出現(xiàn)在邊跨內支點處圖5.2 活載作用下剪力包絡圖由圖5.2可知qmax=431.42kn出現(xiàn)在第二個支座左側，qmin=31.42kn出現(xiàn)在第六個支座右側第六章 鋼束估算6.1鋼束橋規(guī)估

36、算的原理與方法根據(jù)橋規(guī)規(guī)定，預應力梁應按使用階段的應力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求來估算鋼束的數(shù)量。在本設計中，此橋為簡支轉連續(xù)橋的橋梁，主梁在簡支狀態(tài)下主要承受自重產(chǎn)生的正彎矩和預加力的作用，因此在正彎矩鋼束布置時應滿足簡支狀態(tài)下的受力要求。其次，截面上緣負彎矩的鋼束不僅用來承擔二期恒載、活載負彎矩及結構次內力，同時又是結構體系轉換的有效手段，因此在負彎矩鋼束布置時應注意到這一點。此主梁截面既要承受mmax又要承受mmin時，因此需要在梁上、下部都配置預應鋼束，其數(shù)量應根據(jù)主梁上、下緣不出現(xiàn)拉應力或不超過容許壓應力的控制條件來確定：當截面承受正彎矩mmax時得式（8-1-1）、（8-1-

37、2）：當截面承受負彎矩mmin時得式（8-1-3）、（8-1-4）：在大量的設計工作與計算分析中，主梁就強度而言，在使用階段主要只進行抗裂性驗算，壓應力一般不控制設計，因而根據(jù)式（8-1-2）、（8-1-3）可求的預應力束筋的最小根數(shù)：（8-1-5）、（8-1-6）事實上，在配置各截面的束筋時，受客觀條件的影響不可能完全按計算值配置；有時配置較多，但也不能超過一定的值。由式（8-1-1）、（8-1-4）可求的容許配置的束筋根數(shù)：（8-1-7）、（8-1-8）其中：-單根預應力束筋面積。-束筋有效預應力。-混凝土容許承壓應力。、-束筋對截面形心軸的偏心距。、-截面承受的正、負彎矩、-截面上下邊緣

38、的截面模量。、-截面上下核心距。 截面特性值示意圖a-主梁混凝土面積。 其中：、 本設計張拉預應力鋼束的張拉控制應力為：考慮預應力損失為： 有效預應力為：單根鋼絞線的面積為：ay=140mm2對于c50：ra=23.5mpa（軸心抗壓設計值）本設計屬于變截面的，但變化不大，因而截面特性值取常數(shù)，將以上數(shù)據(jù)代入（8-1-5）、（8-1-6）（8-1-7）、（8-1-8）分別得到配束的最小根數(shù)與最多根數(shù)。在excel中編輯公式計算得：表6.1 預應力束配置計算公式中的參數(shù)及各截面要配鋼束的數(shù)量范圍截面號預應力束混 凝土截面的特性值內 力最 少最 多參數(shù)ayryk上k下e上e下w上w下rammaxm

39、minn上n下n上n下左支點0.149300.3250.650.5281.1710.360.64235000000109.69128.45邊跨1/40.149300.3250.650.5281.1710.360.64235004467.2809-8.79628.0885.591156.53邊跨跨中0.149300.320.60.521.1710.3680.6482350066003716-10.0241.973.068170.34邊跨3/40.149300.3250.650.5281.1710.3680.648235003821.52434-7.74223.9989.15152.44左中支點（

40、左）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500435.29-130710.0074.211103.62132.66左中支點（右）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500392.81-137410.3673.981103.76132.43中跨1/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235003909.62374-7.11824.6688.402153.1中跨跨中0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235006350.13767-10.

41、9540.1374.906168.58中跨3/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235003800.72279-6.7212488.927152.44中支點（左）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500316.77-141810.4913.5104.18131.95中支點（右）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500275.65-148110.8273.276104.31131.72中跨1/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648

42、235003816.62366-7.28524.0289.024152.47中跨跨中0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235006374.13891-11.7540.1875.033168.62中跨3/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.6482350040122495-7.71325.2587.985153.69中支點（左）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500745.78-11839.88476.229101.78134.67中支點（右）0.149300.3250.659

43、0.5281.1710.3680.64823500706.81-124210.1996.016101.91134.46中跨1/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235003224.31918-5.59820.3792.04148.82續(xù)上表中跨跨中0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.6482350063633869-11.6240.1275.058168.57中跨3/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235003800.42358-7.26623.9289.116152.37中支

44、點（左）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500339.99-139410.383.637104.07132.08中支點（右）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500296.95-144910.6573.392104.24131.84中跨1/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235003838.62309-6.83924.2388.738152.67中跨跨中0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235006363.33781-11

45、.0240.2174.848168.65中跨3/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235003896.42376-7.16324.5688.498153.01邊跨支點（左）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500438.17-131110.0414.234103.59132.68邊跨支點（右）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500397.95-136410.3114.007103.75132.45右邊跨3/40.149300.3250.6590.5281.1710

46、.3680.648235003836.22429-7.66824.189.036152.55右邊跨跨中0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235006591.33708-9.9841.8473.11170.29右邊跨1/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235004421.72796-8.81527.7885.876156.23右支點（左）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235001332.2915.1-3.1568.302102.69136.75右支點0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500201.6114.6-0.3141.