日產(chǎn)5000tnsp窯課程設(shè)計說明書.

1、洛陽理工學(xué)院課程設(shè)計說明書課程名稱：新型干法水泥生產(chǎn)技術(shù)與設(shè)備設(shè)計課題： 5000t/d水泥熟料NSP窯的設(shè)計專 業(yè)：無機非金屬材料工程班 級：學(xué) 號：姓 名：成 績：指導(dǎo)教師（簽名）：課程設(shè)計任務(wù)書設(shè)計課題：5000t/d水泥熟料NSP窯的設(shè)計、課題內(nèi)容及要求：1. 物料平衡計算2. 熱平衡計算3. 窯的規(guī)格計算確定4. 主要熱工技術(shù)參數(shù)計算5. NSP窯初步設(shè)計：工藝布置與工藝布置圖（窯中）二、課題任務(wù)及工作量1. 設(shè)計說明書（不少于 1 萬字，打?。?. NSP窯初步設(shè)計工藝布置圖（1號圖紙1張，2號圖紙1張，手繪）三、課題階段進度安排1. 第17周：確定窯規(guī)格、物料平衡與熱平衡計算、主

2、要熱工參數(shù)計算2. 第1819周：NSP窯工藝布置繪圖四、課題參考資料李海濤 . 新型干法水泥生產(chǎn)技術(shù)與設(shè)備 M. 化學(xué)工業(yè)出版社 嚴生. 新型干法水泥廠工藝設(shè)計手冊 M. 中國建材工業(yè)出版社 金容容 . 水泥廠工藝設(shè)計概論 M. 武漢理工大學(xué)出版社五、設(shè)計班級：*指導(dǎo)老師：設(shè)計原始資料物料化學(xué)成分（%）項目LossSiO2Al 2O3Fe2O3CaOMgOSO3其他合計干生料:35.8813.132.962.0244.960.290.160.60100熟料022.345.473.7267.110.590.050.72100煤灰:051.4631.724.093.900.682.205.951

3、00、煤的工業(yè)分析及元素分析工業(yè)分析（%）Q net.ar kJ/kgM arF.CarA arVar1.0044.9325.7128.3628242兀素分析（收到基）(%)CHONSAW61.383.966.630.970.3525.711.00三、熱工參數(shù)1.溫度a. 入預(yù)熱器生料溫度：50 C；b. 入窯回灰溫度：50 C；c. 入窯一次風(fēng)溫度：20 C；d. 入窯二次風(fēng)溫度：1070 C；e. 環(huán)境溫度：20 C；f. 入窯、分解爐燃料溫度：60 C；g. 入分解爐三次風(fēng)溫度：900C；h. 出窯熟料溫度：1360 C；i. 廢氣出預(yù)熱器溫度：370 C；j. 出預(yù)熱器飛灰溫度：300

4、 C；2. 入窯風(fēng)量比（ ）。一次風(fēng)（Ki）:二次風(fēng)（K2）:窯頭漏風(fēng)（K3）= 10:85:5；3. 燃料比（%）。回轉(zhuǎn)窯（Ky）:分解護（Kf） = 40:60 ；4. 出預(yù)熱器飛灰量：0.1kg/kg熟料；5. 出預(yù)熱器飛灰燒失量：35.20%；6. 各處過?？諝庀禂?shù)：窯尾 購=1.05 ;分解爐出口 aL= 1.15;預(yù)熱器出口 a= 1.40 ；7. 入窯生料采用提升機輸送；8. 漏風(fēng)：預(yù)熱器漏風(fēng)量占理論空氣量的比例K4= 0.16;分解爐及窯尾漏風(fēng)（包括分解爐一次空氣量） ，占分解爐用燃料 理論空氣量的比例 K6 = 0.05;9. 袋收塵和增濕塔綜合收塵效率為99.9;10. 熟

5、料形成熱：根據(jù)簡易公式（ 620）計算；11. 系統(tǒng)表面散熱損失： 460kJ/kg 熟料；12. 生料水分： 0.2；13. 窯的設(shè)計產(chǎn)量：5000t/d（或 208.33t/h）。四、其它1、年平均氣溫 20C 2、當?shù)貧鈮?00258Pa目錄、八前言第一章 窯的物料平衡計算 21.1 收入項目 21.2 支出項目 4第二章 窯的熱量平衡計算 52.1 收入項目 52.2 支出項目 62.3 收支熱量平衡計算 7第三章 NSP 窯規(guī)格 83.1 窯的規(guī)格 83.2 回轉(zhuǎn)窯規(guī)格的確定 83.2.1 窯的直徑 93.2.2 窯的長度 93.2.3 回轉(zhuǎn)窯轉(zhuǎn)速、斜度、及功率的確定與計算 93.3

6、 窯產(chǎn)量標定 9第四章主要熱工參數(shù)計算 9結(jié) 束語 12參 考文 獻 13水泥工業(yè)誕生 180 多年以來，其生產(chǎn)規(guī)模也從過去的小型化向大規(guī)?；l(fā) 展，工藝和設(shè)備不斷改進，品種和質(zhì)量有很大的發(fā)展。 1826 年出現(xiàn)了第一臺煅 燒水泥用的自然通風(fēng)的普通立窯， 1910 年實現(xiàn)了機械化連續(xù)生產(chǎn)。 1885年出現(xiàn) 第一臺回轉(zhuǎn)窯，非常有效地提高了產(chǎn)量和質(zhì)量，使得水泥工業(yè)進入了回轉(zhuǎn)窯的 時代。1923 年出現(xiàn)了立波爾窯，水泥工業(yè)出現(xiàn)了重大的變革，窯產(chǎn)量顯著提高， 熱耗也顯著降低，水泥生產(chǎn)成本也得到了較大的降低。20 世紀中期，懸浮預(yù)熱和預(yù)分解技術(shù)的發(fā)明，水泥工業(yè)熟料煅燒技術(shù)取得 革命性的突破，推動了水泥生

7、產(chǎn)全過程的技術(shù)創(chuàng)新，給水泥工業(yè)注入了新技術(shù)， 新活力。從此，新型干法水泥生產(chǎn)技術(shù)得到了廣泛的關(guān)注和應(yīng)用。 50 年代初至 70年代初期，新型干法水泥生產(chǎn)誕生并伴隨著預(yù)分解窯的大型化發(fā)展。 到 70年 代中后期，新型干法水泥技術(shù)向水泥生產(chǎn)全過程發(fā)展。同時，隨著預(yù)分解技術(shù) 的日臻成熟，各種類型的旋風(fēng)預(yù)熱器與不同種類的預(yù)分解方法相結(jié)合，發(fā)展成 為許多類型的預(yù)分解窯。在這段時間里，懸浮預(yù)熱器窯的發(fā)展優(yōu)勢逐漸被預(yù)分 解窯所代替。但是，預(yù)分解窯是基于懸浮預(yù)熱器窯而發(fā)展的，是懸浮預(yù)熱器更 高的發(fā)展階段。到 80 年代中期，由于能源危機的爆發(fā)，分解爐得以改進，大大 提高了預(yù)熱系統(tǒng)的功效。至 90 年代中期，隨

8、著懸浮預(yù)熱器和與分解技術(shù)的逐漸 成熟，預(yù)分解窯旋風(fēng)筒換熱管道分解爐回轉(zhuǎn)窯篦冷機以及擠壓粉磨， 和同他們配套的耐熱、耐磨、耐火、隔熱材料，自動控制，環(huán)保技術(shù)等的全面 發(fā)展和提高，新型干法水泥生產(chǎn)的各項技術(shù)經(jīng)濟指標進一步優(yōu)化。至今，水泥 工業(yè)的生產(chǎn)工業(yè)得到進一步的優(yōu)化，環(huán)境負荷進一步降低，并且成功研發(fā)降解 利用各種替代原、燃料和廢棄物的生產(chǎn)技術(shù)，以新型干法水泥生產(chǎn)為支柱，水 泥工業(yè)向生態(tài)環(huán)境友好型產(chǎn)業(yè)轉(zhuǎn)型。自新型干法水泥生產(chǎn)技術(shù)誕生以來，徹底改變了水泥生產(chǎn)技術(shù)的格局和發(fā) 展進程。國際水泥工業(yè)以預(yù)分解技術(shù)為核心，將現(xiàn)代科學(xué)技術(shù)和工業(yè)化生產(chǎn)的 最新成果廣泛應(yīng)用于水泥生產(chǎn)的全過程，形成了一套以現(xiàn)代高科技

9、為特征并符 合優(yōu)質(zhì)、高效、節(jié)能、環(huán)保以及大型化、自動化的現(xiàn)代化生產(chǎn)方法。新型干法 水泥技術(shù)代表了現(xiàn)階段最高的水泥燒成技術(shù)，可以提高窯單位容積產(chǎn)量，提高 窯磚襯壽命和運轉(zhuǎn)率，且自動化水平高，生產(chǎn)規(guī)模大，可以選用低碳燃料或低 價廢物燃料，節(jié)省能源，降低熱耗和電耗，減少了設(shè)備和基礎(chǔ)建設(shè)的投資費用， CO和NO生成量少，事故率低，操作穩(wěn)定。發(fā)展新型干法水泥技術(shù)是環(huán)境保護和 資源綜合利用的必然結(jié)果。同時，新型干法水泥技術(shù)涵蓋了許多豐富的理論和 科研成果，指導(dǎo)著水泥工業(yè)設(shè)計，研發(fā)，生產(chǎn)，等工作的不斷完善，優(yōu)化和提 升。設(shè)計原則1、堅持理論聯(lián)系實際，從實際生產(chǎn)出發(fā)，實事求是。2、設(shè)計方案的確定，在技術(shù)上做到

10、先進可靠，較大幅度地提高產(chǎn)量，降低 能耗。3、工藝布置合理，生產(chǎn)工藝流程順暢。4、環(huán)保設(shè)施完善，產(chǎn)品優(yōu)質(zhì)節(jié)能，成本預(yù)算合理第一章窯的物料平衡計算1.1收入項目 燃料總消耗量mr kg/kg其中，窯頭燃料量myr = k y mr ;分解爐燃料量mFr = kFmr 干生料消耗量，入預(yù)熱器物料量a、干生料理論消耗量mgsL= (100-mAra”(100-L s),其中，a為燃料灰分摻入量，100%, Ar為灰 分量：25.71 ; Ls為干生料燒失量35.88 。帶入得：mgsL= (100m x 1 x 25.71)/(100-35.88) = 1.560-0.401 m rb、出袋收塵器飛

11、損量及回灰量mFh = mfh x (1- n )= 0.10 x (1-0.999)=0.0001 kg/kg其中n為袋式收塵器和增濕塔的綜合收塵效率myh = mfh - m Fh = 0.10 0.0001 = 0.10 kg/kgc、考慮飛損后干生料實際消耗量mgs = mu +mFhX( 100- L fh) /(100- L s) =(1.560-0.401 m r)+ 0.0001 X (100-35.2) X (100-35.88) =1.560-0.401 m r kg/kg其中Lfh為出預(yù)熱器飛灰燒失量35.20 %d、考慮飛損后生料實際消耗量ms = mgsX 100/(

12、100- w s)=(1.560-0.401 m r) x 100/(100-0.2)=1.563-0.402 m r kg/kg其中為生料水分0.2 %e、入預(yù)熱器物料量入預(yù)熱器物料量=m+=1.563-0.402mr+0.100=1.663-0.402m r kg/kg 入窯系統(tǒng)空氣量a、燃料燃燒理論空氣量Vlk= 0.089C ar + 0.267H ar + 0.033（S ar - Oar）其中Car為燃料元素分析的碳元素的含量61.38 , Hr為3.96 , 為0.35 , Qr為 6.63 ，代入上式得Vk = 0.089 X 61.38 + 0.267 X 3.96 + 0.

13、033 X （0.35- 6.63）= 6.313 m 3/kg 煤 （標準狀態(tài)）換算為質(zhì)量 mlk=1.293 Vlk煤b、入窯實際干空氣量V = a yVk m?r = a yVlk kym=1.05 X 6.313 X 0.40mr=2.651mnVkg 煤（標準狀態(tài)） 其中a y為窯尾空氣過剩系數(shù)：1.05 ； ky為回轉(zhuǎn)窯的燃料用量比：0.4 換算成質(zhì)量 myk= 1.293 V yk = 1.293 X2.651 m r= 3.428 m r kg/kg 其中入窯一次空氣量、二次空氣量及漏風(fēng)量分別為：Vyk1=k1 V yk ,Vyk2= k 2 Vyk ,Vyk3=k3 V yk

14、而也、k2、k 3分別為入窯風(fēng)量比，一次空氣量（k1）:二次空氣量（k2）: 窯頭漏風(fēng)（ k3） = 10:85:5所以 Vyk1=k1 Vyk = 0.10 V ykVyk2=k2Vyk=0.85 V yk， Vlok1=k3Vyk=0.05 V ykc、分解爐從冷卻機抽空氣量出分解爐混合室過剩空氣量VI = （a l - 1 ） Vlk m = （1.15- 1 ） X6.313 mr = 0.947 m r m3/kg（標態(tài)）其中a l為分解爐混合室出口過?？諝庀禂?shù)：1.15分解爐燃料燃燒所需空氣量V2 = Vlk mFr = Vlk kFmr = 6.313 X 0.60 m r =

15、3.788 m r m3/kg（ 標態(tài)）其中kF為分解爐所用燃料的比例0.6c 窯尾過?？諝饬縑b =（ a y- 1）V lk m=（ a y- 1）V lk ky m = （1.05 1 ） X 6.313 X 0.40mr= 0.126 m r m3/kg（標準狀態(tài)）d 分解爐及窯尾漏入空氣V4 = k 6Vl k mF r = k6Vl k k Fmr = 0.05 X6.313X0.60mr = 0.189mr m3/kg（ 標準狀態(tài)） 其中k6為分解爐及窯尾漏風(fēng)站分解爐用燃料量理論空氣量的值：0.05e 分解爐從冷卻機抽空氣量（ VF2k）VF2k = V1 + V 2 - Vj

16、- Vi = 0.947mr +3.788m - 0.126mr - 0.189 m r= 4.420 m r m3/kg（標準狀態(tài) ）換算為質(zhì)量為 mF2k = 1.293 X4.420 mr = 5.715 m r kg/kgd、漏入空氣量預(yù)熱器漏入空氣量為V5 = k4 Vlkmr= 0.16 X6.313 mr = 1.010 mr m3/kg（標準狀態(tài)）其中k4為預(yù)熱器漏風(fēng)量占理論空氣量的比值：0.16窯尾系統(tǒng)漏入空氣總量為Vlok2 = V4 + V5 = 0.189 m r + 1.010 m r = 1.199 m r m3/kg ( 標準狀態(tài) ) 全系統(tǒng) 漏入空氣總量為Vk=

17、 Vioki + Viok2 = 0.05 x 2.651 m r + 1.199 m r = 1.332 m r nVkg(標態(tài)) 換算成質(zhì)量 mok = 1.293 x 1.332 m= 1.722 m r kg/kg1.2 支出項目 熟料：msh=1kg 出預(yù)熱器廢氣量a、生料中物理水含量mws = ms ws/100 = (1.563 - 0.402 m r )x0.2/100 = 0.003 - 0.001 m r kg/kg 換算成體積 Vws = mws/0.804 =(0.003 - 0.001mr)/0.804=0.004- 0.001 mr m3/kg(標準狀態(tài))b、生料中

18、化學(xué)水含量mhs= 0.00353 m gsAi2O3s = 0.00353x(1.560-0.401 m r) x2.96= 0.016 - 0.004 m r kg/kg換算成體積 Vhs = mhs/0.804 = (0.016- 0.004 mr)/0.804=0.020- 0.005 mr m3/kg(標準狀態(tài))c、生料分解放出CO的氣體量CO2= CaOS MCO2/MCao + MgOSMCO2 /MMgO= 44.96x44/56 + 0.29 x44/40.3= 35.64 其中CaO、MgO分別為干生料中含 CaO MgO的量msco2 = mgsCO2/100-mFhLf

19、h/100=(1.560-0.401m r)x35.64/100-0.0001 x 35.20/100=0.556-0.143m r kg/kg換算成體積為：V5 CO2 =(0.556 - 0.143 mr)/1.977=0.281- 0.072 m r ni/kg(標準狀態(tài))d、燃料燃燒生成理論煙氣量VrCO2=(22.4/12) xCarmr/100=22.4 x61.38mr/1200=1.146mr m3/kg ( 標準狀態(tài)) Vr N2=0.79 Vikmr+(22.4/28) xNar mr/100= 0.79 x6.313mr + 22.4 x0.97 mr/2800 = 4.

20、995 m r m3/kg ( 標準狀態(tài)) 其中Vk為燃料燃燒理論空氣量，2r為燃料中氮元素的含量Vr H2O =(22.4/2) xHarmr/100+(22.4/18) xWar mr/100=(22.4/2) x3.96mr/100 + (22.4/18) x1.00mr /100= 0.456 m r m3/kg(標準狀態(tài) )其中氣燃料中氫元素的含量，W為燃料中水分的含量Vr SO2 =(22.4/32) xSarmr/100 = 22.4 x0.35 mr/3200= 0.002m r m3/kg( 標態(tài))其中Sar為燃料中所含硫元素的含量則 V = V CO2 + V N2 + V

21、 H2O + V SO2= 1.146 m r + 4.995 m r +0.456 mr + 0.002 mr= 6.599 m r m3/kg(標準狀態(tài))換算為質(zhì)量為：mr=(m ik+1-Aar/100)mr=(8.163+1-25.71/100)m r=8.906 mrkg/kge、煙氣中過?？諝饬縑 =( a f-1)Vik mr= (1.40 1) x6.313 m=2.525 rnirol/kg ( 標準狀態(tài))其中a f為預(yù)熱器出口過?？諝庀禂?shù)：1.40換算成質(zhì)量為：m =1.293Vk=1.293 x 2.525 m= 3.265 m r kg/kg其中有：Vn2=0.79 V

22、k = 0.79 x 2.525m = 1.995 m r ni/kg(標準狀態(tài))kkmN2= V N2X 28/22.4 = 1.995mx 28/22.4= 2.494 mkg/kg VofO.21 Vk = 0.21 x 2.525m = 0.530 m r mi/kg(標準狀態(tài))卅。2=/ O2x 32/22.4 = 0.530mx 32/22.4 =0.757m kg/kgf、總廢氣量為Vf = VcO2+ V N2 + V H2O + VO2 + V SO2=(0.281-0.072m+1.146 m)+(4.995m r+1.995m)+(0.004-0.001m+0.020-

23、0.005mr+0.456m)+0.530mr+0.002m=0.305 + 9.046 m m 3/kg(標態(tài))出預(yù)熱器飛灰量mfh = 0.100 kg/kg第二章窯的熱量平衡計算、拆壤久L熱量平衡圖2.1收入項目 燃料燃燒生成熱Qr = mQet,a= 28242m kJ / kg 燃料帶入顯熱為：Q = m r Cr t r = mx 1.154 x 60 = 69.240mkJ/kg(kgE)060E時，熟料的平均比熱容為：C = 1.154 kJ / 生料帶入熱量Qs = (m gs C s + m wsCw ) x t s=(1.560 0.401m)x 0.878 x 50+

24、(0.003 0.001 mJ x 4.182 x 50= 69.111-17.813 m r kJ / kg050T時，水的平均比熱容Cw =4.182 kJ/(kgC );干生料平均比熱容Cs=0.878 kJ/(kg C) 入窯回灰?guī)霟崃縌yh = myh Cyh tyh = 0.100x0.836x50 = 4.180 kJ/kg050C時，回灰平均比熱容 Ch = 0.836 kJ/kg C 空氣帶入熱量a、入窯一次空氣帶入熱量Qy1k = Vy1k Cy1k t y1k = K1Vyk Cy1k t y1k = 0.10 x 2.651 m r x 1.297 x 20= 6.8

25、77m r kJ/kg020C時，空氣的平均比熱容 Cy1k = 1.297 kJ /( kg C)b、入窯二次空氣帶入熱量Qy2k = Vy2k Cy2k t y2k = K 2Vyk Cy2k t y2k= 0.85 x 2.651 m r x 1.418 x 1070 = 3418.9 m r kJ/kg01070C時，空氣的平均比熱容 Cy2k= 1.418 kJ/(kg C)c、入分解爐三次風(fēng)帶入熱量QF2k = VF2k CF2k t F2k = 4.420 m rx 1.397 x 900 = 5557.3 m r kJ / kg0900 C時，空氣平均比熱容 CF2k = 1.

26、397 kJ / kg C d、系統(tǒng)漏風(fēng)帶入熱量Qlok = Vlok Clok t lok = 1.332 mrx1.297x20 = 34.552mr kJ / kg020C時,空氣的平均比熱容 Cok = 1.298 kJ / kg C 總收入熱量QZS = QRr +Qr +Qs + Q yh+Qy1k+Qy2k+QF2k+Qlok =28242mr+69.240mr+(69.111-17.813m r)+4.180+6.877m r+3418.9mr+5557.3mr+34.552mr=73.291+37311mr kJ / kg2.2 支出項目 熟料形成熱Qh=109+30.04C

27、aO+6.48A3l 2Ck+30.32MgO-17.12SiO2k- 1.58Fe2QK - m( 30.24CaOA+ 30.32 MgOA + 1.58 A 3l2OA )mA =mrAara/100=(mrx25.71 x 1)/100=0.2571mrQh= 109 + 30.04 x 67.11 + 6.48 x 5.47 + 30.32 x 0.59 - 17.12 x 22.34-1.58 x 3.72 - 0.257 1m x ( 30.24 x 3.90 + 30.32 x 0.68 + 1.58 x 31.72)=1790.0 - 48.507 m kJ / kg 蒸發(fā)生

28、料中水分耗熱量Qs=(mvs+ms) x qqh=(0.003 - 0.001m+0.016 - 0.004m ) x 2380=45.220- 11.9 m r kJ / kg50 C 時,水的汽化熱 qqh = 2380 kJ / kg 廢氣帶走的熱量Qf = ( V CoCcO2 + V N2CN2 + V H2cCh2O + V O2Co2 + VsoCsO2 )X tf=(0.281-1.074 mr) X 1.921+6.990 m X 1.319+(0.024+0.450m J X1.550+0.530mr X 1.370+0.002mX 1.965 X 370 =211.27+

29、4703.4mr kJ / kg0370E時,各氣體的比熱容(標準狀態(tài))：CC=1.921KJ/(m3C ),C N2= 1.319KJ/(m“C),C h2O=1.550 KJ/(m 3E ),C。=1.370 KJ/(m 3 C),C so2 = 1.956 KJ/(m 3E)約出窯熟料帶走熱量Qsh = 1 X Csh X t sh = 1X 1.078 X 1360 = 1466.1 kJ / kg01360C時,熟料的平均比熱容為 Csh = 1.078 kJ / kg C 出預(yù)熱器飛灰?guī)ё叩臒崃縌fh = mfh Cfh t fh = 0.100 X 0.878 X 300 = 2

30、6.340 kJ / kg0300 C時，飛灰平均比熱容為 Ch= 0.878 kJ /( kg C)系統(tǒng)表面散熱損失QB = 460 kJ / kg支出總熱量為：Qc= Qsh+QSs+Qf +Qsh+Q+Q=(1790.0 48.507m)+(45.220 11.9 mr)+(211.27+4703.4 mr)+1466.1 + 26.340+460=3998.9+4643.0 m kJ / kg2.3收支熱量平衡計算列出熱量收支平衡公式QZs = Qzc73.291+37311mr =3998.9+4643.0mm = 0.1202 kJ / kg即燒成1 kg/kg熟料需消耗0.120

31、2 kg燃料，求得燃料消耗量即可列出物 料平衡和熱平衡表，并計算一些主要熱工參數(shù)表6-11物料平衡表單位：kJ/kg熟料收入項目數(shù)量%支岀項目數(shù)量%燃料消耗量0.1203.98熟料量132.04入預(yù)熱器生料量1.61553.49岀預(yù)熱器飛灰量0.103.20入窯實際干空氣量0.41113.61岀預(yù)熱器廢氣量分解爐抽空氣量0.68722.76生料中物理水量0.0030.10窯尾系統(tǒng)漏入空氣量0.1866.16生料中化學(xué)水量0.0160.51生料分解C02量0.53917.27燃料燃燒理論煙氣量1.07134.32煙氣中過剩空氣量0.39212.56合計3.019100.00合計3.121100.

32、00表6-12熱量平衡表單位：kJ/kg熟料收入項目數(shù)量%支岀項目數(shù)量%燃料燃燒熱3394.774.47熟料形成熱1784.239.16燃料顯熱8.30.18蒸發(fā)生料水分耗熱43.80.96生料帶入熱67.01.47廢氣帶岀熱量776.617.04回灰?guī)霟?.20.09熟料帶出熱量1466.132.17入窯一次空氣帶入熱0.80.02飛灰?guī)С鰺崃?6.00.57入窯二次空氣帶入熱411.09.02系統(tǒng)散熱損失460.010.10入分解爐空氣帶入熱668.014.66系統(tǒng)總漏風(fēng)帶入熱4.20.09合計4558.2100.00合計4556.7100.00第三章NSP窯規(guī)格3.1窯的規(guī)格 表示方式

33、 D X L(m) 如口：4.8 X 74(m)D回轉(zhuǎn)窯筒體直徑，m ; L 回轉(zhuǎn)窯筒體長度，m3.2回轉(zhuǎn)窯規(guī)格的確定回轉(zhuǎn)窯窯的尺寸，按回轉(zhuǎn)窯產(chǎn)量的經(jīng)驗公式計算來得到。窯的直徑經(jīng)驗公式：G熟料=53.5 D i314其中D旋窯的有效直徑，m; G熟料一一窯的產(chǎn)量t/d 設(shè)計窯的生產(chǎn)能力為 5000t/d3.14貝U 5000 = 53.5 D i 得 D = 4.242 m又 D=D+2 SX 10-3 =4.242+2 X 0.23 = 4.70 mD回轉(zhuǎn)窯筒體直徑，m ; S耐火材料厚度230mm 根據(jù)JC-333水泥工業(yè)用回轉(zhuǎn)窯，選取筒體直徑D=4.8 m-3-3貝 Di=D-2SX 1

34、0-3=4.8-2 X230X10-3=4.34 m3.2.2 窯的長度有經(jīng)驗公式可得：L=15.36 Di1.07923=15.36X4.341.07923=74.88 mL的選取：根據(jù) GB321優(yōu)選數(shù)和優(yōu)選數(shù)系，回轉(zhuǎn)窯長度一般取整，且多 為偶數(shù),故取 L=74 m3.2.3 回轉(zhuǎn)窯轉(zhuǎn)速、斜度、及功率的確定與計算斜度取值為 3.5%功率 N)=kD2.5nL=0.046 X 4.342.5 X 3.5 X 74 =467.5 kwK系數(shù)，對于新型干法水泥窯，K=0.0450.048;這里取0.046 ; n窯的轉(zhuǎn)速，r/min,這里取3.5 ;窯長L取74m3.3 窯產(chǎn)量標定預(yù)分解窯的長徑

35、比 k=L/D=74/4.8=15.4目前預(yù)分解窯的單位容積產(chǎn)量 gv一般在4.595.21 t/(m 3d)之間，取gv=4.7 t/(m 3d) ，貝由經(jīng)驗公式2G=gv= n D/4 X k X (Di +2 S )g v=nX 4.342 X 15.4 X (4.34+2 X 0.23) X 4.7/4 =5137 t/d第四章 主要熱工參數(shù)計算a 、熟料單位燒成熱耗為Q rR = mr Qnet,ar = 0.1202X28242=3394.7 kJ/kgb 、熟料燒成熱效率n S = Qsh / QrRX 100% =1784.2/3394.7 X 100% =52.6 % c 、

36、窯的發(fā)熱能力為Q yr= MyrQnet,ar= kymrGQnet,ar38= 0.4X0.1202X208.33X103X28242=2.83X108 KJ/h(G 為每小時的產(chǎn)量 )d 、燃燒帶襯磚斷面熱負荷q a=4Q/( jiX Di )=4 X 2.83 X 108/(3.14 X 4.34 2)=1.91 X 107kJ/(m2 h)e 、燒成帶表態(tài)風(fēng)速核算w i =4X 1000GVk/( nX D2X 3600)=4 X 1000X 208.33 X 2.651 X 0.1202/(3.14 X 4.342 X 3600)=1.25 m/sf、窯尾工態(tài)風(fēng)速核算V yw=Vr+

37、V 4 n川f;於備ILNSPST1中用 時貞r*大學(xué) 平科對為1 *6 =O.C-Ei8V，t0. 9998輩訐計席獻囲：D = 3 H m f = 15 j M m iG-Hl - J2(;o,hlJf- 80仇 999371(i = 1 fc iil!：SO tl10a 9*99 &51(；.Q JWD eiQ. 999675Ga I.1M 叫，中田天諄屢甩 工業(yè)股il胡班康 罰涼尸 ffJR jt； = M為抖Wf也吼R-*739?SP,=2,Rl5hMrn3 2 f 6mi./_ 40 lOSnu D 10-1SJK.(J 1000 lOOOOt h檢出單CH卒猜】a幣中闔天健 木耗

38、T蟲柱計 m仃一 4丨抽171叮宀D.M71適用范捲：。=3亠6：皿L 40* 105mmt jR4 = 3.旳詡 U D.9SS4g山一/期丨曲D. 37J110仃一、，*壯訕 衛(wèi)11Lr = l嗎陶M化朮冊12申田詣空水挺 工業(yè)繪計硏完盤i廠出（打；工1 9739洗：請審內(nèi)的勒式中石卉NSP題生產(chǎn)能力C產(chǎn)量昇對丁誦直工貌大學(xué)旳嫌計去式，即社式仃】的單應(yīng)為 帀時丁此殖址計址幾心的單桓沖i轍科Ah為冒曲金曲亂征裁両朝產(chǎn)盤卜嘉料國內(nèi)整井Nsr 產(chǎn)馨力肄作卷養(yǎng)線計赴計尊堀黑比較序寸才廉內(nèi)更生產(chǎn)椎葉確屛奇窯宵Vr第曠迫功啦嘉*1坯枉計算客車住有比靠春廣奸#M A力郵d乃(r-Rfia-1) twn商申用(IWTi-h JOLWhM *)Jnaflfl3,QjuZm2 0W2.S31,3&,9a嗣3 2S蚪就35*25003.423.77.L46.9L74j01.674.10f 卵 26lAiS2800總124TO46415741的2004腫j(no4 22DS白94574I 6S4 92竺艸7盤10019b46.744.4218j0】,晞5.07爐4fM-OrnJQm2TO03.323.06442415X71474.10*JAl4.O5t17WJ.t21.16.442.4l-51.47TSjSSJtUDIS