道路橋梁畢業(yè)設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)（含外文翻譯）

1、 西 南 交 通 大 學(xué) 本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 62+104+104+62m 預(yù)應(yīng)力混凝土 連續(xù)梁橋設(shè)計(jì) 二一零年六月 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第ii頁(yè) 院 系 土木工程學(xué)院 專(zhuān) 業(yè) 土木工程 年 級(jí) 2006 級(jí) 姓 名 戴兵 題 目 62+104+104+62m 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計(jì) 指導(dǎo)教師 評(píng) 語(yǔ) 指導(dǎo)教師 (簽章) 評(píng) 閱 人 評(píng) 語(yǔ) 評(píng) 閱 人 (簽章) 成 績(jī) 答辯委員會(huì)主任 (簽章) 年 月 日 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第iii頁(yè) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 任 務(wù) 書(shū) 班 級(jí) 土木 201013 學(xué)生姓名 戴 兵 學(xué) 號(hào) 20101245 發(fā)題日期：2010 年 4 月 14 日 完成日

2、期：2010 年 6 月 18 日 題 目：62+104+104+62m 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計(jì) 一、 設(shè)計(jì)原始資料 1、設(shè)計(jì)規(guī)范 新規(guī)范： (1) 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范，jtg d60-2004； (2) 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范，jtg d62-2004。 2、主要技術(shù)指標(biāo) (1) 孔跨布置：見(jiàn)“分組題目” ； (2) 計(jì)算行車(chē)速度：80 公里/小時(shí)； (3) 荷載標(biāo)準(zhǔn)：公路-i 級(jí)； (4) 橋面寬度：由指導(dǎo)老師提供建議值，學(xué)生自己決定； (5) 橋面縱坡：0% (平坡)； (6) 橋面橫坡：2%。 (7) 橋軸平面線型：直線。 3、材料規(guī)格 (1) 梁體混凝土：c60

3、 級(jí)混凝土； (2) 橋墩混凝土：c40 級(jí)混凝土； (3) 橋面鋪裝混凝土：c40 級(jí)混凝土； (4) 欄桿混凝土：c30 級(jí)混凝土； (5) 預(yù)應(yīng)力鋼筋及錨具： 主梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋可選用 12-j15.24、17-j15.24、27-j15.24 等高強(qiáng)度低松弛 鋼絞線(1-j15.24 公稱(chēng)斷面面積為 140.00mm2)，fpk =1860mpa，fpd =1488mpa；對(duì)應(yīng) 錨具分別為 ovm15-12、ovm15-17、ovm15-27；對(duì)應(yīng)波紋管直徑分別為(內(nèi)徑) 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第iv頁(yè) 90、90、120mm(外徑比內(nèi)徑大 7mm)。 主梁豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋采用32

4、冷拉 iv 級(jí)高強(qiáng)精扎螺紋粗鋼筋，fpk =1000mpa(冷拉 應(yīng)力)，每根張拉力 673kn；對(duì)應(yīng)錨具為 ygm-32；對(duì)應(yīng)孔道直徑 43mm，錨墊板 邊長(zhǎng) a = 140mm，相鄰錨板中心距離不小于 15cm。 (6) 普通鋼筋： 受力主鋼筋用 hrb335 鋼筋(1228)，fsk =340mpa，fsd =340320mpa；非受力鋼筋 用 r235 鋼筋(810)，fsk =240mpa，fsd =240mpa。 4、施工順序及要點(diǎn) (1) 墩臺(tái)施工：橋臺(tái)采用明挖基礎(chǔ)，橋墩采用鉆孔群樁基礎(chǔ)、實(shí)體墩身。 (2) 在支架上施工中間墩頂 0#段，0段與橋墩臨時(shí)固接； (3) 在中間墩頂

5、0#段上安置懸臂掛籃設(shè)施(掛籃設(shè)施集中荷載一般按最重塊 件重量的一半確定)； (4) 從中間墩頂 0#段兩側(cè)利用懸臂掛籃設(shè)施逐段對(duì)稱(chēng)施工主梁； (5) 在滿(mǎn)堂支架上施工邊跨靠近邊支座梁段； (6) 施工中跨合攏段主梁； (7) 拆除中跨合攏段掛籃設(shè)施； (8) 施工邊跨合攏段主梁； (9) 拆除邊跨合攏段掛籃設(shè)施和邊跨支架； (10) 解除 0段與橋墩的臨時(shí)固接，安裝永久性支座； (11) 橋面鋪裝及欄桿施工。 二、設(shè)計(jì)各部分內(nèi)容及時(shí)間分配（共 12 周） 第一部分： 收集資料及基本構(gòu)造設(shè)計(jì) （第 78 周） 第二部分： 恒載、活載內(nèi)力計(jì)算及組合 （第 910 周） 第三部分： 預(yù)應(yīng)力鋼束設(shè)計(jì)

6、及預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 （第 1011 周） 第四部分： 次內(nèi)力計(jì)算 （第 12 周） 第五部分： 荷載組合、截面驗(yàn)算及剛度驗(yàn)算 （第 1314 周） 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第v頁(yè) 第六部分： 工程量計(jì)算、計(jì)算機(jī)繪制設(shè)計(jì)圖 （第 15 周） 第七部分： 外文翻譯、畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)整理出版 （第 16 周） 第八部分： 導(dǎo)師評(píng)閱畢業(yè)設(shè)計(jì) （第 17 周） 第九部分： 答辯 （第 18 周） 三、畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)正文主要內(nèi)容 設(shè)計(jì)依據(jù)、設(shè)計(jì)流程圖、橋跨結(jié)構(gòu)總體布置、截面尺寸擬定、主梁分段、建立平面 桿系計(jì)算模型、恒載及活載內(nèi)力計(jì)算組合、預(yù)應(yīng)力鋼束設(shè)計(jì)及預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算、次 內(nèi)力計(jì)算、荷載組合、截面驗(yàn)算及剛

7、度驗(yàn)算、工程量計(jì)算。 四、畢業(yè)設(shè)計(jì)應(yīng)繪制的主要設(shè)計(jì)圖 橋梁總體布置圖（平面、立面和橫截面） 、主梁分塊圖、主梁一般構(gòu)造圖（各種縱剖 面圖、橫截面尺寸參數(shù)示意圖及參數(shù)表、各種橫截面尺寸圖） 、主梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼束 布置圖、典型橫截面的預(yù)應(yīng)力鋼束位置圖、施工流程圖等，要求達(dá)到 a3 幅面圖紙 不少于 16 張或 a2 幅面圖紙不少于 8 張(相當(dāng)于 0#圖 2 張)。 指導(dǎo)教師： 年 月 日 審 批 人： 年 月 日 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第vi頁(yè) 摘 要 本畢業(yè)設(shè)計(jì)主要是關(guān)于大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)。預(yù)應(yīng)力 混凝土連續(xù)梁橋以結(jié)構(gòu)受力性能好、變形小、伸縮縫少、行車(chē)平順舒適、養(yǎng)護(hù)工

8、程 量小、抗震能力強(qiáng)等而成為最富有競(jìng)爭(zhēng)力的主要橋型之一。受時(shí)間和個(gè)人能力的限 制，本次畢業(yè)設(shè)計(jì)沒(méi)有具體涉及到下部結(jié)構(gòu)、橫向預(yù)應(yīng)力及豎向預(yù)應(yīng)力的設(shè)計(jì)。 設(shè)計(jì)橋梁跨度為 62m+104m+104m+62m,分為兩幅設(shè)計(jì)，單幅為單箱單室，橋面 總寬 25m，雙向 4 車(chē)道，上下行。主梁施工采用懸臂掛籃施工，對(duì)稱(chēng)平衡澆筑混凝 土。施工分為 21 個(gè)階段：第一階段：施工臨時(shí)支座并固結(jié)，澆筑墩頂 0#段及邊跨 直線段滿(mǎn)堂支架施工；第二階段至第十七階段：懸臂對(duì)稱(chēng)平衡澆筑混凝土至最大懸 臂端；第十八階段：邊跨合攏；第十九階段：中跨合攏,拆除掛籃設(shè)施，加載二期恒 載；第二十施工階段：預(yù)留施工階段；第二十一階段：

9、運(yùn)營(yíng)階段。本橋設(shè) 5 個(gè)支座， 其中第 3 個(gè)支座為固定鉸接支座，其余均為活動(dòng)鉸接支座。本設(shè)計(jì)中總共有 9 個(gè)臨 時(shí)支座。 設(shè)計(jì)過(guò)程如下： 首先，確定主梁主要構(gòu)造及細(xì)部尺寸，它必須與橋梁的規(guī)定和施工保持一致， 考慮到抗彎剛度及抗扭剛度的影響，設(shè)計(jì)采用箱形梁。主梁的高度呈二次拋物線變 化，因?yàn)槎螔佄锞€近似于連續(xù)梁橋彎距的變化曲線。墩頂截面通過(guò)腹板、底板的 加厚以及設(shè)置橫隔梁強(qiáng)度得以加強(qiáng)，底板厚度呈二次拋物線變化，底板厚度為 0.7 變?yōu)?0.3。腹板厚度呈直線變化，由 0.75 變?yōu)?0.4。頂板厚度沿全橋保持不變,均為 0.28m。 其次，利用 bsas 電算軟件分析內(nèi)力結(jié)構(gòu)總的內(nèi)力(包括恒

10、載和活載的內(nèi)力計(jì)算)。 用于計(jì)算的內(nèi)力組合結(jié)果也由 bsas 電算軟件計(jì)算而得，從而估算出縱向預(yù)應(yīng)力筋 的數(shù)目，然后再布置預(yù)應(yīng)力鋼絲束。 再次，計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失及次內(nèi)力，次內(nèi)力包括先期恒載徐變次內(nèi)力、先期預(yù)應(yīng) 力徐變次內(nèi)力、后期合攏預(yù)應(yīng)力索產(chǎn)生的彈性次內(nèi)力、局部溫度變化次內(nèi)力。 然后進(jìn)一步進(jìn)行截面強(qiáng)度的驗(yàn)算，其中包括承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限 狀態(tài)。在正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算中包括計(jì)算截面的混凝土法向應(yīng)力驗(yàn)算、預(yù)應(yīng)力鋼 筋中的拉應(yīng)力驗(yàn)算、截面的主應(yīng)力計(jì)算。 關(guān)鍵詞： 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋、次內(nèi)力、懸臂施工 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第vii頁(yè) abstract the graduate desi

11、gn is mainly about the design of superstructure of long- span pre-stressed concrete continuous box girder bridge . pre-stressed concrete continuous girder bridge become one of main bridge types of the most full of competion ability because of subjecting to the dint function with the structure good,

12、having the small defomation,few of control joint,going smoothly comfort,protected the amout of engineering small and having the powerfully ability of earthquake proof and so on. for time and ability limited, the design of the substructure, transverse pre-stressing and vertical pre- stressing is not

13、considered. the spans of the bridge are 62m+104m+104m+66m,main beam is respective designed, each suit has one box one room and four traffic ways of all, the width of the bridge surface is 25m. the major girder applies cantilever hung-basket bearing, symmetric equilibrium construction .there are twen

14、ty-one steps in the working. the 0# member is worked in the first step , then form the second step to the seventeenth the other members is worked before they are jointed except the ones are siuated in the beside or middle of span and the substructure is worked in the steps; and then its jointed in t

15、he site of beside spans in the eighteenth step; and then mid-span is jointed in ninteenth step; and remove the hung-basket bearing then the second dead loads is in effect in the step; the tweentith stage: vacant construction stage; in the last step, the structure is running. there are five bearings,

16、 the third is fixed bearing, the left four are expansion bearings. in the design there are nine casual bearing. the procedure of the design is listed below: the first step as to dimension the structural elements and details of which it is composed, it cant and certainly should without being fully co

17、ordinated with the planning and working phrases of the project. 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第viii頁(yè) considering the distorting stiffness and the bending stiffness, box birder goes as second-parabolic curve, for second-parabolic curve is generally similar to the change of continuous bridges bending moments along. th

18、e sectionat the support is strengthened by the provision of thickened webs , bottom slabs and a cross beam , the thickness of the bottom slab is changed in second-parabolic curve and the thickness of the web is changed in linearity, the former varies from 0.7m to 0.3m, the latter varies from 0.75m t

19、o 0.4m, the top slabs thickness is 0.28m. the second step is to use bsas software to analyze internal gross force of the structures(including dead load and lived load), the internal force composition can be done by using the compute results. according to the internal force composited, the evaluated

20、amount of longitudinal tendons can be worked out, then we can distribute the tendons to the bridge. the third steps is to calculate the loss of pre-stressing and secondary force due to pre-stressing, first dead loads and temperature, bearing displacement, and so on. the last steps is checking the ma

21、in cross section. the work includes the load-caring capacity ultimate state and the normal service ability ultimate state as well as the main sections being out of shape. key words: pre-stressed concrete continuous girder bridge, secondary force，cantilever constructed 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第ix頁(yè) 目 錄 第 1 章 緒論.

22、1 1.1 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋概述.1 1.2 畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的與意義.3 第 2 章 橋跨總體布置及結(jié)構(gòu)尺寸擬定.4 2.1 尺寸擬定.4 2.1.1 橋孔分跨.4 2.1.2 截面形式.4 2.1.3 梁高.5 2.1.4 細(xì)部尺寸.6 2.2 主梁分段與施工階段的劃分.7 2.2.1 分段原則.7 2.2.2 具體分段.7 2.2.3 主梁施工方法及注意事項(xiàng).7 第 3 章 荷載內(nèi)力計(jì)算.9 3.1 恒載內(nèi)力計(jì)算.9 3.2 活載內(nèi)力計(jì)算.11 3.2.1 橫向分布系數(shù)的考慮.11 3.2.2 活載因子的計(jì)算.11 3.2.3 計(jì)算結(jié)果.13 第 4 章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置.15 4

23、.1 力筋估算.15 4.1.1 計(jì)算原理.15 4.1.2 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算.18 4.2 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置.24 第 5 章 預(yù)應(yīng)力損失及有效應(yīng)力的計(jì)算.26 5.1 預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算.26 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第x頁(yè) 5.2 有效預(yù)應(yīng)力的計(jì)算.33 第 6 章 次內(nèi)力的計(jì)算.35 6.1 徐變次內(nèi)力的計(jì)算.35 6.1.1 結(jié)構(gòu)重力徐變次內(nèi)力.35 6.1.2 預(yù)加力徐變次內(nèi)力.38 6.2 預(yù)加力引起的二次力矩.40 6.3 溫度次內(nèi)力的計(jì)算.43 第 7 章 內(nèi)力組合.48 7.1 承載能力極限狀態(tài)下的效應(yīng)組合.48 7.2 正常使用極限狀態(tài)下的效應(yīng)組合.49 第 8 章 主梁

24、截面驗(yàn)算.51 8.1 截面強(qiáng)度驗(yàn)算.51 8.2 截面抗裂驗(yàn)算.54 8.2.1 正截面和斜截面抗裂驗(yàn)算.54 8.2.2 法向拉應(yīng)力.55 8.2.3 主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力.56 第 9 章 主要工程數(shù)量計(jì)算.61 9.1 混凝土總用量計(jì)算.61 9.1.1 梁體混凝土（c60 級(jí)混凝土）用量計(jì)算.61 9.1.2 橋面鋪裝（c40 級(jí)混凝土）混凝土用量計(jì)算.61 9.2 鋼絞線及錨具總用量計(jì)算.62 畢業(yè)設(shè)計(jì)總結(jié).63 致 謝.64 參考文獻(xiàn).65 附錄 1：實(shí)習(xí)報(bào)告.66 附錄 2：bsas 數(shù)據(jù)原文件.68 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第xi頁(yè) 附錄 3 包絡(luò)圖及結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖.106 附錄

25、4 外文文獻(xiàn)翻譯.111 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第0頁(yè) 第 1 章 緒論 1.1 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋概述 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋以結(jié)構(gòu)受力性能好、變形小、伸縮縫少、行車(chē)平順舒適、 造型簡(jiǎn)潔美觀、養(yǎng)護(hù)工程量小、抗震能力強(qiáng)等而成為最富有競(jìng)爭(zhēng)力的主要橋型之一。 本章簡(jiǎn)介其發(fā)展： 由于普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)存在不少缺點(diǎn)：如過(guò)早地出現(xiàn)裂縫，使其不能有效地 采用高強(qiáng)度材料，結(jié)構(gòu)自重必然大，從而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。 為了解決這些問(wèn)題，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)運(yùn)而生，所謂預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，就 是在結(jié)構(gòu)承擔(dān)荷載之前，預(yù)先對(duì)混凝土施加壓力。這樣就可以抵消外荷載作用下混 凝土產(chǎn)生的拉應(yīng)力。自從預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)

26、產(chǎn)生之后，很多普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)被預(yù)應(yīng)力 結(jié)構(gòu)所代替。 預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁是在二戰(zhàn)前后發(fā)展起來(lái)的，當(dāng)時(shí)西歐很多國(guó)家在戰(zhàn)后缺鋼的 情況下，為節(jié)省鋼材，各國(guó)開(kāi)始競(jìng)相采用預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)代替部分的鋼結(jié)構(gòu)以盡快修復(fù) 戰(zhàn)爭(zhēng)帶來(lái)的創(chuàng)傷。50 年代，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁跨徑開(kāi)始突破了 100 米，到 80 年代 則達(dá)到 440 米。雖然跨徑太大時(shí)并不總是用預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)比其它結(jié)構(gòu)好，但是，在實(shí) 際工程中，跨徑小于 400 米時(shí)，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁常常為優(yōu)勝方案。 我國(guó)的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)起步晚，但近年來(lái)得到了飛速發(fā)展?，F(xiàn)在，我國(guó)已經(jīng) 有了簡(jiǎn)支梁、帶鉸或帶掛梁的 t 構(gòu)、連續(xù)梁、桁架拱、桁架梁和斜拉橋等預(yù)應(yīng)力混 凝土結(jié)構(gòu)體系。

27、雖然預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的發(fā)展還不到 80 年。但是，在橋梁結(jié)構(gòu)中，隨著預(yù)應(yīng)力 理論的不斷成熟和實(shí)踐的不斷發(fā)展，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)的運(yùn)用必將越來(lái)越廣泛。 連續(xù)梁和懸臂梁作比較：在恒載作用下，連續(xù)梁在支點(diǎn)處有負(fù)彎矩，由于負(fù)彎 矩的卸載作用，跨中正彎矩顯著減小，其彎矩與同跨懸臂梁相差不大；但是，在活 載作用下，因主梁連續(xù)產(chǎn)生支點(diǎn)負(fù)彎矩對(duì)跨中正彎矩仍有卸載作用，其彎矩分布優(yōu) 于懸臂梁。雖然連續(xù)梁有很多優(yōu)點(diǎn)，但是剛開(kāi)始它并不是預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)體系中的佼佼 者，因?yàn)橄抻诋?dāng)時(shí)施工主要采用滿(mǎn)堂支架法，采用連續(xù)梁費(fèi)工費(fèi)時(shí)。到后來(lái)，由于 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第1頁(yè) 懸臂施工方法的應(yīng)用，連續(xù)梁在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中有

28、了飛速的發(fā)展。60 年代初期 在中等跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁中，應(yīng)用了逐跨架設(shè)法與頂推法；在較大跨連續(xù)梁中， 則應(yīng)用更完善的懸臂施工方法，這就使連續(xù)梁方案重新獲得了競(jìng)爭(zhēng)力，并逐步在 40200 米范圍內(nèi)占主要地位。無(wú)論是城市橋梁、高架道路、山谷高架棧橋，還是 跨河大橋，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁都發(fā)揮了其優(yōu)勢(shì)，成為優(yōu)勝方案。目前，連續(xù)梁結(jié) 構(gòu)體系已經(jīng)成為預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的主要橋型之一。 然而，當(dāng)跨度很大時(shí)，連續(xù)梁所須的巨型支座無(wú)論是在設(shè)計(jì)制造方面，還是在 養(yǎng)護(hù)方面都成為一個(gè)難題；而 t 型剛構(gòu)在這方面具有無(wú)支座的優(yōu)點(diǎn)。因此有人將兩 種結(jié)構(gòu)結(jié)合起來(lái)，形成一種連續(xù)剛構(gòu)體系。這種綜合了上述兩種體系各自?xún)?yōu)點(diǎn)的 體

29、系是連續(xù)梁體系的一個(gè)重要發(fā)展，也是未來(lái)連續(xù)梁發(fā)展的主要方向。 另外，由于連續(xù)梁體系的發(fā)展，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁在中等跨徑范圍內(nèi)形成了 很多不同類(lèi)型，無(wú)論在橋跨布置、梁、墩截面形式，或是在體系上都不斷改進(jìn)。在 城市預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁中，為充分利用空間，改善交通的分道行駛，甚至已建成 不少雙層橋面形式。 在我國(guó)，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁雖然也在不斷地發(fā)展，然而，想要在本世紀(jì)末趕 超國(guó)際先進(jìn)水平，就必須解決好下面幾個(gè)課題： 1發(fā)展大噸位的錨固張拉體系，避免配束過(guò)多而增大箱梁構(gòu)造尺寸，否則混凝 土保護(hù)層難以保證，密集的預(yù)應(yīng)力管道與普通鋼筋層層迭置又使混凝土質(zhì)量 難以提高。 2在一切適宜的橋址，設(shè)計(jì)與修建墩梁固

30、結(jié)的連續(xù)剛構(gòu)體系，盡可能不采用 養(yǎng)護(hù)調(diào)換不易的大噸位支座。 3充分發(fā)揮三向預(yù)應(yīng)力的優(yōu)點(diǎn)，采用長(zhǎng)懸臂頂板的單箱截面，既可節(jié)約材料減 輕結(jié)構(gòu)自重，又可充分利用懸臂施工方法的特點(diǎn)加快施工進(jìn)度。 另外，在設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋時(shí)，技術(shù)經(jīng)濟(jì)指針也是一個(gè)很關(guān)鍵的因素，它是 設(shè)計(jì)方案合理性與經(jīng)濟(jì)性的標(biāo)志。目前，各國(guó)都以每平方米橋面的三材（混凝土、 預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋）用量與每平方米橋面造價(jià)來(lái)表示預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的技術(shù) 經(jīng)濟(jì)指針。但是，橋梁的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指針的研究與分析是一項(xiàng)非常復(fù)雜的工作，三材 指針和造價(jià)指針與很多因素有關(guān)，例如：橋址、水文地質(zhì)、能源供給、材料供應(yīng)、 運(yùn)輸、通航、規(guī)劃、建筑等地點(diǎn)條件；施工現(xiàn)代化、

31、制品工業(yè)化、勞動(dòng)力和材料價(jià) 格、機(jī)械工業(yè)基礎(chǔ)等全國(guó)基建條件。同時(shí)，一座橋的設(shè)計(jì)方案完成后，造價(jià)指針不 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第2頁(yè) 能僅僅反應(yīng)了投資額的大小，而是還應(yīng)該包括整個(gè)使用期限內(nèi)的養(yǎng)護(hù)、維修等運(yùn)營(yíng) 費(fèi)用在內(nèi)。通過(guò)連續(xù)梁、t 型剛構(gòu)、連續(xù)剛構(gòu)等箱形截面上部結(jié)構(gòu)的比較可見(jiàn)： 連續(xù)剛構(gòu)體系的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指針較高。因此，從這個(gè)角度來(lái)看，連續(xù)剛構(gòu)也是未 來(lái)連續(xù)體系的發(fā)展方向。 總而言之，一座橋的設(shè)計(jì)包含許多考慮因素，在具體設(shè)計(jì)中，要求設(shè)計(jì)人員綜 合各種因素，作分析、判斷，得出可行的最佳方案。 1.2 畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的與意義 畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的在于培養(yǎng)畢業(yè)生綜合能力，靈活運(yùn)用大學(xué)所學(xué)的各門(mén)基礎(chǔ)課和 專(zhuān)業(yè)

32、課知識(shí)，并結(jié)合相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范，獨(dú)立的完成一個(gè)專(zhuān)業(yè)課題的設(shè)計(jì)工作。設(shè)計(jì)過(guò) 程中提高學(xué)生獨(dú)立的分析問(wèn)題，解決問(wèn)題的能力以及實(shí)踐動(dòng)手能力，達(dá)到具備初步 專(zhuān)業(yè)工程人員的水平，為將來(lái)走向工作崗位打下良好的基礎(chǔ)。 本次設(shè)計(jì)為(62+104+104+62)m 公路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，橋?qū)挒?25m，分為 兩幅，設(shè)計(jì)時(shí)只考慮單幅的設(shè)計(jì)。梁體采用單箱單室箱型截面，全梁共分 132 個(gè)單 元，中支點(diǎn) 0 號(hào)塊長(zhǎng)度 8m，一般單元長(zhǎng)度分為 2m、2.5m、3m，邊跨合攏段長(zhǎng) 2m， 中跨合攏段長(zhǎng) 2m（bsas 中做了處理分為兩段 1m 的單元） ，邊跨直線段長(zhǎng) 9m。頂板 厚度不進(jìn)行變化，底板、腹板厚度均發(fā)生變化

33、。由于多跨連續(xù)梁橋的受力特點(diǎn)，靠 近中間支點(diǎn)附近承受較大的負(fù)彎矩，而跨中則承受正彎矩，則梁高采用變高度梁， 按二次拋物線變化。這樣不僅使梁體自重得以減輕，還增加了橋梁的美觀效果。 由于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋?yàn)槌o定結(jié)構(gòu)，手算工作量比較大，且準(zhǔn)確性難以 保證，所以采用有限元分析軟件bsasbsas 進(jìn)行，這樣不僅提高了效率，而且準(zhǔn)確度也 得以提高。 本次設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋采用目前比較流行的懸臂灌注法施工。懸臂 灌注施工具有很多優(yōu)越性：它不需要大型的機(jī)械設(shè)備；不影響橋下通航、通車(chē)；且 施工受河道水位和季節(jié)的影響較小。 本次設(shè)計(jì)中得到了唐繼舜、鄭史雄、成文佳、向天宇、林清陽(yáng)等幾位老師的悉 心指

34、導(dǎo)，在此表示衷心的感謝。 由于本人水平有限，且又是第一次從事這方面的設(shè)計(jì)，難免出現(xiàn)錯(cuò)誤，懇請(qǐng)各 位老師批評(píng)指正。 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第3頁(yè) 第 2 章 橋跨總體布置及結(jié)構(gòu)尺寸擬定 2.1 尺寸擬定 本設(shè)計(jì)方案采用四跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，全長(zhǎng) 332m。設(shè)計(jì)主 跨為 104m。 2.1.1 橋孔分跨 連續(xù)梁橋有做成三跨或者四跨一聯(lián)的，也有做成多跨一聯(lián)的，但一般不超過(guò)六 跨。對(duì)于橋孔分跨，往往要受到如下因素的影響：橋址地形、地質(zhì)與水文條件，通 航要求以及墩臺(tái)、基礎(chǔ)及支座構(gòu)造，力學(xué)要求，美學(xué)要求等。若采用三跨或四跨不 等的橋孔布置，一般邊跨長(zhǎng)度可取為中跨的 0.50.8 倍，這

35、樣可使中跨跨中不致產(chǎn) 生異號(hào)彎矩，此外，邊跨跨長(zhǎng)與中跨跨長(zhǎng)之比還與施工方法有著密切的聯(lián)系，對(duì)于 采用現(xiàn)場(chǎng)澆筑的橋梁，邊跨長(zhǎng)度取為中跨長(zhǎng)度的 0.8 倍是經(jīng)濟(jì)合理的。但是若采用 懸臂施工法，則不然。本設(shè)計(jì)跨度，主要根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)來(lái)確定，其跨度組合為： 62 米+104 米+104 米+62 米?；痉弦陨显硪?。 2.1.2 截面形式 2.1.2.1 立截面 從預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的受力特點(diǎn)來(lái)分析，連續(xù)梁的立面應(yīng)采取 變高度布置為宜；在恒、活載作用下，支點(diǎn)截面將出現(xiàn)較大的負(fù)彎矩，從絕對(duì)值來(lái) 看，支點(diǎn)截面的負(fù)彎矩往往大于跨中截面的正彎矩，因此，采用變高度梁能較好地 符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律，另外，變

36、高度梁使梁體外形和諧，節(jié)省材料并增大橋下凈 空。但是，在采用頂推法、移動(dòng)模架法、整孔架設(shè)法施工的橋梁，由于施工的需要， 一般采用等高度梁。等高度梁的缺點(diǎn)是：在支點(diǎn)上不能利用增加梁高而只能增加預(yù) 應(yīng)力束筋用量來(lái)抵抗較大的負(fù)彎矩，材料用量多，但是其優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)構(gòu)造簡(jiǎn)單、線 形簡(jiǎn)潔美觀、預(yù)制定型、施工方便。一般用于如下情況： 1. 橋梁為中等跨徑，以 4060 米為主。采用等截面布置使橋梁構(gòu)造簡(jiǎn)單，施工 迅速。由于跨徑不大，梁的各截面內(nèi)力差異不大，可采用構(gòu)造措施予以調(diào)節(jié)。 2. 等截面布置以等跨布置為宜，由于各種原因需要對(duì)個(gè)別跨徑改變跨長(zhǎng)時(shí)，也以 等截面為宜。 3. 采用有支架施工，逐跨架設(shè)施工、移動(dòng)

37、模架法和頂推法施工的連續(xù)梁橋較多采 用等截面布置。 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第4頁(yè) 雙層橋梁在無(wú)需做大跨徑的情況下，選用等截面布置可使結(jié)構(gòu)構(gòu)造簡(jiǎn)化。 結(jié)合以上的敘述，所以本設(shè)計(jì)中采用懸臂現(xiàn)澆施工方法，變截面的梁。 2.1.2.2 橫截面 梁式橋橫截面的設(shè)計(jì)主要是確定橫截面布置形式，包括主梁截面 形式、主梁間距、主梁各部尺寸；它與梁式橋體系 在立面上布置、建筑高度、施工 方法、美觀要求以及經(jīng)濟(jì)用料等等因素都有關(guān)系。 當(dāng)橫截面的核心距較大時(shí)，軸向壓力的偏心可以愈大，也就是預(yù)應(yīng)力鋼筋合力 的力臂愈大，可以充分發(fā)揮預(yù)應(yīng)力的作用。箱形截面就是這樣的一種截面。此外， 箱形截面這種閉合薄壁截面抗扭剛度很大

38、，對(duì)于彎橋和采用懸臂施工的橋梁尤為有 利；同時(shí)，因其都具有較大的面積，所以能夠有效地抵抗正負(fù)彎矩，并滿(mǎn)足配筋要 求；箱形截面具有良好的動(dòng)力特性；再者它收縮變形數(shù)值較小，因而也受到了人們 的重視?？傊湫谓孛媸谴?、中跨預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁最適宜的橫截面形式。 常見(jiàn)的箱形截面形式有：?jiǎn)蜗鋯问?、單箱雙室、雙箱單室、單箱多室、雙箱多 室等等。單箱單室截面的優(yōu)點(diǎn)是受力明確，施工方便，節(jié)省材料用量。拿單箱單室 和單箱雙室比較，兩者對(duì)截面底板的尺寸影響都不大，對(duì)腹板的影響也不致改變對(duì) 方案的取舍；但是，由框架分析可知：兩者對(duì)頂板厚度的影響顯著不同，雙室式頂 板的正負(fù)彎矩一般比單室式分別減少 70%和 50%。由于

39、雙室式腹板總厚度增加，主拉 應(yīng)力和剪應(yīng)力數(shù)值不大，且布束容易，這是單箱雙室的優(yōu)點(diǎn)；但是雙室式也存在一 些缺點(diǎn)：施工比較困難，腹板自重彎矩所占恒載彎矩比例增大等等。本設(shè)計(jì)是一座 公路連續(xù)箱形梁，采用的橫截面形式為扁平的單箱單室。 2.1.3 梁高 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的中支點(diǎn)主梁高度與其跨徑之比通常在 1/151/25 之間，而跨中梁高與主跨之比一般為 1/401/50 之間。當(dāng)建筑高度不 受限制時(shí)，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)樵龃罅焊咧皇窃黾痈拱甯叨?，而?凝土用量增加不多，卻能顯著節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量。 連續(xù)梁在支點(diǎn)和跨中的梁估算值： 等高度梁： h=（）l，常用 h=（）l

40、 15 1 30 1 18 1 20 1 變高度（曲線）梁：支點(diǎn)處：h=（）l，跨中 h=（）l 16 1 20 1 30 1 50 1 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第5頁(yè) 變高度（直線）梁：支點(diǎn)處：h=（）l，跨中 h=（）l 16 1 20 1 22 1 28 1 而此設(shè)計(jì)采用變高度的直線梁，支點(diǎn)處梁高為 6.5 米，跨中梁高為 2.6 米。 2.1.4 細(xì)部尺寸 2.1.4.1 頂板與底板 箱形截面的頂板和底板是結(jié)構(gòu)承受正負(fù)彎矩的主要工作部位。 其尺寸要受到受力要求和構(gòu)造兩個(gè)方面的控制。支墩處底版還要承受很大的壓應(yīng)力， 一般來(lái)講：變截面的底版厚度也隨梁高變化，墩頂處底板為梁高的 1/10-

41、1/12，跨 中處底板一般為 200-250。底板厚最小應(yīng)有 120。箱梁頂板厚度應(yīng)滿(mǎn)足橫向彎矩的要 求和布置縱向預(yù)應(yīng)力筋的要求。參考如下（跨中截面）： 表表 2-12-1 腹板與頂板尺寸關(guān)系腹板與頂板尺寸關(guān)系 腹板間距（米） 3.55.07.0 頂板厚度（毫米） 180200280 本設(shè)計(jì)中采用雙面配筋，且底板由支點(diǎn)處以拋物線的形式向跨中變化。底板在 支點(diǎn)處厚 70cm,在跨中厚 30cm.頂板厚 28cm。 2.1.4.2 腹板和其它細(xì)部結(jié)構(gòu) 1. 箱梁腹板厚度 腹板的功能是承受截面的剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力。在預(yù)應(yīng)力梁中， 因?yàn)閺澥鴮?duì)外剪力的抵消作用，所以剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力的值比較小，腹板不必設(shè)得

42、 太大；同時(shí)，腹板的最小厚度應(yīng)考慮力筋的布置和混凝土澆筑要求，其設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)為： （1） 腹板內(nèi)無(wú)預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，采用 200mm。 （2） 腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力筋管道時(shí)，采用 250300mm。 （3） 腹板內(nèi)有錨頭時(shí)，采用 250300mm。 大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋，腹板厚度可從跨中逐步向支點(diǎn)加寬，以承受支點(diǎn)處交 大的剪力，一般采用 300600mm，甚至可達(dá)到 1m 左右。 本設(shè)計(jì)支座處腹板厚取 75cm.，跨中腹板厚取 40cm。 2. 梗腋 在頂板和腹板接頭處須設(shè)置梗腋。梗腋的形式一般為 1：2、1：1、1：3、1：4 等。梗腋的作用是：提高截面的抗扭剛度和抗彎剛度，減 少扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力和畸變應(yīng)力。

43、此外，梗腋使力線過(guò)渡比較平緩，減弱了應(yīng)力的集中程 度。 本設(shè)計(jì)中，根據(jù)箱室的外形設(shè)置了寬 620mm，長(zhǎng) 1240m 的 1：2 的上部梗腋，而 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第6頁(yè) 下部采用 1：1 的梗腋。 3. 橫隔梁 橫隔梁可以增強(qiáng)橋梁的整體性和良好的橫向分布，同時(shí)還可以限制畸變；支承 處的橫隔梁還起著承擔(dān)和分布支承反力的作用。由于箱形截面的抗扭剛度很大，一 般可以比其它截面的橋梁少設(shè)置橫隔梁，甚至不設(shè)置中間橫隔梁而只在支座處設(shè)置 支承橫隔梁。因此本設(shè)計(jì)沒(méi)有加以考慮，而且由于中間橫隔梁的尺寸及對(duì)內(nèi)力的影 響較小，在內(nèi)力計(jì)算中也可不作考慮。 跨中截面及中支點(diǎn)截面示意圖如下所示：（單位為 cm

44、） （插入圖） 2.2 主梁分段與施工階段的劃分 2.2.1 分段原則 主梁的分段應(yīng)該考慮有限元在分析桿件時(shí)，分段越細(xì)，計(jì)算結(jié)果的內(nèi)力越接近 真實(shí)值，并且兼顧施工中的實(shí)施，本設(shè)計(jì)分為 132 個(gè)單元。 2.2.2 具體分段 本橋全長(zhǎng) 332 米，全梁共分 132 個(gè)單元，中支點(diǎn) 0 號(hào)塊長(zhǎng)度 16.0m（bsas 中為 了方便計(jì)算分為 82m 單元） ，一般梁段長(zhǎng)度分成 2.0m、2.5 和 3.0m，邊跨合攏段 長(zhǎng) 2.0m，中跨合攏段長(zhǎng) 2.0m，邊跨直線段長(zhǎng) 9m。 2.2.3 主梁施工方法及注意事項(xiàng) 2.2.3.1 主梁施工方法 主梁采用懸臂灌注法施工，墩頂梁段分別在各墩頂灌注， 西南

45、交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第7頁(yè) 其余梁段用活動(dòng)掛籃懸臂灌注，掛籃及附屬設(shè)備重不大于 130t。墩頂 0#梁段開(kāi)始灌 注之前，正式支座及臨時(shí)支座(即鋼筋混凝土支墩)均先就位，主跨墩支座全部臨時(shí) 剛接形成固定鋼支座，活動(dòng)支座應(yīng)給予臨時(shí)鎖定。 2.2.3.2 施工程序建議分為三大步驟 1. 在墩頂 0#梁段施工完畢之后，兩側(cè)對(duì)稱(chēng)懸臂灌注至合攏之前的梁段，邊跨上 的等高直線段采用滿(mǎn)堂支架施工，一次性澆注，邊跨 4 號(hào)段合攏，形成單懸臂簡(jiǎn)支 梁。 2. 拆除主跨跨中掛籃，灌注主跨中跨合攏段。 3. 拆除全部模板，解除臨時(shí)約束并將主跨支座的一個(gè)改成固定鉸支座，其余兩個(gè) 改成活動(dòng)鉸支座，形成四跨連續(xù)梁，張拉全

46、部剩余鋼索。 2.2.3.3 主意事項(xiàng) 1. 各合攏段混凝土灌注，應(yīng)選擇非溫度急劇變化日之夜間氣溫最低時(shí)進(jìn)行，(由 于設(shè)計(jì)中不能事先確定合攏時(shí)之溫度值，故按合攏溫度為 15設(shè)計(jì))為切實(shí)保證灌 注質(zhì)量，在中跨合攏段兩端截面間設(shè)鋼支撐，并于頂、底板上各張拉四根臨時(shí)鋼索， 張拉力為 300kn，以鎖定合攏段兩側(cè)梁部。合攏段混凝土達(dá) 85%強(qiáng)度后，拆除臨時(shí)支 座，放松臨時(shí)索重新張拉至設(shè)計(jì)張拉力。 2. 懸灌施工時(shí)，兩端施工設(shè)備的重量要保持平衡，并注意無(wú)左右偏載，兩端澆筑 混凝土進(jìn)度之差不得大于 2 立方米。 3. 支座形式采用盆式橡膠支座。安裝盆式橡膠支座前應(yīng)注意將支座的相對(duì)滑動(dòng)面 和其他部分用丙酮或

47、酒精擦洗干凈，安裝支座標(biāo)高應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，其四角高差不 得大于 1mm，活動(dòng)支座的四氟板必需擱置在盆中，使支座能充分發(fā)揮其受力和位移 功能。 4.每項(xiàng)施工工序應(yīng)嚴(yán)格遵守有關(guān)施工規(guī)范，確保工程質(zhì)量和人身安全。 5.施工中要不斷的校對(duì)千斤頂，防止超過(guò)允許誤差。 6.施工鋼束張拉時(shí)，須嚴(yán)格控制張拉應(yīng)力。 7.邊跨支架施工時(shí)，基礎(chǔ)應(yīng)夯實(shí)，確保牢固可靠，防止下沉變形。 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第8頁(yè) 第 3 章 荷載內(nèi)力計(jì)算 3.1 恒載內(nèi)力計(jì)算 主梁的內(nèi)力計(jì)算可分為設(shè)計(jì)和施工內(nèi)力計(jì)算兩部分。 設(shè)計(jì)內(nèi)力是強(qiáng)度驗(yàn)算及配筋設(shè)計(jì)的依據(jù)。施工內(nèi)力是指施工過(guò)程中，各施工階 段的臨時(shí)施工荷載，如施工機(jī)具設(shè)備（掛藍(lán)

48、、張拉設(shè)備等） 、模板、施工人員等引起 的內(nèi)力，主要供施工階段驗(yàn)算用。由于對(duì)施工方面的知識(shí)不熟，本設(shè)計(jì)中對(duì)該項(xiàng)設(shè) 計(jì)內(nèi)容作了簡(jiǎn)化，主要考慮了一般恒載內(nèi)力、活載內(nèi)力。 主梁恒載內(nèi)力，包括自重引起的主梁自重（一期恒載）內(nèi)力 sg1和二期恒載（如 鋪裝、欄桿等）引起的主梁后期恒載內(nèi)力 sg2。主梁的自重內(nèi)力計(jì)算方法可分為兩類(lèi)： 在施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)不發(fā)生體系轉(zhuǎn)換,如在滿(mǎn)堂支架現(xiàn)澆等，如果主梁為等截面，可按 均布荷載乘主梁內(nèi)力影響線總面積計(jì)算；在施工過(guò)程中有結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換時(shí)，應(yīng)該分 階段計(jì)算內(nèi)力。本設(shè)計(jì)采用懸臂施工法,二期恒載(又稱(chēng)后期恒載)集度約為: 二期恒載集度： q =60kn/m 2 由 bsas

49、系統(tǒng)計(jì)算而得的有關(guān)結(jié)果如下表所示: 表表 3-13-1 毛截面幾何特性毛截面幾何特性 截面類(lèi)型面積 a(m2)慣性矩 i(m4) 中性軸至 梁頂距離 (m) 中性軸至 梁底距離 (m) 梁高(m) 底板厚 (m) 19.3558008.1124700.953028 1.646972 2.6 0.3 29.3579448.1261610.953695 1.647865 2.60156 0.30016 39.3901048.3332550.963712 1.661248 2.62496 0.30256 49.6387168.8910510.994833 1.681607 2.67644 0.307

50、84 59.7552009.6522741.029774 1.726226 2.756 0.316 69.91279610.7446911.077742 1.785898 2.86364 0.32704 710.31834412.3501171.148876 1.850484 2.99936 0.34096 810.57286414.3190091.225100 1.93806 3.16316 0.35776 910.87101616.8575971.316289 2.038751 3.35504 0.37744 1011.40784119.6885631.414380 2.12201 3.5

51、3639 0.39604 1111.73795622.9211601.513793 2.223447 3.73724 0.41664 1212.10012126.8199711.624792 2.332798 3.95759 0.43924 1312.80869631.8126451.757753 2.439687 4.19744 0.46384 1413.25823637.4583901.892816 2.563974 4.45679 0.49044 1513.74157644.1708842.040255 2.695385 4.73564 0.51904 1614.64815152.658

52、2972.209140 2.82485 5.03399 0.54964 1715.22761662.1407542.381434 2.970406 5.35184 0.58224 1815.71678470.9105552.528461 3.091699 5.62016 0.60976 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第9頁(yè) 1917.16318482.6299222.696741 3.204219 5.90096 0.63856 2017.75049694.1953992.858806 3.335434 6.19424 0.66864 2118.362800107.2726963.028996 3

53、.471034 6.5 0.7 表表 3-23-2 恒載內(nèi)力計(jì)算恒載內(nèi)力計(jì)算 一期恒載計(jì)算表（半結(jié)構(gòu)）二期恒載計(jì)算表（半結(jié)構(gòu)） 截面號(hào)m（knm) q(kn) 截面號(hào)m（knm) q(kn) 102047.221102950.406 25089.1351345.53627528.6902068.721 38073.215643.851312412.3241187.036 48952.239-57.834414650.904305.351 58368.727-525.678514673.762-282.493 65737.116-1228.730612501.706-1165.545 7980.

54、556-1942.31077664.700-2059.125 8-5937.283-2669.5828126.416-2966.397 9-15052.355-3407.1329-10149.100-3883.947 10-26411.753-4165.80010-23208.943-4822.615 11-40084.282-4949.22011-39121.918-5786.035 12-56138.161-5753.36612-57956.242-6770.181 13-71391.843-6449.58013-75939.462-7616.395 14-88419.926-7172.8

55、8614-96072.082-8489.701 15-107283.316-7917.82615-118415.009-9384.641 16-128050.881-8696.22716-143037.113-10313.042 17-150809.687-9510.81817-170025.456-11277.633 18-175641.413-10354.56318-199461.719-12271.377 19-202636.792-11241.74119-231436.636-13308.556 20-231058.167-11835.35920-265212.549-14052.17

56、4 21-255502.495-12608.96921-294210.507-14945.784 22-281542.432-13430.96822-325044.074-15887.783 23-309277.211-14303.81023-357812.483-16880.625 24-338787.663-15206.64324-392596.565-17903.458 25-370119.089 -16124.783 15936.858 25-429441.621 -18941.598 18890.390 26-339163.51315018.71826-392698.98017852

57、.250 27-310028.91014115.88527-358017.31116829.418 28-282669.98113243.04328-325351.31715836.576 29-257005.89412421.04429-294620.16414894.577 30-232937.41611647.43430-265724.62014000.967 31-204985.85311053.81631-232076.72512917.349 32-178460.28510166.63732-200229.82612220.170 33-154098.3729322.89333-1

58、70921.58011226.426 34-131809.3788508.30234-144061.25510261.834 35-111511.6257729.90135-119567.1699333.434 36-93118.0476984.96136-97352.2598438.494 37-76559.7766261.65537-77347.6577565.188 38-61775.9065565.44138-59492.4556718.974 39-46285.8024761.29539-40811.7525734.828 西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第10頁(yè) 40-33177.047

59、3977.87540-25052.3994771.408 41-22381.4233219.20741-12146.1773832.740 42-13830.1262481.65742-2024.2822915.190 43-7476.0621754.386435360.3812007.918 44-3283.2761040.8054410043.7651114.338 45-1215.440337.7534512062.200231.286 46-994.648103.8314612146.525-62.636 47-1007.777-130.0914711936.928-356.558 4

60、8-2452.627-833.142489542.677-1239.610 49-6022.425-1546.723494483.477-2133.190 50-11753.502-2273.99550-3277.002-3040.462 51-19681.812-3011.54551-13774.713-3958.012 52-29854.448-3770.21352-27056.751-4896.680 53-42340.217-4553.63353-43191.921-5860.100 54-57207.333-5357.77854-62248.440-6844.246 55-71472