畢設(渡江水電站水力機械初步設計)

1、摘 要水電站水力機械初步設計是對一個電站的水輪機組,發(fā)電機組，輔助設備的計算以及型號的選擇，電站廠房的布置設計。 本論文在對渡江水電站的數(shù)據(jù)處理，綜合分析，根據(jù)該電站的原始資料，在水電站的設計要求及設計規(guī)范的基礎上，進行水輪發(fā)電機組選型、輔助設備設計、調速設備的選擇、電站廠房的布置設計。并且從水文，工程地質，氣象等資料，研究該電站的建設必要性和可行性出發(fā)。對電站的各項指標進行詳細復查。根據(jù)計算結果確定水輪機及發(fā)電機的型號，到輔助設備的選擇。本電站的裝機容量達到36萬kw，是屬于中型機組，電站建成后主要供電區(qū)為貴河市和遵口市對該地區(qū)工農業(yè)發(fā)展將具有重要意義。I目 錄摘要.第一章 水輪發(fā)電機組的選

2、型設計.1 1.1 確定水輪機組型號和裝置型式.1 1.1.1 已知參數(shù).1 1.1.2 水輪機型號的選擇.1 1.2 確定水輪機的主要參數(shù).2 1.2.1 三臺水輪機.21.2.2 四臺水輪機.71.2.3 三臺水輪機.11 1.2.4 四臺水輪機.15 1.2.5 三臺水輪機.19 1.2.6 四臺水輪機.23 1.2.7 各方案列表.27 1.3 技術經濟指標計算.28 1.3.1 動能經濟指標.28 1.3.2 機電設備投資和耗鋼量.29 1.3.3 部分設備投資估算表.32 1.4 最優(yōu)方案選擇.33 1.4.1 方案選擇依據(jù).33 1.4.2 方案總表.34 1.4.3 最優(yōu)方案的

3、選擇.34 1.5 運轉特性曲線的計算繪制.35 1.5.1 運轉特性曲線的計算.35 1.5.2 運轉特性曲線的繪制.36 1.6 蝸殼、尾水管的選型計算.37 1.6.1 蝸殼的選擇計算.37 1.6.2 尾水管的選擇計算.40 1.7 水輪機進、出水流道單線圖的繪制.411.7.1 水輪機進水流道單線圖的繪制.411.7.2 水輪機出口流道單線圖的繪制.41 1.8 確定水輪發(fā)電機的型號和主要參數(shù).421.8.1 發(fā)電機的參數(shù)計算.421.8.2 選擇發(fā)電機的型式及冷卻方式.421.8.3 發(fā)電機的主要尺寸.421.8.4 發(fā)電機外形尺寸計算.441.8.5 發(fā)電機軸向尺寸的估算.451

4、.8.6 發(fā)電機重量的估算.461.8.7 發(fā)電機計算結果匯總表.47 1.9 調速設備與油壓裝置的型號和主要參數(shù).481.9.1 調速器的工作容量選擇.481.9.2 主配壓閥直徑.501.9.3 油壓裝置的選擇.50第二章 輔助設備部分設計.51 2.1 進水閥的選擇.512.1.1 進水閥的設置條件.512.1.2 進水閥的型式.512.1.3 進水閥的選擇.512.1.4 進水閥直徑的選擇.51 2.2 油系統(tǒng)部分設計.52 2.2.1 透平油系統(tǒng)部分設計.52 2.2.1.1 透平油系統(tǒng)供油對象及作用.52 2.2.1.2 用油量估計.52 2.2.1.3 透平油系統(tǒng)設備選擇.552

5、.2.2 絕緣油系統(tǒng)部分設計.58 2.2.2.1 絕緣油系統(tǒng)供油對象.58 2.2.2.2 絕緣油用油量估算.58 2.2.2.3 絕緣油系統(tǒng)設備選擇.59 2.3 氣系統(tǒng)部分設計.602.3.1 各種用氣額定壓力.602.3.2 供氣方式.602.3.3 設備選擇計算.61 2.4 水系統(tǒng)部分設計.652.4.1 技術供水系統(tǒng).652.4.2 消防和生活供水.692.4.3 排水系統(tǒng).70 2.4.3.1 檢修排水.70 2.4.3.2 滲漏排水.72第3章 廠房的布置設計.74 3.1 主廠房機組組段長度的確定.74 3.2 主廠房寬度的確定.75 3.3 主廠房各層高程的確定.77第四

6、章 畢業(yè)設計總結與心得.78 4.1 畢業(yè)設計總結.78 4.2 心得與體會.79設備清單.81參考文獻.82 - 3 -第一章 水輪發(fā)電機組的選型設計第一章 水輪發(fā)電機組的選型設計1.1 確定水輪機組型號和裝置型式1.1.1.已知參數(shù) , , , 萬千瓦，保證出力：萬千瓦，利用小時數(shù)：5400小時。1.1.2.水輪機型號的選擇表1-1 水輪機類型及適用范圍 根據(jù)設計任務書，該水電站的水頭范圍為，查水電站機電設計手冊水力機械表1-1 如上表。適合此水頭范圍水輪機的類型有斜流式和混流式。 又根據(jù)混流式水輪機和斜流式水輪機的優(yōu)缺點分析：1、混流式結構緊湊，運行可靠，效率高，能適應很寬的水頭范圍，是

7、目前應用最廣泛的水輪機之一。2、斜流式平均效率比混流高，高效區(qū)比混流寬。3、斜流式水輪機適用于水頭變幅大的電站，目前由于制造工藝較復雜，技術要求較高，在一定程度上限制了它的推廣和應用。（水輪機第三版-）因此：選擇混流式水輪機（立軸）。水輪機設計水頭估算為，根據(jù)水輪機第三版附表7，適合水頭范圍有,在這里選擇，臺數(shù)選擇3臺，4臺。方案列表如下：表1-2 水輪機組選型及臺數(shù)匯總型號臺數(shù)343434單機容量（萬千瓦）1291291291.2 確定水輪機的主要參數(shù) 首先進行水輪機的選擇1.2.1三臺水輪機1、 水輪機基本參數(shù)的計算（1）、計算水輪機的額定出力（發(fā)電機效率取96%） （2）、計算轉輪直徑已

8、知，查水輪機附表一單位轉速，模型轉輪綜合特性曲線單位轉速與出力限制線交點知，對應的模型效率，暫取效率修正值，設計工況原型水輪機效率，故水輪機的轉輪直徑為 按我國規(guī)定的轉輪直徑系列（見水輪機表6-5），計算值處于標準值3.0m和3.3m之間，考慮到3.0偏小，3.3偏大，故取非標準值m （3）、效率的計算: 效率修正值 限制工況原型水輪機的效率為 （4）、的校核計算：用對原先計算的進行校核 (m) 轉輪直徑仍以為宜。（5） 、轉速的計算 由模型綜合特性曲線上查得 轉速計算值介于發(fā)電機標準同步轉速（水輪機表6-6）214.3-250之間，故取水輪機的轉速。（6) 、平均效率的計算 ：取下與出力限制

9、線的交點的效率 真機效率 、是以發(fā)電機出力為限制，采用逼近法找到單位流量和相應的效率，逼近法見下表：表1-3水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力144.266.60.8050.90.92712676.29096144.266.60.80.880.90712543.19785144.266.60.790.8750.90212372.98815水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力12471.80.9120.900.927118531.606812471.80.930.9050.932121516.03612471.80.950.9050.932124788.144412471.80.960.910

10、.937126368.0221水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力117.873.71.080.910.937129972.0674117.873.71.040.910.937126494.0212117.873.71.030.910.937124616.2873由表1-3知：、則平均效率為：2、 水輪機設計流量的計算 設計工況點的單位流量為 則：3、 幾何吸出高度的計算 為使水輪機盡可能不發(fā)生空化，取、三個水頭分別計算水輪機的允許吸出高度，以其中的最小值作為最大允許吸出高度。為此，進行如下計算：(1) 計算、所對應的單位轉速 （2) 確定個水頭所對應的出力限制工況點的單位流量 ：取與出力限制

11、線交點處單位流量， 同上 ： 用（1）、（2）中計算的對應工況點從模型綜合特性曲線上分別查出、所對應的模型空化系數(shù)，分別為0.085、0.078、0.070。（3）、分別用所查的空化系數(shù)計算、對應的吸出高度 計算式： 求裝置高程圖 由上圖（任務書圖1）可知當水輪機設計流量=118時，對應的尾水位為645.8，即。查空化系數(shù)修正值曲線得水輪機水頭為時，圖1-2 空化系數(shù)修正值與水頭關系曲線 從三個吸出高度計算值中取最小值，再留一定的余量，去最大允許吸出高度。4、安裝高程的計算因為裝置方式為立軸安裝方式，故：安裝高程 查水輪機附表一取0.225 5、飛逸轉速的計算 由水輪機附表一查的水輪機模型轉輪

12、的單位飛逸轉速，故水輪機的飛逸轉速為 6、轉輪軸向水推力的計算 由水輪機附表一查得水輪機模型轉輪的軸向水推力系數(shù)為。這里取，則 1.2.2四臺水輪機1、水輪機基本參數(shù)的計算（1）、計算水輪機的額定出力（發(fā)電機效率取96%） （kW）（2）、計算轉輪直徑已知，查水輪機附表一 模型轉輪綜合特性曲線單位轉速與出力限制線交點知，對應的模型效率，暫取效率修正值，設計工況原型水輪機效率，故水輪機的轉輪直徑為 （m）按我國規(guī)定的轉輪直徑系列（見水輪機表6-5），計算值處于標準值2.75m和3.00m之間，考慮到2.75偏小，3.0偏大，故取非標準值（3）、效率的計算: 效率修正值 限制工況原型水輪機的效率為

13、 （4）、的校核計算：用對原先計算的進行校核 (m) 轉輪直徑仍以2.8m為宜。（5） 、轉速的計算 由模型綜合特性曲線上查得 轉速計算值介于發(fā)電機標準同步轉速（水輪機表6-6）之間，故取水輪機的轉速為。（6）、平均效率的計算 ：取下與出力限制線的交點的效率 真機效率 、是以發(fā)電機出力為限制，采用逼近法找到單位流量和相應的效率。逼近法見下表：表1-4：水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力144.2700.750.880.90690494.48405144.2700.780.9050.92194945.29444144.2700.7750.90.92693923.8188144.2700.770

14、.8950.91193317.85868水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力12473.40.80.890.90696527.4496512473.40.780.8950.92193594.8690212473.40.790.8980.92495110.43522水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力117.877.41.020.9020.92893179.13455117.877.41.030.9050.93193991.37167117.877.41.040.9060.93295108.44355由表1-4知： 、 則平均效率為：2、水輪機設計流量的計算 設計工況點的單位流量為 則：3、 幾

15、何吸出高度的計算 由上圖（任務書圖1）可知當水輪機設計流量時，對應的尾水位為，即。 為使水輪機盡可能不發(fā)生空化，取、三個水頭分別計算水輪機的允許吸出高度，以其中的最小值作為最大允許吸出高度。為此，進行如下計算：（1）、計算、所對應的單位轉速 （2） 、確定個水頭所對應的出力限制工況點的單位流量 ：取與出力限制線交點處單位流量， 同上 ： （3）、用（1）、（2）中計算的對應工況點從模型綜合特性曲線上分別查出、所對應的模型空化系數(shù)，分別為0.095、0.081、0.07（4）、分別用所查的空化系數(shù)計算、對應的吸出高度 計算式： 裝置高程 查空化系數(shù)修正值曲線得水輪機水頭為時， 從三個吸出高度計算

16、值中取最小值，再留一定的余量，取最大允許吸出高度。4、安裝高程的計算因為裝置方式為立軸安裝方式，故：安裝高程 查水輪機附表一取0.225 5、飛逸轉速的計算 由水輪機附表一查的水輪機模型轉輪的單位飛逸轉速，故水輪機的飛逸轉速 6、轉輪軸向水推力的計算 由水輪機附表一查得水輪機模型轉輪的軸向水推力系數(shù)為。這里取，則 進行水輪機的選擇1.2.3三臺水輪機1、水輪機基本參數(shù)的計算（1）、計算水輪機的額定出力（發(fā)電機效率取96%） （2）、計算轉輪直徑 已知，查水輪機附表一查 模型轉輪綜合特性曲線單位轉速與出力限制線交點知，對應的模型效率，暫取效率修正值，則設計工況原型水輪機效率，故水輪機的轉輪直徑為

17、 （m） 按我國規(guī)定的轉輪直徑系列（見水輪機表6-5），計算值處于標準值3.3m和3.8m之間，考慮到3.3偏小，3.8偏大，故取非標準值m 。（3）、效率的計算: 效率修正值 限制工況原型水輪機的效率為 （4）、的校核計算：用對原先計算的進行校核 (m) 轉輪直徑仍以m為宜。（5）、轉速的計算。由模型綜合特性曲線上查得 轉速計算值介于發(fā)電機標準同步轉速（水輪機表6-6）之間，故取水輪機的轉速為。（6）、平均效率的計算 ：取下與出力限制線的交點的效率 真機效率 、是以發(fā)電機出力為限制，采用逼近法找到單位流量和相應的效率。逼近法見下表：表1-5水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力144.2660

18、.5750.890.921123153.7123144.2660.580.8930.924124629.2546144.2660.5850.8950.926125975.7305水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力12471.20.710.910.941123894.265712471.20.7150.9120.943125031.939612471.20.720.9120.943125906.2888水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力117.8730.780.8880.919123083.6272117.8730.790.890.921124932.9208117.8730.80.890.

19、921126514.3502由表1-5知：、則平均效率為：。2、水輪機設計流量的計算 設計工況點的單位流量為 則： 3、 幾何吸出高度的計算 由上圖（任務書圖1）可知當水輪機設計流量=118時，對應的尾水位為645.8，即。 為使水輪機盡可能不發(fā)生空化，取、三個水頭分別計算水輪機的允許吸出高度，以其中的最小值作為最大允許吸出高度。為此，進行如下計算：（1） 、計算、所對應的單位轉速 （2）、確定個水頭所對應的出力限制工況點的單位流量 ：取與出力限制線交點處單位流量， 同上 ： （3）、用（1）、（2）中計算的對應工況點從模型綜合特性曲線上分別查出、所對應的模型空化系數(shù)，分別為0.065、0.0

20、56、0.047（4）分別用所查的空化系數(shù)計算、對應的吸出高度 計算式： 裝置高程 查空化系數(shù)修正值曲線得水輪機水頭為時， 從三個吸出高度計算值中取最小值，再留一定的余量，取最大允許吸出高度。4、安裝高程的計算因為裝置方式為立軸安裝方式，故：安裝高程 查水輪機附表一取0.225 5、飛逸轉速的計算 由水輪機附表一查的水輪機模型轉輪的單位飛逸轉速，故水輪機的飛逸轉速為 6、轉輪軸向水推力的計算 由水輪機附表一查得水輪機模型轉輪的軸向水推力系數(shù)為0.26。取，則 1.2.4四臺水輪機1、水輪機基本參數(shù)的計算（1）、計算水輪機的額定出力（發(fā)電機效率取96%） （kW）（2）、計算轉輪直徑 已知，查水

21、輪機第三版附表7單位轉速,模型轉輪綜合特性曲線單位轉速與出力限制線交點知，對應的模型效率，暫取效率修正值，則設計工況原型水輪機效率，故水輪機的轉輪直徑為 （m） 按我國規(guī)定的轉輪直徑系列（見水輪機表6-5），計算值處于標準值3.0m和3.3m之間，考慮到3.0偏小，3.3偏大，故取非標準值m 。（3）、效率的計算: 效率修正值 限制工況原型水輪機的效率為 （4）、的校核計算：用對原先計算的進行校核 (m) 轉輪直徑仍以3.2m為宜。（5）、轉速的計算。由模型綜合特性曲線上查得 轉速計算值介于發(fā)電機標準同步轉速（水輪機表6-6）之間，故取水輪機的轉速為。（6）、平均效率的計算 ：取下與出力限制線

22、的交點的效率 真機效率 、是以發(fā)電機出力為限制，采用逼近法找到單位流量和相應的效率。逼近法見下表：表1-6水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力144.266.60.580.8930.91992717.14415144.266.60.5850.8950.92193719.94767144.266.60.590.8950.92194520.97287水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力12471.80.710.910.93692179.4133512471.80.720.9120.93893677.4536512471.80.7250.9120.93894327.99153水頭單位轉速流量效率%真

23、機效率%出力117.873.70.790.890.91692941.40759117.873.70.7950.8920.91893733.85754117.873.70.80.890.91694117.8811由表1-6知： 、 則平均效率為：2、水輪機設計流量的計算設計工況點的單位流量為 則： 3、 幾何吸出高度的計算 由上圖（任務書圖1）可知當水輪機設計流量=88.8時，對應的尾水位為645.7，即。 為使水輪機盡可能不發(fā)生空化，取、三個水頭分別計算水輪機的允許吸出高度，以其中的最小值作為最大允許吸出高度。為此，進行如下計算：（1）、計算、所對應的單位轉速 （2）、確定個水頭所對應的出力限

24、制工況點的單位流量 ：取與出力限制線交點處單位流量， 同上 ： （3）、用（1）、（2）中計算的對應工況點從模型綜合特性曲線上分別查出、所對應的模型空化系數(shù)，分別為0.063、0.056、0.047（4）、分別用所查的空化系數(shù)計算、對應的吸出高度 計算式： 裝置高程 查空化系數(shù)修正值曲線得水輪機水頭為時， 從三個吸出高度計算值中取最小值，再留一定的余量，取最大允許吸出高度。4、安裝高程的計算因為裝置方式為立軸安裝方式，故：安裝高程 查水輪機附表一取0.225 5、飛逸轉速的計算 由水輪機附表一查的水輪機模型轉輪的單位飛逸轉速，故水輪機的飛逸轉速為 6、轉輪軸向水推力的計算 由水輪機附表一查得H

25、L180/D06A水輪機模型轉輪的軸向水推力系數(shù)為0.26。取，則 進行水輪機的選擇1.2.5三臺水輪機1、水輪機基本參數(shù)的計算（1）、計算水輪機的額定出力（發(fā)電機效率取96%） （2）、計算轉輪直徑 已知，查水輪機附表一查 模型轉輪綜合特性曲線單位轉速與出力限制線交點知，對應的模型效率，暫取效率修正值，則設計工況原型水輪機效率，故水輪機的轉輪直徑為 （m） 按我國規(guī)定的轉輪直徑系列（見水輪機表6-5），計算值處于標準值3.3m和4.10m之間，考慮到3.3偏小，4.10偏大，故取非標準值m （3）、效率的計算: 效率修正值 限制工況原型水輪機的效率為 （4）、的校核計算：用對原先計算的進行校

26、核 (m) 轉輪直徑仍以m為宜。（5）、轉速的計算。由模型綜合特性曲線上查得 轉速計算值介于發(fā)電機標準同步轉速（水輪機表6-6）之間，故取水輪機的轉速為。（6）、平均效率的計算 ：取下與出力限制線的交點的效率 真機效率 、是以發(fā)電機出力為限制，采用逼近法找到單位流量和相應的效率。逼近法見下表：表1-7水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力144.269.60.530.8960.924126530.0383144.269.60.520.8920.92123605.2649144.269.60.5250.8940.922125065.0678水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力12475.10.65

27、0.9180.946126687.420312475.10.640.9130.941124079.089312475.10.6450.9140.942125181.3461水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力117.8770.70.910.938125261.2717117.8770.6950.9150.943125029.483117.8770.690.9130.941123866.7242由表1-7知：、則平均效率為：2、水輪機設計流量的計算 設計工況點的單位流量為 則：3、 幾何吸出高度的計算 由上圖（任務書圖1）可知當水輪機設計流量=114時，對應的尾水位為645.75，即。 為使水輪

28、機盡可能不發(fā)生空化，取、三個水頭分別計算水輪機的允許吸出高度，以其中的最小值作為最大允許吸出高度。為此，進行如下計算：（1）、計算、所對應的單位轉速 （2）、確定個水頭所對應的出力限制工況點的單位流量 ：取與出力限制線交點處單位流量， 同上 ： （3）、用（1）、（2）中計算的對應工況點從模型綜合特性曲線上分別查出、所對應的模型空化系數(shù)，分別為0.075、0.07、0.072（4）分別用所查的空化系數(shù)計算、對應的吸出高度 計算式： 裝置高程 查空化系數(shù)修正值曲線得水輪機水頭為時， 從三個吸出高度計算值中取最小值，再留一定的余量，取最大允許吸出高度。4、安裝高程的計算因為裝置方式為立軸安裝方式，

29、故：安裝高程 查水輪機附表一取0.2 5、飛逸轉速的計算 由水輪機附表一查的水輪機模型轉輪的單位飛逸轉速，故水輪機的飛逸轉速為 6、轉輪軸向水推力的計算 由水輪機附表一查得水輪機模型轉輪的軸向水推力系數(shù)為0.2-0.26。取，則 1.2.6四臺HL水輪機1、水輪機基本參數(shù)的計算（1）、計算水輪機的額定出力（發(fā)電機效率取96%） （kW）（2）、計算轉輪直徑已知，查水輪機第三版附表7單位轉速模型轉輪綜合特性曲線單位轉速與出力限制線交點知，對應的模型效率，暫取效率修正值，則設計工況原型水輪機效率，故水輪機的轉輪直徑為 （m） 按我國規(guī)定的轉輪直徑系列（見水輪機表6-5），計算值處于標準值3.3m和

30、3.8m之間，考慮到3.3偏小，3.8偏大，故取非標準值m 。（3）、效率的計算: 效率修正值 限制工況原型水輪機的效率為 （4）、的校核計算：用對原先計算的進行校核 (m) 轉輪直徑仍以3.4m為宜。（5）、轉速的計算。由模型綜合特性曲線上查得 轉速計算值介于發(fā)電機標準同步轉速（水輪機表6-6）之間，故取水輪機的轉速為。（6）、平均效率的計算 ：取下與出力限制線的交點的效率 真機效率 、是以發(fā)電機出力為限制，采用逼近法找到單位流量和相應的效率。逼近法見下表：表1-8水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力144.270.80.530.8960.92996686.53627144.270.80.5

31、10.8860.91992036.50239144.270.80.5170.890.92393705.84099水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力12476.30.6350.9030.93693069.4599512476.30.6380.9040.93793609.0611312476.30.640.9050.93894002.72259水頭單位轉速流量效率%真機效率%出力117.878.30.6950.9050.93894521.84736117.878.30.6850.9010.93492764.54222117.878.30.690.9020.93593541.70027由表1-8知

32、：、則平均效率為：2、水輪機設計流量的計算 設計工況點的單位流量為 則： 3、 幾何吸出高度的計算 由上圖（任務書圖1）可知當水輪機設計流量=87時，對應的尾水位為645.6，即。 為使水輪機盡可能不發(fā)生空化，取、三個水頭分別計算水輪機的允許吸出高度，以其中的最小值作為最大允許吸出高度。為此，進行如下計算：（1）、計算、所對應的單位轉速 （2）、確定個水頭所對應的出力限制工況點的單位流量 ：取與出力限制線交點處單位流量， 同上 ： （3） 、用（1）、（2）中計算的對應工況點從模型綜合特性曲線上分別查出、 所對應的模型空化系數(shù)，分別為0.077、0.07、0.072（4）、分別用所查的空化系數(shù)

33、計算、對應的吸出高度 計算式： 裝置高程 查空化系數(shù)修正值曲線得水輪機水頭為時， 從三個吸出高度計算值中取最小值，再留一定的余量，取最大允許吸出高度。4、安裝高程的計算因為裝置方式為立軸安裝方式，故：安裝高程 查水輪機附表一取0.2 5、飛逸轉速的計算 由水輪機附表一查的 水輪機模型轉輪的單位飛逸轉速，故水輪機的飛逸轉速為 6、轉輪軸向水推力的計算 由水輪機附表一查得水輪機模型轉輪的軸向水推力系數(shù)為0.2-0.26。取，則 1.2.7、各方案列表如下表1-9 各方案主要參數(shù)表水電站名稱渡江水電站方案一二三四五六轉輪型號HL220/A153HL220/A153HL180/D06AHL180/D0

34、6AHL180/A194HL180/A194機組臺數(shù)343434水輪機出力（萬千瓦）129129129水輪機轉輪直徑3.22.83.73.23.93.4轉速250300214.3250214.3250水輪機最高效率0.9420.9410.9460.9440.9540.953平均效率0.9230.9220.9220.9170.9280.927水輪機設計流量11888.511888.811487飛逸轉速513586417483393.5451吸出高度-3.7-3.7-0.4-0.4-4-4水輪機安裝高程642.46642.22645.81645.66642.14641.94軸向水推力3413071

35、261313239545853766236439366333392991.3 技術經濟指標計算1.3.1 動能經濟指標各方案效率比較已在前面計算過具體結果見下表：表1-10 機組效率比較轉輪型號HL220/A153HL180/D06AHL180/A194方案一二三四五六機組臺數(shù)343434水輪機最高效率(%)0.9330.9410.9460.9440.9540.953平均效率0.9230.9220.9220.9170.9280.9271.3.2 機電設備投資和耗鋼量 表1-11 主要機電設備參考單價表項目水輪機發(fā)電機調速器自動化元件勵磁裝置油壓裝置（不含油）參考價格4萬元/噸5萬元/噸30萬元

36、/臺40萬元/套60 萬元/臺 30萬元/套（1）、水輪機由前選型計算可知選擇水輪機為HL220/A153和HL180/A194轉輪直徑查能源動力類水動專業(yè)畢業(yè)設計與課程設計指南P15,估算各種方案的水輪機的重量,即 表1-12金屬蝸殼、混流式水輪機、系數(shù)8.16.60.160.20方案一：,臺,m 總重 ,總價(萬元）方案二：, 臺, 總重 ，總價（萬元）方案三：， 總重 ，總價（萬元）方案四：， 總重 ，總價（萬元）方案五：, 總重 ，總價（萬元）方案六：, 總重 ，總價（萬元）（2）、水輪發(fā)電機 在初步設計階段作為方案比較，發(fā)電機重量按 計算，式中：為估算系數(shù)，懸式取8-10，傘式取7-9，水內冷取6.5-7，當發(fā)電機額定轉速大于150r/min時，采用懸式機組。 所選方案發(fā)電機額定轉速均大于150r/min時，采用懸式機組，取。