單層工業(yè)廠(chǎng)房獨(dú)立基礎(chǔ)

1、第 1 章、混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) ? 單層工業(yè)廠(chǎng)房設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)、設(shè)計(jì)條件1.1.1 、平面與剖面某雙跨等高機(jī)修車(chē)間，廠(chǎng)房長(zhǎng)度 72m柱距為6m不設(shè)天窗。廠(chǎng)房跨度為18m 車(chē)間面積為,其中AB跨設(shè)有兩臺(tái)10t橋式吊車(chē)；BC跨設(shè)有兩臺(tái)32/5t橋式吊車(chē)。吊 車(chē)采用大連起重機(jī)廠(chǎng)的橋式吊車(chē),吊車(chē)工作級(jí)別A4-A5,軌頂標(biāo)高AB跨為8.7m, BC 跨為9m柱頂標(biāo)高為11.8m。1.1.2 、建筑構(gòu)造屋蓋防水層：APP防水卷材找平層：25mn水泥砂漿保溫層：100mm水泥蛭石砂漿屋面板：大型預(yù)應(yīng)力屋面板圍護(hù)結(jié)構(gòu)240mm普通磚墻，采用和M5混合砂漿門(mén)窗低窗：4.2mX4.8m高窗：4.2mX2.4m門(mén)洞：5

2、.6mX6.0m1.1.3 、自然條件建設(shè)地點(diǎn)：衡陽(yáng)市郊，無(wú)抗震設(shè)防要求基本風(fēng)壓： kN / m2基本雪壓： kN / m2建筑場(chǎng)地：粉質(zhì)粘土地下水位：低于自然地面 3m修正后地基承載力特征值： 250kN /m21.1.4 、材料混凝土：基礎(chǔ)采用C25,柱采用C30鋼筋：HPB235級(jí)、HRB335級(jí)、HRB40C級(jí)各種直徑鋼筋、設(shè)計(jì)要求1.2.1 、分析廠(chǎng)房排架，設(shè)計(jì)柱、基礎(chǔ)，整理計(jì)算書(shū)一份1.2.2 、繪制結(jié)構(gòu)施工圖一套、設(shè)計(jì)期限1.3.1 、兩周、參考資料1.4.1 、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-20021.4.2 、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-20011.4.3 、建筑

3、地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50007-20021.4.4 、混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)造手冊(cè)1.4.5 、國(guó)家建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)圖集 08G118第 2 章、混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)? 單層工業(yè)廠(chǎng)房設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)、設(shè)計(jì)條件2.1.1 、平面與剖面某雙跨等高機(jī)修車(chē)間，廠(chǎng)房長(zhǎng)度 72m柱距為6m不設(shè)天窗。廠(chǎng)房跨度為18m 車(chē)間面積為,其中AB跨設(shè)有兩臺(tái)10t橋式吊車(chē)；BC跨設(shè)有兩臺(tái)32/5t橋式吊車(chē)。吊 車(chē)采用大連起重機(jī)廠(chǎng)的橋式吊車(chē),吊車(chē)工作級(jí)別A4-A5,軌頂標(biāo)高AB跨為8.7m, BC 跨為9m柱頂標(biāo)高為11.8m。廠(chǎng)房剖面圖如下2.1.2 、建筑構(gòu)造屋蓋防水層：APP防水卷材 找平層：25mn水泥砂漿保溫層：100mn水泥蛭

4、石砂漿屋面板：大型預(yù)應(yīng)力屋面板圍護(hù)結(jié)構(gòu)240mn普通磚墻，采用和M5混合砂漿門(mén)窗低窗：4.2mX4.8m高窗：4.2mX2.4m門(mén)洞：5.6mX6.0m2.1.3 、自然條件建設(shè)地點(diǎn)：XX市郊，無(wú)抗震設(shè)防要求基本風(fēng)壓：2kN / m2基本雪壓：2kN / m2建筑場(chǎng)地：地下水位：粉質(zhì)粘土低于自然地面 3m修正后地基承載力特征值：250kN / m22.1.4 、材料混凝土：基礎(chǔ)采用C25,柱采用C30鋼筋：HPB235級(jí)、HRB335級(jí)、HRB400級(jí)各種直徑鋼筋、設(shè)計(jì)要求2.2.1 、分析廠(chǎng)房排架，設(shè)計(jì)柱、基礎(chǔ)，整理計(jì)算書(shū)一份2.2.2 、繪制結(jié)構(gòu)施工圖一套、結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱截面尺寸確定23

5、1、主要構(gòu)件選型表構(gòu)件名稱(chēng)標(biāo)準(zhǔn)圖集何載標(biāo)準(zhǔn)值選用型號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋面板G410()kN /m2YWB-2I（中間跨）YWB-2I S（端跨）預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土折線(xiàn)型屋架G415()榀YWJ18-2-Aa鋼筋混凝土吊車(chē)梁G323 (二)G426根46kN/根DL-4- BYDL-3-ZB吊車(chē)軌道及軌道連接件G325 (二)kN/mDCGDL鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁G320根JL-1JL-3鋼窗2kN /m240mm專(zhuān)墻2kN /m232、柱截面尺寸已知柱頂標(biāo)高為11.8m，室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面距離為0.5m，則柱總高度H=+=12.3m柱截面尺寸及相應(yīng)的計(jì)算參數(shù)如下參數(shù) 柱 號(hào)截面尺寸/mm柱高/mm慣

6、性矩/ mm4自重/kN面積/ mm2偏心距/mmA上柱400 X 4004200x 108x 10550下 柱I400 X 800X 100X1508100x 10836x 1050B上柱500X600420090 X 10853X 100下 柱I500 X 1200X 120X 2008100x 10862x 1050上柱400 X 4004200x 108x 10550下 柱I400 X 900X 100X1508100x 10838x 1050233計(jì)算單元本車(chē)間為機(jī)修車(chē)間，工藝無(wú)特殊要求，結(jié)構(gòu)布置均勻，選取一榀排架進(jìn)行計(jì)算， 計(jì)算見(jiàn)圖和計(jì)算單元如下圖、荷載計(jì)算2.4.1、恒載2.4.

7、1.1、屋蓋結(jié)構(gòu)自重APP防水卷材2 kN /m25mn水泥砂漿找平層2 kN /m100mn水泥蛭石保溫層kN /m21.5mX 6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板2 kN /m2屋面支撐及吊管自重2 kN /m kN / m2屋架自重：AB BC跨YWJ18-2-Aa榀則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)荷載設(shè)計(jì)值為2.4.1.2、吊車(chē)梁及軌道荷載設(shè)計(jì)值A(chǔ)B 跨：G31.2 (28.26 0.8)39.6kNBC 跨：G31.2 (466 0.8)60.96kN2.4.1.3、柱自重荷載設(shè)計(jì)值A(chǔ) 柱上柱：G4A 1.2 16.8 20.16kNA 柱下柱：G5A 1.2 3643.2kNB柱上柱：G4B1.231.

8、537.8kNB柱下柱：G5B1.26274.4kNC柱上柱：G4C1.216.820.16kNC柱下柱：G5C1.23845.6kN各項(xiàng)恒載作用位置如下圖242、屋面活荷載屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為kN /m2 ,雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為kN /m2 ,故僅按屋面活荷載計(jì)算， 則作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計(jì)值為：1Qi 1.4 0.5 6 18 37.8kN，作用位置與 Gi相同22.4.3、風(fēng)荷載風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按 k z s z 0計(jì)算，其中00.4kN/m2, z 1.0, z根據(jù)廠(chǎng)房各部分標(biāo)高及B類(lèi)地面粗糙度表確定如下柱頂：H=11.8m z 1.050檐口： H=13.45m z 1.097屋頂：H=14

9、.745m z 1.133風(fēng)荷載體型系數(shù)s如圖所示排架迎風(fēng)面、背風(fēng)面風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為則作用于排架計(jì)算簡(jiǎn)圖上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為2.4.4、吊車(chē)荷載2.4.4.1、吊車(chē)主要參數(shù)AB跨10t 吊車(chē)、中級(jí)工作制吊車(chē)，吊車(chē)梁高 900mm，B=6040mm,K=5000mm,G=140kN,gl=nax 94kN , Pmin 31kNBC跨30/5t吊車(chē)、中級(jí)工作制吊車(chē)，吊車(chē)梁高1200mm B=6474mm K=4650mm,G=,g=,Pmax 262kN , Pmin 58.5kN2.4.4.2、吊車(chē)豎向荷載AB跨BC跨2.443、吊車(chē)橫向水平荷載AB跨BC跨、排架內(nèi)力分析該廠(chǎng)房為兩跨等高廠(chǎng)房，可以

10、用剪力分配法進(jìn)行排架內(nèi)力分析柱剪力分配系數(shù)柱列n備注ABC2.5.1、恒載作用下排架內(nèi)力分析A柱B柱C柱柱頂不動(dòng)鉸支座反由于排架為對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)，故各柱按柱頂為不動(dòng)鉸支座計(jì)算內(nèi)力, 力R分別為A柱B柱C柱排架柱頂不動(dòng)鉸支座總反力為各柱柱頂最后剪力分別為2.5.2 、屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析2.521、AB跨作用屋面活荷載排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示，其中 Q1 37.8kN其在A B柱柱頂及變階處引起的力矩為A柱B柱則排架柱頂不動(dòng)鉸支座總反力為AB跨時(shí)的柱頂剪力AB跨時(shí)的柱頂剪力將R反向作用于排架柱頂，可得屋面活荷載作用于 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖 2-92.5.2.2、BC跨作用屋面活荷載

11、 排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示，其中 Q1 37.8kN 其在A B柱柱頂及變階處引起的力矩為B柱C柱則排架柱頂不動(dòng)鉸支座總反力為將R反向作用于排架柱頂，可得屋面活荷載作用于 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖 2-102.5.3 、風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析2.5.3.1 、左吹風(fēng)時(shí)排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示 各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為A柱C柱各柱頂剪力分別為排架內(nèi)力圖如圖 2-11 所示2.5.3.2 、右吹風(fēng)時(shí)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示 各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為A柱C柱各柱頂剪力分別為排架內(nèi)力圖如圖 2-12 所示2.5.4 、吊車(chē)荷載作用下排架內(nèi)力分析2.5.4.1 、 Dmax 作用于 A 柱 計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所

12、示 其中吊車(chē)豎向荷載 Dmax ， Dmin 在牛腿頂面處引起的力矩為A柱B柱排架各柱頂剪力分別為 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖 2-132.5.4.2 、 Dmin 作用于 B 柱左 計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示其中吊車(chē)豎向荷載 Dmax ， Dmin 在牛腿頂面處引起的力矩為柱頂不動(dòng)鉸支座反力RA, RB及總反力R分別為A柱B柱排架各柱頂剪力分別為 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖 2-142.5.4.3 、 Dmax 作用于 B 柱右 計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示其中吊車(chē)豎向荷載 Dmax ， Dmin 在牛腿頂面處引起的力矩為B柱C柱排架各柱頂剪力分別為 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖 2-

13、152.5.4.4、 Dmax 作用于 C柱 計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示其中吊車(chē)豎向荷載 Dmax，Dmin 在牛腿頂面處引起的力矩為 柱頂不動(dòng)鉸支座反力RA, RB及總反力R分別為B柱C柱排架各柱頂剪力分別為 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖 2-162.545、Tmax作用于AB跨柱當(dāng) AB 跨作用吊車(chē)橫向水平荷載時(shí)，排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示A柱B柱排架柱頂總反力R為 各柱頂剪力為排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖 2-17 所示，當(dāng) Tmax 方向相反時(shí)，彎矩圖和 剪力只改變符號(hào)，方向不變2.546、Tmax作用于BC跨柱當(dāng)BC跨作用吊車(chē)橫向水平荷載時(shí)，排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示B柱C柱排架柱頂總反力R為

14、各柱頂剪力為排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖2-18所示，當(dāng)Tmax方向相反時(shí)，彎矩圖和剪力只改變符號(hào)，方向不變、內(nèi)力組合A柱內(nèi)力組合可變何載內(nèi)力組合截 面內(nèi) 力永久 何載屋面 何載吊車(chē)何載風(fēng)荷載作 用 于AB跨作 用 于BC跨作用于A柱作用于B柱左作用于B柱右作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左風(fēng)右風(fēng)與相應(yīng)的N與相應(yīng)的N與相應(yīng)的M與相應(yīng)的M項(xiàng)次ABCDEFGHIJK組合 項(xiàng)內(nèi)力 合計(jì)組合 項(xiàng)內(nèi)力 合計(jì)組合項(xiàng)內(nèi)力合 計(jì)組合 項(xiàng)內(nèi)力合 計(jì)IMA+ (B+C+ F+I)A+ (D+ G)+I+JA+(B+C+F)A+IN000000000(C+F+I)nMA+ C+ (D+F)+lA+ (B+G+

15、 I+J)A+A+nN0000000(B+D+I)(G+I+J)出MA+ (C+F+ I+J)A+N0000000B+ (E+G)+A+(B+D+I+J)A+ (C+F+J)出VI+KB柱內(nèi)力組合截 面內(nèi) 力永久 何載可變何載內(nèi)力組合屋面 何載吊車(chē)何載風(fēng)荷載與相應(yīng)的N與相應(yīng)的N與相應(yīng)的M與相應(yīng)的M作 用 于AB跨作 用 于BC跨作用于A柱作用 于B 柱左作用 于B 柱右作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左風(fēng)右風(fēng)項(xiàng)次ABCDEFGHIJK組合 項(xiàng)內(nèi)力 合計(jì)組合 項(xiàng)內(nèi)力 合計(jì)組合項(xiàng)內(nèi)力合 計(jì)組合 項(xiàng)內(nèi)力合 計(jì)IIMA+ (C+E+ I+J)A+ (B+F +I+K)A+(B+C+F)A+ (F+I

16、+K)N48900000000489nnMA+ (C+F +I+J)A+(B+E+I+K)A+ B+C+ (E+F)+I+JA+ (I+J)N0000出出MA+ (C+F+ I+J)A+B+ (E+G)+I+KA+B +C+ (E+F) +I+JA+ (I+J)N0000VC柱內(nèi)力組合截 面內(nèi) 力永久 何載可變何載內(nèi)力組合屋面 何載吊車(chē)何載風(fēng)荷載與相應(yīng)的N與相應(yīng)的N與相應(yīng)的M與相應(yīng)的M作 用 于AB跨作 用 于BC跨作用于A柱作用 于B 柱左作用 于B 柱右作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左風(fēng)右風(fēng)項(xiàng)次ABCDEFGHIJK組合 項(xiàng)內(nèi)力 合計(jì)組合 項(xiàng)內(nèi)力 合計(jì)組合項(xiàng)內(nèi)力合 計(jì)組合 項(xiàng)內(nèi)力合 計(jì)

17、IIMA+ (G+ I+J)A+ (B+ C+E+IA +(C+E)A+(G+I+J)N000000000nnMA+C+ (D+F)+I+JA+ (B+G+I)A+(B+C+G+I)A+ (D+I+J)N0000000出出MA+(C+F+I+J)A+B+ (E+G)+I+KA+ (B+C+G +I+J)A+ (B+E +I+K)N0000000V、柱截面設(shè)計(jì)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30, fc筋，2 2 .14.3N /mm ,柿 2.01N / mm ；采用 HRB335級(jí)鋼2.7.1、A柱配筋計(jì)算2.7.1.1、上柱配筋計(jì)算上柱截面共有四組內(nèi)力，取h0400 40360mm，經(jīng)判別，其中三組內(nèi)力

18、為大偏心受壓，只有一組為小偏心受壓，且N b ifcbh。0.55 1.0 14.3 400 3601132.56kN，故按此組內(nèi)力計(jì)算時(shí)為構(gòu)造配筋，對(duì)三組大偏心受壓內(nèi)力，在M值較大且軸力比較接近的兩組內(nèi)力中取軸力較小的 一組，即取上柱計(jì)算長(zhǎng)度l0 2 4.2 8.4m，附加偏心距為ea 20mm,l08400由-215，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)h 400_ 0.5 fc A1 =0.514.34.6551，取 11.0N245.76103取x 2 as計(jì)算選 3B18(As 763mm2)，貝UA 7630.470.2 ，滿(mǎn)足要求bh 400 400垂直于排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度l01.25 4.

19、25.25m滿(mǎn)足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.1.2、下柱配筋計(jì)算取h。800 40760 mm，與上柱分析方法類(lèi)似，在下柱八組內(nèi)力中選取最不利內(nèi)力下柱計(jì)算長(zhǎng)度|0 1.0H, 8.1m，附加偏心距為ea 800 27mm3030+ l08100由0h 80010.125 5，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)0.5 fc A1 = N50.5 14.3 1.775 1033.86 1，取 11.0328.56 10為大偏心受壓，先假定中和軸在翼緣內(nèi)，則NXLifcbf 57.4mm hf 150mm，說(shuō)明中和軸在翼緣內(nèi)1.0 14.3 400選 4B18(A1018mm2)，則As1018 5 0.

20、570.2，滿(mǎn)足要求bh 1.775 10垂直于排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度l00.8H|6.48m滿(mǎn)足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.1.3、柱的裂縫寬度驗(yàn)算規(guī)范規(guī)定，對(duì)魚(yú)0.55的柱應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算 ho上柱：電迺0.48 0.55，可不進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算 h0360下柱：色8241.080.55，需要進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算h0760柱的裂縫寬度驗(yàn)算表柱截面上柱下柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值7221132滿(mǎn)足要求2.7.1.4、柱箍筋配置非抗震區(qū)的單層廠(chǎng)房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制，根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均采用A820箍筋2.7.1.5、牛腿設(shè)計(jì)根據(jù)吊車(chē)梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所

21、示其中牛腿截面寬度b 400mm,牛腿截面高度h 500mm, h0465mm牛腿截面高度驗(yàn)算a 50 20 30mm 0取 a 0故牛腿截面高度滿(mǎn)足要求牛腿配筋計(jì)算a 50 20 30mm 0，所以牛腿按構(gòu)造配筋 選用4B14 ( As 616mm2)，水平箍筋選用 A8100 2.7.1.6、柱的吊裝驗(yàn)算采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊柱插入杯口深度 h 0.9h0.9 800720mm800mm，取 800mm則柱吊裝時(shí)總長(zhǎng)度為+=13.1m,計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動(dòng)力系數(shù)，則 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為1由 Mb RaI3 -

22、q3l； M20 得2令 dM1 Ra q3x 0得 x RA/q326.8/8.982.99m，貝Udx柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗(yàn)算經(jīng)初步驗(yàn)算，上柱裂縫寬度不滿(mǎn)足要求，采用吊點(diǎn)處局部加強(qiáng)，加2B18,實(shí)際配筋柱截面上柱下柱()()23B14+2B18 As 461 509 970mm取 滿(mǎn)足要求2.7.2、B柱配筋計(jì)算2.7.2.1、上柱配筋計(jì)算上柱截面共有四組內(nèi)力，取h0600 40 560mm取最不利內(nèi)力計(jì)算上柱計(jì)算長(zhǎng)度I。2Hu 2 4.2 8.4m，附加偏心距為ea 20mm由840014 5 ,故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)h 6000.5 fcAN0.5 14.3 500 60034.

23、1523.02 101，取11.0取x 2as計(jì)算選 3B18( A 763mm2)，則Abh7630.25500 6000.2，滿(mǎn)足要求垂直于排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度l01.25 4.25.25m滿(mǎn)足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.2.2、下柱配筋計(jì)算取h。1200 40 1160mm，與上柱分析方法類(lèi)似，在下柱八組內(nèi)力中選取最不 利內(nèi)力、h 1200下柱計(jì)算長(zhǎng)度l0 1.0H| 8.1m，附加偏心距為ea 一 40mm3030由2鵲675 5，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)0.5 fc AN50.5 14.3 3.055 1031268.72 101.721，取 11.0為大偏心受壓，先假定中和軸在

24、翼緣內(nèi)，則3N 1268.72 10177.4mm hf 1fcbf1.0 14.3 500200mm，說(shuō)明中和軸在翼緣內(nèi)按最小配筋率配筋A(yù)smin A 611mm2選 4B16( As 804mm2)，則A 8045bh 3.055 100.260.2，滿(mǎn)足要求垂直于排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度lo O.8H16.48m滿(mǎn)足彎矩作用平面外的承載力要求2.723、柱的裂縫寬度驗(yàn)算規(guī)范規(guī)定，對(duì)eo 0.55的柱應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算h上柱：魚(yú)2980.530.55，可不進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算560下柱：魚(yú)5110.440.55，可不進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算h11602.7.2.4、柱箍筋配置非抗震區(qū)的單層廠(chǎng)房柱，其箍筋數(shù)

25、量一般由構(gòu)造要求控制，根據(jù)構(gòu)造要求，上、 下柱均采用A820箍筋2.7.2.5、牛腿設(shè)計(jì)根據(jù)吊車(chē)梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。 其中牛腿截面寬度b 500mm,牛腿截面高度h 700mm, h0665mm牛腿截面高度驗(yàn)算a 150 20 170mm取 a 0左牛腿右牛腿故牛腿截面高度滿(mǎn)足要求牛腿配筋計(jì)算a 170m m，所以牛腿按計(jì)算配筋左牛腿右牛腿選用4B16 ( A 804mm2)，水平箍筋選用 A81002.7.2.6、柱的吊裝驗(yàn)算采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊柱插入杯口深度 h 0.8h0.8 1200960mm，取 h 100

26、0mm則柱吊裝時(shí)總長(zhǎng)度為+仁13.3m,計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動(dòng)力系數(shù)，則 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為1由 Mb RaI3 - q3lf M20 得2令 dM Ra q3x 0得 x RA/q341.89/15.392.72m，貝Udx柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗(yàn)算經(jīng)初步驗(yàn)算，上柱裂縫寬度不滿(mǎn)足要求，采用吊點(diǎn)處局部加強(qiáng)，加2B18,實(shí)際配筋柱截面上柱下柱()()270取取滿(mǎn)足要求2.7.3、C柱配筋計(jì)算2.731、上柱配筋計(jì)算上柱截面共有四組內(nèi)力，取 h0400 40360mm上柱計(jì)算長(zhǎng)度l0 2 4.2 8.4m，附加偏心距為ea 20mm由 I084002

27、15，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)h 400_ 0.5 fc A0.514.34002怖1 =34.6551 ，取人 11.0N245.76103取x 2as計(jì)算選 3B16(As 603mm2)，貝U 6030.370.2 ，滿(mǎn)足要求bh 400 400垂直于排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度I。1.25 4.25.25m滿(mǎn)足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.3.2、下柱配筋計(jì)算取h。900 40 860mm，與上柱分析方法類(lèi)似，在下柱八組內(nèi)力中選取最不利 內(nèi)力下柱計(jì)算長(zhǎng)度l0 1.0H| 8.1m，附加偏心距為ea 00 30mm3030由81009 5，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)h 90053.811，取,1.

28、00.5 fc A 0.5 14.3 1.875 10i =N352.32 103為大偏心受壓，先假定中和軸在翼緣內(nèi)，則N1也245.76 1031.0 14.3 40042.9mm hf150mm，說(shuō)明中和軸在翼緣內(nèi)2a6150.2，滿(mǎn)足要求選 4B14(As 615mm )，貝U s50.328bh 1.875 10垂直于排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度l00.8H,6.48m滿(mǎn)足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.3.3、柱的裂縫寬度驗(yàn)算規(guī)范規(guī)定，對(duì)也0.55的柱應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算 h。上柱：勺25370.7040.55，需進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算h。360下柱：電7570.88 0.55，需進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算

29、h0860柱的裂縫寬度驗(yàn)算表柱截面上柱下柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值651取取0滿(mǎn)足要 求滿(mǎn)足要求2.7.3.4、柱箍筋配置非抗震區(qū)的單層廠(chǎng)房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制，根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均采用A820箍筋2.735、牛腿設(shè)計(jì)根據(jù)吊車(chē)梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。 其中牛腿截面寬度b 400mm,牛腿截面高度h 700mm, h0 665mm牛腿截面高度驗(yàn)算a 150 20130mm 0 取 a 0故牛腿截面高度滿(mǎn)足要求牛腿配筋計(jì)算a 150 20130mm 0,所以牛腿按構(gòu)造配筋選用4B14 ( As 616mm2)，水平箍筋選用 A81002.7.3.6、柱的吊裝

30、驗(yàn)算采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊柱插入杯口深度 h 0.9h0.9 900810mm，取 850mm則柱吊裝時(shí)總長(zhǎng)度為+=13.15m,計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動(dòng)力系數(shù)，則 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為1 2由 Mb RaI3q3l3 M2 0 得2令 dM Ra q3x 0得 x RA/q327.04/9.52.85m，貝Udx柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗(yàn)算經(jīng)初步驗(yàn)算，上柱裂縫寬度不滿(mǎn)足要求，采用吊點(diǎn)處局部加強(qiáng)，加2B16,實(shí)際配筋柱截面上柱下柱()()滿(mǎn)足要求2.7.4、抗風(fēng)柱設(shè)計(jì)2.7.4.1、尺寸確定截面尺寸上柱 b h 300

31、mm 300mm，下柱 b h 300mm 600mm2.742、荷載計(jì)算(1)柱自重及截面參數(shù)柱別截面尺寸/mm自重/kN面積 / (10 mm )慣性矩/( 109mm4)上柱300 X 300下柱300 X 600(2)風(fēng)荷載H 肌 Hl 2.613 12.214.813m , z 1.13迎風(fēng)面、背風(fēng)面風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為則作用于抗抗風(fēng)柱計(jì)算簡(jiǎn)圖上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為 風(fēng)荷載作用下彎矩圖如下2.7.4.3、抗風(fēng)柱截面設(shè)計(jì)(1) 正截面承載力計(jì)算上柱 M 32.45kN m, N 5.88kN因?yàn)闃?gòu)件軸力較小，故按純彎構(gòu)件雙筋矩形截面計(jì)算故按最小配筋率配筋min 0.45坯空0.24h300265

32、2 2Abh0 0.24300 265 191mm，取 3B12, As 339mm下柱 M 99.31kN m, N 60.78kN因?yàn)闃?gòu)件軸力較小，故按純彎構(gòu)件雙筋矩形截面計(jì)算故按最小配筋率配筋min 0.45 143 300 0.24h03002652 2Abh0 0.24300 565 407mm，取 4B14, As 615mm(2) 斜截面承載力計(jì)算上柱hw ho 265mm,虹4屬厚腹構(gòu)件b 300故按構(gòu)造配置箍筋f1 43sv,min 0.24 丄 0.240.16，取箍筋為 A8150fyv210sv血上5030.22，可以bs 300 150下柱h 565hw ho 565

33、mm,亠4屬厚腹構(gòu)件b 300故按構(gòu)造配置箍筋f1 43sv,min 0.240.240.16，取箍筋為 A10250fyv210SVnAsv1bs2 78.5300 2500.21，可以（3）抗風(fēng)柱裂縫寬度驗(yàn)算 上柱下柱2.744、抗風(fēng)柱吊裝驗(yàn)算采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在下柱，距下柱上邊緣2.5m，混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊柱插入杯口深度h 600mm，則柱吊裝時(shí)總長(zhǎng)度為15.413m計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動(dòng)力系數(shù)，則在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為1由 Mb RaI3 - q3lf M20 得2令 dM Ra q3x 0得 x RA/q3 39.75/9.11 4.36

34、m，則 dx柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗(yàn)算柱截面上柱下柱（）（）滿(mǎn)足要求、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)2.8.1、A柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)2.8.1.1、作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計(jì)算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底傳給基礎(chǔ)的M N、V以及外墻的自重基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的不利內(nèi)力如下組別荷載效應(yīng)基本組合何載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合第一組第二組第三組每個(gè)基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為6m,總高度為+=13.95m,墻體為240mm磚墻(kN / m2)，鋼框玻璃窗(kN / m2)，基礎(chǔ)梁重kN /根，每個(gè)基礎(chǔ)承受由墻體傳來(lái)的荷載為240mm專(zhuān)墻鋼窗基礎(chǔ)梁Nwk 距基礎(chǔ)形心的偏心距 e 為 120+400=520mm, N 1.2Nwk 372.53kN2.8.1

35、.2、基礎(chǔ)尺寸及基礎(chǔ)埋深(1) 按構(gòu)造要求擬定高度h基礎(chǔ)埋深d h 0.5 1.6m杯壁厚度t 300mm，取t 300mm，基礎(chǔ)邊緣高度a2 350mm ,臺(tái)階高度取375mm(2) 擬定基礎(chǔ)底面尺寸N k,maxNwkmd449.92 310.44250 20 1.63.49m2，適當(dāng)放大，取(3)計(jì)算基底壓力及驗(yàn)算地基承載力 基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算及地基承載力驗(yàn)算類(lèi)別第一組第二組第三組250250250300300300281.3、基礎(chǔ)高度驗(yàn)算基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計(jì)值計(jì)算類(lèi)別第一組第二組第三組因臺(tái)階高度與臺(tái)階寬度相等，不需驗(yàn)算變階處的受沖切承載力，基礎(chǔ)高度滿(mǎn)足要281.4、基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算(1)柱

36、邊及變階處基底反力計(jì)算公式第一組第二組第三組195(2) 柱邊及變階處彎矩計(jì)算(3) 配筋計(jì)算基礎(chǔ)底板受力鋼筋采用 HPB235級(jí)fy 210N /mm2，長(zhǎng)邊方向鋼筋面積為 選用 A12130 A 870mm2基礎(chǔ)底板短邊方向鋼筋面積為2選用 A10150 As 523mm由于_L 3000.8 0.75，所以杯壁不需要配筋h2375282、B柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)2.8.2.1、作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計(jì)算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底傳給基礎(chǔ)的M N、V基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的不利內(nèi)力如下組別荷載效應(yīng)基本組合何載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合第一組第二組第三組2.822、基礎(chǔ)尺寸及基礎(chǔ)埋深（1）按構(gòu)造要求擬定高度h基礎(chǔ)埋深d h 0

37、.5 1.85m杯壁厚度t 350mm，取t 400mm，基礎(chǔ)邊緣高度a2 400 m m,臺(tái)階高度取475mm（2）擬定基礎(chǔ)底面尺寸A Nk,max Nwk 1030.05 04.84m2，適當(dāng)放大，取famd250 20 1.85（3）計(jì)算基底壓力及驗(yàn)算地基承載力基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算及地基承載力驗(yàn)算類(lèi)別第一組第二組第三組2502502503003003002.8.2.3、基礎(chǔ)高度驗(yàn)算基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計(jì)值計(jì)算類(lèi)別第一組第二組第三組因臺(tái)階高度小于臺(tái)階寬度，不需驗(yàn)算變階處的受沖切承載力，基礎(chǔ)高度滿(mǎn)足要求2.824、基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算(1)柱邊及變階處基底反力計(jì)算公式第一組第二組第三組(2) 柱邊及變階

38、處彎矩計(jì)算(3) 配筋計(jì)算基礎(chǔ)底板受力鋼筋采用 HPB235級(jí)fy 210N /mm2，長(zhǎng)邊方向鋼筋面積為 選用 A14130 As 1100mm2基礎(chǔ)底板短邊方向鋼筋面積為選用 A12150 A 754mm2由于 丄 迴 0.840.75，所以杯壁不需要配筋h24752.8.3、C柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)2.8.3.1、作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計(jì)算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底傳給基礎(chǔ)的M N、V以及外墻的自重基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的不利內(nèi)力如下組別荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合第一組第二組第三組每個(gè)基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為6m,總高度為+=13.95m,墻體為240mm磚墻(kN / m2)，鋼框玻璃窗(kN / m2),基礎(chǔ)梁重kN /根，每個(gè)基礎(chǔ)承受由墻體傳來(lái)的荷載為240mm專(zhuān)墻鋼窗基礎(chǔ)梁Nwk 距基礎(chǔ)形心的偏心距 e 為 120+450=570mm, N 1.2Nwk 372.53kN2.832、基礎(chǔ)尺寸及基礎(chǔ)埋深(1) 按構(gòu)造要求擬定高度h基礎(chǔ)埋深d h 0.5 1.65m杯壁厚度t 300mm，取t 325mm，基礎(chǔ)邊緣高度a2350mm ,臺(tái)階高度取400mm(2) 擬定基礎(chǔ)底面尺寸N k,maxNwkmd725.57 310.44250 20 1.654.77m2，適當(dāng)放大，取(3)計(jì)算基底壓力及驗(yàn)算地基承載力 基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算及地基承載力驗(yàn)算類(lèi)別第一組第二組第三組25025