沖壓模具-螺栓球節(jié)點封板自動沖壓模具（沖壓自動送料機構設計）-說明書

1、螺栓球節(jié)點封板自動沖壓模具（沖壓自動送料機構設計）摘要：現(xiàn)今的社會是高速發(fā)展的社會，隨著生產力的不斷提高，企業(yè)也要求不斷的提升自己的生產能力，只有這樣才能贏得時機，創(chuàng)造財富。為了滿足現(xiàn)代企業(yè)越來越高的生產要求，自動送料裝置被越來越多的用進了生產實踐。自動送料裝置有很多種類型：機械手式的，液壓式的，氣壓式的等等。它們的工作目的都是相同的，就是實現(xiàn)生產的自動化，減少工作人員的數(shù)量，提高工作的效率。本課題對JA21-160型壓力機的結構和傳動部件進行設計及其改進，使得企業(yè)可以減少生產成本，提高生產率。首先對其工作臺進行改進。在工作臺里放入一個間歇運動機構，使得機床可以實現(xiàn)沖壓的自動送料。同時改進壓力

2、機的傳動部件，在曲軸上引出一個鏈輪組，使壓力機的運動從曲軸直接傳遞給工作臺下的間歇運動機構，從而帶動撥料器，實現(xiàn)自動送料。經過改進后，壓力機大大減少了運行成本，提高了生產效率。關鍵詞：自動送料裝置；壓力機；間歇運動機構；鏈輪Automatic ramming mold of the closing board of bolt ball pitch point(The design of Ramming feed control organization)Abstract: Today the society develops in a high speed, along with the pr

3、oductive forces unceasingly, the enterprise also need to promote their productivity. Thus these enterprises can win the opportunity, and create wealth.In order to satisfy more and more highly production demand, the automatic feed device will be used in the production practice. The automatic feed dev

4、ice has many types: the style of machinery, the style of hydraulic pressure, the style of barometric pressure. Their work goal is the same as to realize the automation of the production, reduce the quantity of staffs, and enhance the efficiency of the work.This topic carries on the design and the im

5、provement to the JA21-160 press structure and the transmission part, which causes the enterprise to reduce the production cost and improves the productivity. First we make the improvement to its work table and put an intermittent motion mechanism in the work table. The engine bed can realize the ram

6、ming feed control. Simultaneously we improve the transmission part of the press, to draw out a chain wheel group on the crank and cause the movement of the press directly to transmit from the crank for the intermittent motion mechanism under the work table which drives the device of the dials materi

7、al and realizes feed control. After the process improvement, the machine reduces the movement cost greatly, and improves the production efficiency.Key words: Automatic feed device, Press, Improvement, Intermittent motion mechanism, Chain wheel目錄1 前言11.1本課題的來源、基本前提條件和技術要求11.2 本課題要解決的主要問題和設計總體思路11.3 預

8、期的成果及其理論意義22 國內外發(fā)展狀況及現(xiàn)狀介紹33 總體方案論證44 具體設計說明64.1 JA21-型壓力機的工作原理和技術規(guī)格64.2 沖壓時間計算7 4.3 間歇運動機構的選擇和計算84.4 操縱機構鏈輪的選擇和計算94.5 操縱機構錐齒輪的選擇和計算124.5.1錐齒輪的選擇和計算124.5.2錐齒輪齒面接觸疲勞強度計算144.5.3錐齒輪齒根彎曲疲勞強度計算144.6上下鏈輪機構鏈輪的選擇和計算154.6.1上下鏈輪的選擇和計算154.6.2張緊鏈輪的選擇和計算174.7各部件軸承的選用及潤滑184.7.1滾動軸承類型的選擇184.7.2滾動軸承的潤滑195 結論21參考文獻22

9、致謝231 前言本課題是對如皋XX廠用于鐓粗和沖壓的JA21-160型壓力機的結構和傳動部件的設計及其改進。為了工廠生產的需要，為了節(jié)省人力和物力，在壓力機上加裝自動送料機構來實現(xiàn)零件的自動送料。通過本課題的設計，達到令人滿意效果。1.1 本課題的來源、基本前提條件和技術要求A.本課題的來源: 本課題來源于南通市如皋縣某廠。該公司是在160噸沖床上沖壓螺栓球節(jié)點封板零件的毛坯。沖壓前，先將剪切斷的Q235圓鋼冷卻成一定的長度的坯料后放到反射燃煤爐內加熱至9001000，而后將此紅熱坯料取出分兩次沖壓：第一次是在160噸沖床上專用模具座的一角將紅熱坯料鐓粗成鼓形，為在專用模具中沖壓成型做準備（也

10、為了去除氧化皮），然后將已鐓粗的坯料送到專用模具中沖壓成外圓面及厚度均留精加工余量的毛坯所需的形位尺寸；第二次再在40噸沖床上的專用模具中沖出內孔（中間的內孔材料逐成為廢料）而最終成型。該毛坯的熱加工工序共須四個操作工在兩臺沖床上完成，生產率低，浪費原材料，而且模具磨損也較快（模具僅靠一水管在模具上方供水進行自然冷卻，效果較差，一般沖壓四萬件就要更換模具）。為降低成本，提高生產率，現(xiàn)擬對該工序進行技術改造。B.完成本課題的基本前提條件:在該沖壓機床型號不變，不影響工作效率，原材料不變的情況下，進行機床的改進設計。C.技術要求:a. 加工時該工件的主軸孔呈立式安置； b. 工作節(jié)拍為每分鐘30件

11、；c. 加工時，由一操作人員把反射燃煤爐內的紅熱坯料集中取出后，人工將紅熱坯料送到鐓粗位置紅熱坯料鐓粗自動送料裝置同時將鐓粗完的毛坯料半成品送到沖壓位置的模具內定位鐓粗完的坯料半成品被沖壓成型沖壓完成的毛坯退出退出的毛坯被送至沖壓孔修整位置沖去孔內余料，同時開始下一工作循環(huán)（所有動作均同時進行）；模具要有可靠的冷卻裝置；d. 工作安全、可靠，運行平穩(wěn)，產品質量穩(wěn)定，維護方便；e. 結構緊湊，裝料高度為800mm左右。1.2 本課題要解決的主要問題和設計總體思路A.本課題解決的主要問題: 使毛坯在一臺沖床上一次沖壓完成包括沖孔在內的全部工序；實現(xiàn)毛坯自動上料，使操作工人數(shù)降至一人。經改造后，只需

12、一個操作工將反射燃煤爐內的紅熱坯料取出并送到鐓粗位置，后即由自動送料裝置分別將鐓粗完的坯料半成品送到專用模具的沖壓位置進行沖壓和將已沖壓的零件內孔殘留量沖壓去除。B.本課題設計總體思路:將壓力機的曲軸傳遞的運動引到工作臺下的自動送料機構上，使其配合滑塊的上下沖壓運動，來實現(xiàn)加工零件的鐓粗-沖壓-沖孔，并使零件落到回收籃里。1.3 預期的成果及其理論意義通過對160噸壓力機的改進，使零件的加工效率提高，減少生產的成本，從而達到了增加經濟效益的目的。2 國內外發(fā)展狀況及現(xiàn)狀的介紹國外在實現(xiàn)機械的自動送料方面的技術早已經運用到生產實踐了。這種技術的發(fā)展有利于提高生產效率，節(jié)約生產成本。國內近些年也隨

13、著生產力的發(fā)展，在自動送料方面的研究也逐步深入，很多工廠里都用上了送料機構。其實我們看到的送料機構有兩個類型：半自動送料機構和自動送料機構。半自動送料機構是要靠一個工人進行上料下料的。這個過程很浪費人力，效率也可能不會太高。自動送料機構是由機械控制的，全程由機器控制的進行的上料和下料。這個過程，人的勞動力明顯的減少了，零件加工的效率明顯提高了。從機械加工的工藝性看，半自動送料機構的加工精度沒有全自動送料機構的高。在實習過程中我們看到，半自動的送料機構的定位加工都是靠機修工人在那敲敲打打看差不多了就開始加工了，而自動送料機構的定位都是十分準確的，從這些就看的出自動送料機構比半自動要精度高。從機械

14、的結構來說，很明顯半自動的比自動的送料機構要簡單多了，機床床身要小的多。隨著時代的發(fā)展，全世界自動化程度是越來越高，自動送料機構的運用也越來越廣泛，不管是國內還是國外這個一定是生產發(fā)展的主流。3 總體方案論證本方案主要是考慮:加工零件可以在沖壓機床上同一時間內完成鐓粗，沖壓和沖孔。要完成這三個步驟就需要一個運動機構來配合壓力機的曲軸和滑塊的運動。因為課題的要求是要一分鐘沖壓三十個零件，故機床每兩秒沖壓一個零件。為此，我們可以來選擇一個運動機構，來實現(xiàn)當曲軸轉一周，上沖模完成一次沖壓動作時，加工一個零件。要實現(xiàn)以上運動我們就可以選用槽輪機構。槽輪機構的設計主要是根據(jù)間歇運動的要求，所以槽輪機構也

15、叫間歇運動機構。槽輪機構在各種自動機械中應用很廣泛。它的特點是構造簡單，外形尺寸小，機械效率較高，并能較平穩(wěn)地，間歇地進行轉位。 槽輪機構的工作原理:如下圖3-1示，槽輪機構由主動撥盤1，從動槽輪2及機架組成。撥盤1以等角速度作連續(xù)回轉，槽輪2則時而轉動，時而靜止。當圓銷A剛開始進入槽輪的徑向槽時，由于槽輪的內凹鎖止弧nn被撥盤1的外凸圓弧mm卡住，故槽輪靜止不動。圖示為圓銷A剛開始進入槽輪徑向槽時的位置。這時鎖止弧nn也剛好開始被松開。此后，槽輪受圓銷A的驅使將開始轉動。而當圓銷A在另一邊離開徑向槽時，鎖止弧nn又被卡住，槽輪又靜止不動。直至圓銷A再一次進入槽輪的另一個徑向槽時，又重復上述的

16、運動。圖3-1 間歇運動機構間歇運動機構是來實現(xiàn)鐓粗，沖壓和沖孔的一系列動作的。而這些動作的實現(xiàn)又是靠一步步的動力的傳遞。壓力機曲軸上連著上鏈輪，曲軸帶動上鏈輪轉動，上鏈輪又帶動下鏈輪，下鏈輪帶動傳動機構軸（四）轉動，再用一對直齒圓錐齒輪改變力的傳遞方向，通過傳動機構軸（三）進而帶動間歇運動機構的運轉，使得撥料器也跟著轉。通過以上的各個部分一步一步的傳遞動力，實現(xiàn)沖壓機送料的自動化，從而實現(xiàn)沖壓的自動化，減少了勞動力，節(jié)約了生產成本。4 具體設計說明4.1 JA21-型壓力機的工作原理和技術規(guī)格JA21-160型壓力機是以偏心軸-偏心套-連桿作為工作機構。由于偏心軸，偏心套和連桿的連接都是剛性

17、的，所以滑塊的運動是強制性的。該壓力機由于采用了氣動摩擦離合器，所以在結合時工作平穩(wěn)，沖擊小，并可以使滑塊停止在行程的任何位置。 該壓力機是用于板料沖壓的通用壓力機，適用于剪切，沖孔，彎曲及淺拉伸工作，但不適用于壓印工作。技術規(guī)格見下表:表4-1 壓力機技術規(guī)格序號技術規(guī)格數(shù)值單位1公稱力1600千牛2滑塊行程160毫米3達到公稱力時滑塊離下死點距離12毫米4滑塊行程次數(shù)30次/分5最大封閉高度（調節(jié)上位，行程下位工作臺至滑塊底面）450毫米6封閉高度調節(jié)量130毫米7滑塊中心至機身距離380毫米8工作臺尺寸（前后左右）7101120毫米9工作臺孔尺寸（孔徑）460毫米10滑塊底面尺寸（前后左

18、右）460650毫米11滑塊模柄孔尺寸7080毫米12工作臺板厚度130毫米13機身兩立柱間距離530毫米14主電動機 型號 功率YH160M-411千瓦15滑塊調節(jié)電機 型號 功率Y802-21.1千瓦16一次行程有用功6000焦耳17機床外形尺寸（前后左右高度）208012502860毫米18壓力機總重量約12000千克4.2 沖壓時間計算設上沖模前進工作行程為S，后退工作行程為S,前進工作行程的時間為Ta,后退工作行程的時間為Tb,沖壓前后的空余時間間隔設為Ta，Tb。圖4-1 沖壓時間分配圖撥料器停留時間為 T=Ta+Tb+Ta+Tb其中 Ta=Tb前進工作行程為 S=c-d-h+H=

19、27-1-2.5+16=39.5mm (c為模具深度，d為沖壓時工件與模具留的余量，h為沖壓時工作留的余量，H為毛坯鐓粗后高度)后退工作行程為 S=c+H+e=27+16+1=44mm (e為上沖模與鐓粗后工件的距離)設總行程為Sa ,總時間為Tt Sa=222.5mm， Tt =2s (Sa由圖上距離確定，Tt沖壓一個工件要二秒) S/Sa =Ta/Tt （4-1）Ta =STt/Sa=39.52/222.5=0.355s S/Sa =Tb/Tt （4-2）Tb =STt/Sa=442/222.5=0.396s由上條件可以設計本課題選用的間歇運動機構的槽輪是工作0.5秒，停1.5秒所以撥料器

20、停留時間T=1.5sTa=Tb=(T-Ta-Tb)/2=(1.5-0.355-0.396)/2=0.3745s撥料器轉動時間為0.5秒，在45-135之間完成，即在沖模運動到最高點時。因此可以保證工件的在1.5秒時間內完成沖壓全動作，與間歇運動機構的動作也是相配合的。4.3 間歇運動機構的選擇和計算在圖3-1所示槽輪機構中，為了使槽輪在開始轉動和轉動終止時角速度為零，以避免圓銷A和徑向槽發(fā)生沖擊，圓銷開始進入徑向槽中脫出時，徑向槽的中線應當切于圓銷中心運動的圓周上。因此，設z為槽輪上均勻分布的徑向槽數(shù)，從圖中可以看出，當槽輪2轉動2=2/z rad時，撥盤1的轉角2應為 2=-2=-2/z r

21、ad （4-3）在主動撥盤的一個運動循環(huán)內，槽輪2的運動時間t與一個循環(huán)的總時間t之比稱為槽輪機構的運動系數(shù)，用k表示；槽輪2的停歇時間t與一個循環(huán)機構的總時間比為槽輪機構的靜止系數(shù)，用k表示。又因為撥盤1一般為等速回轉，所以時間的比值可以用轉角的比值來表示。對于撥盤上只有一個圓銷的槽輪機構，其t，t及t各對應于撥盤之回轉角為2，(2-2)及2，因此這種槽輪機構的運動系數(shù)k及靜止系數(shù)k分別為： k=t/t=2/2=(-2/z)/ 2 （4-4） k=t/t=(t-t)/t=1-k=(z+2)/2z （4-5） 因為運動系數(shù)k應當大于零，所以由上式可以知道槽輪徑向槽的數(shù)目z應當?shù)扔诨虼笥?。又從

22、上式還可以知道，運動系數(shù)k總是小于0.5的。也就是說，在這種槽輪機構中，槽輪的運動時間總是小于其靜止的時間。如果在撥盤上裝上不止一個圓銷，則可以得到k0.5的槽輪機構。設圓銷在撥盤上均勻分布，其數(shù)目為n，則當撥盤轉動一周時，槽輪將被撥動n次，故運動系數(shù)也比一個圓銷大n倍，即 k=n(z-2)/2z （4-6）又因k植應小于1，故n(z-2)/2z1由此得n=6時，則n=12。因為本課題設計的槽輪機構（間歇運動機構）是要求停0.5秒半時間動1.5秒時間。所以就選擇z=4,n=1的外槽輪機構，其運動系數(shù)k=0.5,即槽輪的運動時間和靜止時間相等。這個槽輪機構的徑向槽是均勻分布的。本課題中選用的是槽

23、輪槽數(shù)z=4,圓銷數(shù)n=1，根據(jù)這兩個尺寸可以求出槽輪機構的基本的尺寸。設S=100mm,r=8mm, =/4,=/4 (, =/z),中心距L則由以下公式求得其余尺寸： S=Lcos （4-7）L=S/cos=100/cos/4=142mm； R=Lsin=(100/cos/4)sin/4=100mm； （4-8） h=S-(L-R-r)=100-(142-100-8)=66mm； （4-9）撥盤軸的直徑d1及槽輪軸直徑d2受以下條件限制： d12(L-S)=2(142-100)=84mm （4-10） d22(L-R-r)=2(142-100-8)=68mm （4-11）鎖止弧的半徑大小，

24、根據(jù)槽輪齒頂厚度b來決定，根據(jù)繪圖確定b=10mm。 安裝時，要使當曲軸在最高點的+45到-45的范圍內，正好是撥料器轉動的時間。4.4 操縱機構鏈輪的選擇和計算鏈傳動是一種具有中間撓性件鏈條的嚙合傳動。由于它具有結構簡單，傳力大，傳動比準確，能在較大的軸間傳動，經濟耐用，維護容易，尚有一定的緩沖減振作用，在國民經濟各部門獲得了廣泛的應用。本課題中的一對鏈輪是連接撥料器和間歇運動機構的，它們是來傳遞運動和動力的。鏈輪的運動是根據(jù)間歇運動機構的運動來實現(xiàn)的。鏈輪基本尺寸見圖4-2。根據(jù)繪圖取a=420mm， a=(3050)p （4-12）P=a/(3050)=420/(3050)=8.414m

25、m查新編機械設計師手冊P4-55 表4.2-2選擇p=12.70mm,dr=7.95mm,鏈號08A。由于機床是一分鐘加工三十個零件，即每二秒加工一個零件，又因為間歇運動機構槽輪轉動/2需要二秒時間，所以鏈輪轉/2也要用二秒，鏈輪角速度=/4rad/s。假設鏈輪轉動半徑r0=30mm鏈輪轉速 v=r0 =(/4)30=2.355mm/s=0.02355m/s （4-13） 查新編機械設計師手冊P4-58 表4.2-3因為 v=0.02355m/s 0.6m/s， 又因為 z1 =zmin , zmin =9所以 取z1 =13因為此鏈輪組的轉速和運動都一致的，傳動比i=1,所以 圖4-2 鏈輪

26、基本尺寸圖 i= z2 / z1 （4-14）z2 = z1 =13根據(jù)新編機械設計師手冊P4-66 表4.2-10分度圓直徑d1=p/sin(180/ z1 )=12.7/sin(180/13)=53.25mm （4-15）齒頂圓直徑da1=da1minda1max=d1+(1-1.6/ z1 )p- dr d1+1.25p- dr =53.25+(1-1.6/13)12.7-7.95(53.25+1.2512.7-7.95) =56.4461.18mm （4-16）取da1 =60mm齒根圓直徑 df1=d1- dr =53.25-7.95=45.30mm （4-17） 分度圓弦齒高ha1

27、 =ha1min ha1max =0.5(p- dr )(0.625+0.8/ z1 )p-0.5dr =2.3754.74mm （4-18） 取ha1 =3.00mm最大齒根距離 Lx1 =dcos(90/ z1 )- dr （4-19） =44.91mm齒側凸緣直徑dg1 pcot(180/ z1 )-1.04 h -0.76(h內鏈板高度查新編機械設計師手冊表4.2-2為12.07) （4-20）dg1 38.21mm取 dg1 =37mm鏈輪輪轂孔的最大許用直徑dkmax =22mm查新編機械設計師手冊表4.2-7dk1 =22mm輪轂厚度h1 =K+ dk1 /6+0.01d1查新編

28、機械設計師手冊表4.2-20（4-21）因為d150,所以K =3.2h1 =3.2+22/6+0.0153.25=7.40mm輪轂長度 l1 =2.6 h13.3 h1 =19.2424.42mm （4-22） 取l1 =20mm輪轂直徑 dh1 = dg1 =37mm齒寬bf =0.93b1 見新編機械設計師手冊表4.2-13p=p=12.7 （4-25） rx1 =16.16mm齒側凸緣圓角半徑 ra1 =0.04p=0.5mm （4-26） 以上為鏈輪1的基本參數(shù)，鏈輪2的參數(shù)與鏈輪1的都相等，故分度圓直徑d2=53.25mm齒頂圓直徑da2=60mm齒根圓直徑df2= 45.30mm

29、分度圓弦齒高ha2=3.00mm最大齒根距離Lx2=44.91mm齒側凸緣直徑dg2 =13時, x1 =0)齒頂高 ha1= me (1+x1)=5.51=5.5mm （4-34） 齒根高hf1= me (1+c*- x1 )=5.5(1+0.2)=6.6mm(c* 見新編機械設計師手冊表5.4-2 c* =0.2) （4-35）頂隙 c=mc* =5.50.2=1.1mm （4-36） 齒頂角 a1=arctanha1/Re =3(不等間隙收縮齒) （4-37） 齒根角 f1=arctanhf1/Re =4 （4-38） 頂錐角 a1=1 +a1 =45+3=48(不等間隙收縮齒) （4-

30、39） 根錐角 f1=1f1=45-4=41 （4-40） 齒頂圓直徑 da1= de1 +2ha1 cos1 =132+25.5cos45=140mm （4-41） 冠頂距 Ak1=de2 /2-ha1sin1 =62.11mm （4-42） 安裝距A1=87.56mm (根據(jù)繪制圖確定)輪冠距 H1=A1-Ak1 =87.56-62.11=25.45mm （4-43） 當量齒數(shù) zv1=z1/cos1 =33.94 （4-44） 由前面計算可以知道兩個齒輪各尺寸相同，所以de2= 132mm分錐角2=45(=90)外錐距Re =93.34mm齒寬系數(shù)R =b/ Re (一般R =1/41/

31、3，常用0.3)齒寬b=28mm平均分度圓直徑dm2=112.2mm中錐距Rm=79.34mm平均模數(shù)mm=4.675切向變位系數(shù)xt2=0 (見新編機械設計師手冊圖5.4-4)徑向變位系數(shù)x2 =0 (當z2 =13時, x1 =0)齒頂高ha2= me (1+x2)=5.51=5.5mm齒根高hf2=6.6mm(c* 見表5.4-2 c* =0.2)頂隙c=mc* =1.1mm齒頂角a2 =3(不等間隙收縮齒)齒根角f2=4頂錐角a2=48(不等間隙收縮齒)根錐角f2=41齒頂圓直徑da2=140mm冠頂距Ak2=62.11mm安裝距A2=87.56mm （根據(jù)繪制圖確定）輪冠距H2=25

32、.45mm當量齒數(shù)zv2=33.944.5.2 錐齒輪齒面接觸疲勞強度計算 根據(jù)機械設計P133 H =ZHZE4KT1/R（1-0.5R）2d3m1u1/2 =H （4-45） 查機械設計圖6.8得H=550MPa載荷系數(shù) K=KAKVK （4-46） 查機械設計表6.2得 KA =1查機械設計圖6.10得 KV =1.1K =1.2K=11.11.2=1.32因為=20，所以ZH=2.5ZE 查機械設計表6.3大齒輪和小齒輪都選用灰鑄鐵的146T1 =9.55106P/n(P為滑塊調節(jié)電機功率1.1千瓦，n為角速度188.4r/min) （4-47） T1 =0.558105N.mm由此可

33、得 H =ZHZE4KT1/R（1-0.5R）2d3m1u1/2 （4-48） = 2.514641.320.558105/0.3（1-0.50.3）2112.2311/2=51460.49=357.7MPaH =357.7MPa =H （4-49） 所以齒面接觸疲勞強度滿足要求。4.5.3 錐齒輪齒根彎曲疲勞強度計算 根據(jù)機械設計P133 F =4KT1YFaYSa/R（1-0.5R）2m3z21(u2+1)1/2=F （4-50） 查機械設計圖6.9得F=220MPaYFaYSa查機械設計表6.4選YFa =2.65，YSa =1.58由公式（4-46）載荷系數(shù) K=KAKVK 查機械設計

34、表6.2得 KA =1查機械設計圖6.10得 KV =1.1K =1.2K=11.11.2=1.32T1 =0.558105N.mmF =41.320.5581052.651.58/（0.30.8525.5324221/2）=128.6MPa F =128.6MPa=F （4-51） 所以齒根彎曲疲勞強度滿足要求。4.6 上下鏈輪機構鏈輪的選擇和計算4.6.1 上下鏈輪的選擇和計算鏈輪基本尺寸見圖5。上鏈輪機構中的鏈輪和下鏈輪是傳動比為1的，大小相同的鏈輪。根據(jù)繪圖取a=2014mm，由（4-12） a=(3050)pP=a/(3050)=2014/(3050)=40.2867.13mm由于此

35、組鏈輪只是傳遞運動的，并不需要傳遞動力，所以可以改小鏈輪型號，節(jié)約改進成本。圖4-4 鏈輪基本尺寸圖查新編機械設計師手冊P4-55 表4.2-2選擇p=15.875mm,dr=10.16mm,鏈號10A。同上面鏈輪計算，由于機床是一分鐘加工三十個零件，即每二秒加工一個零件，又因為曲軸轉2需要二秒時間，所以鏈輪轉2也需要二秒，鏈輪角速度=2/2=rad/s。假設鏈輪轉動半徑r0=30mm由公式（4-13）鏈輪轉速v=r0 =30=4.71mm/s=0.0471m/s查新編機械設計師手冊P4-58 表4.2-3因為 v=0.0471m/s 0.6m/s，所以 z1 =zmin , zmin =9取

36、z1 =13因為此鏈輪的轉速和運動都一致的，傳動比i=1,所以 由公式（4-14） i= z2 / z1z2 = z1 =13根據(jù)新編機械設計師手冊P4-66 表4.2-10分度圓直徑由公式（4-15）d1=15.875/sin(180/13)=66.15mm齒頂圓直徑由公式（4-16）da1=d1+(1-1.6/ z1 )p- dr d1+1.25p- dr =66.15+(1-1.6/13)15.875-10.16(66.15+1.2515.875-10.16)=69.9175.83mm取da1 =75mm齒根圓直徑由公式（4-17）df1=d1- dr =66.15-10.16=55.9

37、9=56mm分度圓弦齒高由公式（4-18）ha1 =0.5(p- dr )(0.625+0.8/ z1 )p-0.5dr =2.855.82mm取ha1 =4.00mm最大齒根距離由公式（4-19）Lx1 =dcos(90/ z1 )- dr =55.51mm齒側凸緣直徑由公式（4-20）dg1 pcot(180/ z1 )-1.04 h -0.76(h內鏈板高度查新編機械設計師手冊表4.2-2為15.09)dg1 48mm取 dg1 =45mm鏈輪輪轂孔的最大許用直徑dkmax 12.7, b1 -內鏈節(jié)內寬9.4mmbf1 =8.93mm倒角寬由公式（4-24） ba1=(0.10.15)p取ba1 =1.6mm倒角半徑由公式（4-25） rx1=p=12.7rx1 =20.3mm齒側凸緣圓角半徑由公式（4-26）ra1 =0.04p=0.64mm上面是上鏈輪的各個尺寸參數(shù)，下鏈輪的各個基本尺寸的參數(shù)如下：z2 =13分度圓直徑d1=66.15mm齒頂圓直徑da1 =75mm齒根圓直徑df1=56mm分度圓弦齒高ha1 =4.00mm最大齒根距離Lx1=55.51mm齒側凸緣直徑dg1 =45mm鏈輪輪轂孔的許用直徑dk1 =25mm輪轂厚度h1 =9.63mm輪轂長度l1 =26mm輪轂直徑dh1 =45mm齒寬bf1 =8.93mm倒