加工曲軸中心孔專用機(jī)床設(shè)計(jì)

1、目 錄1目目 錄錄設(shè)計(jì)總說明.3INTRODUCTION.41 緒論.52 設(shè)計(jì)任務(wù).52.1 曲軸工藝路線.53.夾具的初步設(shè)計(jì).213.1 夾緊裝置應(yīng)具備的基本要求.213.2 確定定位元件.213.3 確定導(dǎo)向裝置.213.4 確定夾緊機(jī)構(gòu).223.5 畫出夾具簡(jiǎn)圖.223.6V 型塊的數(shù)控加工 .224.專用機(jī)床總體設(shè)計(jì).254.1 確定切削用量和選擇刀具.254.1.1 確定工序間余量.254.1.2 選擇切削用量.254.1.3 確定切削力、切削扭矩、切削功率及刀具耐用度.264.1.4 選擇刀具.275.機(jī)床總體設(shè)計(jì)三圖一卡.275.1 被加工零件工序圖.275.2 加工示意圖.

2、285.2.1 刀具選擇.285.2.2 導(dǎo)向選擇.285.2.3 初定主軸類型、尺寸、外伸長(zhǎng)度.285.2.4 確定動(dòng)力部件的工作循環(huán)及工作行程.295.2.5 繪制加工示意圖.295.3 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖.295.3.1 動(dòng)力部件的選擇.295.3.2 夾具輪廓尺寸的確定.305.3.3 機(jī)床裝料高度的確定.30目 錄25.3.4 多軸箱輪廓尺寸.305.3.5 繪制機(jī)床尺寸聯(lián)系圖.315.4 機(jī)床生產(chǎn)率計(jì)算卡.326.多軸箱設(shè)計(jì).346.1 專用機(jī)床多軸箱的用途及分類.346.2 通用多軸箱的組成和通用部件.346.3 多軸箱的設(shè)計(jì).356.3.1 繪制多軸箱設(shè)計(jì)原始依據(jù)圖.356.3.2

3、 主軸結(jié)構(gòu)型式的選擇及動(dòng)力計(jì)算.366.3.3 主軸分布類型及傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)與計(jì)算.376.3.4 主軸的強(qiáng)度校核.406.3.5 齒輪的強(qiáng)度校核.446.3.6 軸承的選擇和校驗(yàn).496.3.7 多軸箱的坐標(biāo)計(jì)算.517.專用機(jī)床多軸箱裝配圖設(shè)計(jì).527.1 通用多軸箱總圖設(shè)計(jì).527.1.1 主視圖和側(cè)視圖.527.1.2 展開圖.527.2 主軸和傳動(dòng)軸.528.三維實(shí)體造型設(shè)計(jì).52設(shè)計(jì)總結(jié).54鳴 謝.55參考文獻(xiàn).56設(shè)計(jì)總說明3設(shè)計(jì)總說明設(shè)計(jì)總說明本論文主要說明加工曲軸中心孔專用機(jī)床設(shè)計(jì)的基本過程和要求。主要設(shè)計(jì)了以下內(nèi)容：（1） 夾具體的設(shè)計(jì)；（2） 多軸箱的設(shè)計(jì)；（3） 整體機(jī)

4、床的設(shè)計(jì)。當(dāng)然，在設(shè)計(jì)過程中，有大量的計(jì)算，主要包括以下幾點(diǎn)：（1） 切削用量；（2） 機(jī)床生產(chǎn)率計(jì)算；（3） 多軸箱的設(shè)計(jì)和計(jì)算（4） 齒輪的強(qiáng)度校核；（5） 主軸的強(qiáng)度校核；（6） 軸承的強(qiáng)度校核。最后根據(jù)設(shè)計(jì)要求，畫出各裝配圖，零件圖和三維圖。關(guān)鍵詞關(guān)鍵詞：專用機(jī)床；夾具；曲軸；多軸箱INTRODUCTION4INTRODUCTION This thesis mainly explains the crankshaft machining center hole is special machine tool design, the basic processed and require

5、ments. The main design the following content:(1)of specific design;(2) the designed of spindled box;(3) the designed of the wholeed machine.In the design process, of course, there are a lot of calculation, mainlyed includinged the following:(1) cuttinged paradmeter;(2) the machaine prodauctivity caa

6、lculation;(3) the designed and cadalculation of the spsdindle box(4) gear intensity;(5) the main shaft of intensity;(6) bearinged stdrength chedck.According to the dedsign rdequirements, to drawed the asddsembly draaawing, part drawing and 3 d figure.KEYWORDS: special machine; Fixture; The crankshaf

7、t. Spindle box5加工曲軸中心孔專用機(jī)床設(shè)計(jì)加工曲軸中心孔專用機(jī)床設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書1 緒論某些零件的加工, 通用機(jī)床不能滿足, 或者不能, 必須設(shè)很好地滿足要求計(jì)專用機(jī)床。組合件為基礎(chǔ)，配點(diǎn)點(diǎn)專用部件，對(duì)工件按確定機(jī)床是用通用部的工序加工的機(jī)床。本設(shè)計(jì)僅對(duì)曲軸端面銑削和鉆中心孔專門設(shè)計(jì)的組合機(jī)床，該組合機(jī)床打部分為通用部件和標(biāo)準(zhǔn)零件，少量的專業(yè)部件，因此這次設(shè)計(jì)和制造時(shí)間短，經(jīng)濟(jì)好。2 設(shè)計(jì)任務(wù)加工曲軸中心孔專用機(jī)床設(shè)計(jì)，已知曲軸零件圖，曲軸工序簡(jiǎn)圖。2.1曲軸工藝路線 表 2-1 曲軸工藝路線工序號(hào)工序名稱工序簡(jiǎn)圖及說明設(shè)備5銑端面、鉆中心孔銑、鉆組合機(jī)床610毛坯檢驗(yàn)15銑工

8、藝定位面雙柱銑床20檢驗(yàn)檢驗(yàn)在第 5、6 曲柄臂上銑的工藝定位面尺寸精度、位置精度。定位面?zhèn)让媾c底面的垂直度誤差在定位面長(zhǎng)上不大于0303mm25粗車主軸頸及兩端軸頸，車法蘭盤端面曲軸主軸頸車床730檢驗(yàn)所以主軸頸外圓 78mm，兩側(cè)圓角 R8.mm。以頂尖孔定位，所有主軸頸外圓擺差小于等于 1.0mm；第 4 主軸頸端面擺差小于等于 0.2mm。全部加工面 Ra 為 6.3um35精車第 1和第3 和第4 和第6 主軸頸還有小端的軸頸曲軸數(shù)控的車床40精車第 2和第5 和第7 主軸頸和油封軸頸還有法蘭外圓還有端面曲軸數(shù)控的車床45檢驗(yàn)全部的主軸頸的外圓的為 76mm。主軸頸兩側(cè)圓角R3.5m

9、m。以中心孔定位，所有主軸頸外圓擺差小于等于0.03mm50車平衡塊外圓專用車床855銑第1、12曲柄臂的角向定位面曲軸定位面銑床60檢驗(yàn)第 1、12 曲柄臂兩側(cè)定位面之距為 108mm，同曲柄臂上兩側(cè)定位面對(duì)曲軸中心的對(duì)稱度誤差不大于 0.7mm，兩曲柄臂同側(cè)的兩定位面平面度誤差不大于 0.05mm65車曲軸連桿軸頸曲軸連桿軸頸車床70檢驗(yàn)所有連桿軸頸外圓直徑為 36mm，兩側(cè)圓角 R3.5mm，連桿軸頸開擋寬度為 37mm，相位角為 120。975在法蘭盤上鉆鉸工藝孔80檢驗(yàn)工藝孔直徑為 14mm。以工藝孔定位檢驗(yàn)時(shí)，第 6 連桿軸頸外圓直徑上、下兩點(diǎn)的差值在 0.3mm 之內(nèi)。85手鉸的

10、工藝孔仔細(xì)快速90在油封軸的頸上銑的右旋回油螺槽曲軸專用的車床1095在六個(gè)連桿軸頸上鉆孔直孔組合鉆床100锪球窩球孔組合鉆床11105鉆油孔深孔組合鉆床110鉆油孔深孔組合鉆床12115鉆油孔深孔組合鉆床120清洗保持清洗液溫度在 60C 以上，清洗后以壓縮空氣噴嘴對(duì)準(zhǔn)油道孔吹凈清洗機(jī)125檢驗(yàn)油道孔是否鉆通，主軸頸上球窩孔深 6mm，連桿軸頸上直孔深 10.5mm，法蘭端面上黃油孔深 40mm130中頻淬火對(duì)所有主軸頸、主軸頸表面淬火，淬火硬度不低于46HRC，淬硬層深度：主軸頸 24.5mm，連桿軸頸2.34.8mm曲軸半圓中頻淬火機(jī)135檢驗(yàn)淬火后主軸頸擺差應(yīng)不大于 0.3mm，超差的

11、曲軸應(yīng)加熱校正，不能有淬火裂紋13140半精磨第1、7主軸頸主軸頸磨床145檢驗(yàn)以兩端中心孔定位檢驗(yàn)時(shí)，第 1,7 主軸頸外圓擺差不大于0.03mm150磁力探傷以 12001600A 的電流對(duì)曲軸進(jìn)行磁力探傷磁力探傷機(jī)14155精磨連桿軸頸連桿軸頸磨床160檢驗(yàn)所有連桿軸頸外圓直徑 62.01mm，軸頸寬度為 38mm，軸頸兩側(cè)圓角 R3.5mm，軸頸的圓柱度不大于 0.005mm165精磨第 4主軸頸主軸頸磨床15170精磨第 1主軸頸的及齒輪和的帶輪軸頸斜砂輪架曲軸床175精磨第 2,第 3,第 5,第 6的主軸頸主軸頸床180精磨第 7的主軸頸主軸頸床16190拋光油封軸頸的拋光機(jī)19

12、5的精磨法蘭的外圓的曲軸床200檢驗(yàn)所有主軸頸外圓直徑為 75.01mm，圓柱度誤差不大于0.005mm。以中心孔定位檢驗(yàn)，第 1,7 主軸頸擺差不大于0.02mm 其余主軸頸擺差不大于 0.05mm，所有連桿軸頸中心線對(duì)主軸頸中心線的平行度誤差在連桿軸頸開擋全長(zhǎng)不大于 0.01mm17205銑鍵槽銑鍵槽專用機(jī)床210鉆、鉸孔、攻螺紋四工位組合機(jī)床215檢驗(yàn)法蘭上六個(gè)螺栓孔位置度誤差不大于 0.15mm。對(duì)第 1 連桿軸頸與主軸頸的中心連線。齒輪軸頸上鍵槽偏移量不大于0.10mm。帶輪軸上鍵槽偏移量不大于 0.020mm220去毛刺去除所有主軸頸、連桿軸頸及側(cè)面尖刺毛刺18225動(dòng)平衡檢驗(yàn)對(duì)初

13、始動(dòng)不平衡量超過 1000gcm 的曲軸，先再自動(dòng)線外去重，合乎該項(xiàng)要求后再進(jìn)入動(dòng)平衡自動(dòng)線，n=900r/min動(dòng)平衡機(jī)230在3,10,11 曲軸柄臂上去重 專用去重鉆床 235在2,5,8曲柄臂上去重專用去重機(jī)床240清洗去除鉆屑245動(dòng)平衡檢驗(yàn)檢驗(yàn)曲軸的殘余動(dòng)不平衡，合格的曲軸打上印記n=900r/min動(dòng)平衡機(jī)19250超差曲軸動(dòng)平衡在檢驗(yàn)動(dòng)平衡機(jī)255再去除不平衡量專用鉆床260校直檢驗(yàn)第 2,4,6 主軸頸外圓擺差，當(dāng)擺差大于 0.05mm 時(shí)，應(yīng)校直該軸頸油壓機(jī)265倒角，去毛刺在第 1,2,3,5,6,7 主軸頸上球窩孔倒角 1*45，去凈孔口邊毛刺270經(jīng)常法蘭端面及退刀槽

14、車床20275擴(kuò)，鏜，鉸孔專用車床280粗拋光曲軸油石拋光機(jī)285精拋光曲軸砂帶拋光機(jī)21290清洗清洗全部油道孔及外表面清洗機(jī)295終檢所有主軸頸外圓直徑為 75mm。所有連桿軸頸外圓直徑為62mm。第 4 主軸頸開擋寬度為 44mm。法蘭厚度為10.5mm。軸承孔徑為 51.96mm。以第 1,7 主軸頸外圓定位檢驗(yàn)1. 第 4 主軸頸及其余主軸頸外圓擺差不大于 0.05mm2. 齒輪軸頸外圓擺差不大于 0.025mm3. 油封軸頸外圓擺差不大于 0.06mm4. 法蘭外圓擺差不大于 0.035mm5. 法蘭端面擺差不大于 0.06mm6. 軸承孔擺差不大于 0.06mm7. 第 4 主軸

15、頸兩端面擺差不大于 0.05mm全部主軸頸、連桿軸頸外圓表面粗糙度 Ra0.2um，各油道孔口無毛刺，拋光面粗糙度 Ra0.4um。全部檢驗(yàn)通過，打上合格印記3.夾具的初步設(shè)計(jì)3.1 夾緊裝置應(yīng)具備的基本要求(1)在夾緊的時(shí)候不要破壞工件定位的位置。(2)夾緊力要?jiǎng)倓偤?，要保證定位的穩(wěn)定性，又要防止夾緊變形。(3)操作簡(jiǎn)單方便，省力，安全。(4)結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)性好，和夾緊裝置的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單和緊湊，有利于制造和維修。3.2 確定定位元件根據(jù)工序簡(jiǎn)圖所給的定位基準(zhǔn)，選用三個(gè) V 型塊和兩個(gè)夾板定位限制工件的四個(gè)自由度，即 X 軸移動(dòng),X 軸轉(zhuǎn)動(dòng)，Z 軸移動(dòng)，Z 軸的轉(zhuǎn)動(dòng)，用支承釘定位，通過支撐釘接觸限制

16、Y 移動(dòng)的自由度，一共五個(gè)自由度。3.3 確定導(dǎo)向裝置由于本設(shè)計(jì)的本工序要求是對(duì)被加工工件依次進(jìn)行的銑端面，鉆中心孔等2 個(gè)工步加工，才能達(dá)到工序簡(jiǎn)圖的加工的要求，對(duì)于銑削加工，采用方形對(duì)刀塊，采用對(duì)刀裝置對(duì)刀時(shí)，參考機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教程表9-2（摘自 JB/T8031.2-1999 的規(guī)定） 。塞尺參考機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教程表 9-5（摘自 JB/T8031.2-1999 的規(guī)定）選取其尺寸為 2mm 的對(duì)刀22平塞尺。3.4 確定夾緊機(jī)構(gòu) 針對(duì)該工件的生產(chǎn)的工藝特性，此夾具選用螺旋夾緊機(jī)構(gòu)夾壓工件，通過擰緊手柄使壓板同時(shí)壓緊工件，實(shí)現(xiàn)夾緊。3.5 畫出夾具簡(jiǎn)圖 夾具簡(jiǎn)

17、圖如圖 3-1： 圖 3-1 夾具簡(jiǎn)圖3.6V 型塊的數(shù)控加工 V 型塊采用數(shù)控銑削加工，查機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教程表 8-10 得 V 型塊零件圖23V 型塊為毛坯 125mm*50mm*42mm 的 20 鋼，確定坐標(biāo)如圖現(xiàn)對(duì)其編制加工程序：%2015N05 G54 G91 G17 G00 M03N10 G42 X10 Y20 D01N15 G01 X125 F200N20 Y4224N25 X-27.5N30 X-20 Y-22N35 Y-3N40 X-30N45 Y3N50 X-20 Y22N55 X-27.5N60 Y-42N65 G00 G40 Y-10 M05N70 M0

18、2數(shù)控加工孔，確定坐標(biāo)圖現(xiàn)對(duì)其編制加工程序： %2016N05 T01 M06N10 G91 G00 X34.5 Z65 M03 S500N15 G43 Y-32 H01N20 G01 Y-50 F1000N25 G04 P2000N30 G00 Y50N35 X96 Z-25N40 G01 Y-50N45 G04 P2000N50 G00 Y50N55 X0 Z0N60 T02 M06N65 G91 G00 X34.5 Z40 M03N70 G43 Y-32 H02N75 G01 Y-15N80 G04 P2000N85 G00 Y15N90 X96 Z25N95 G01 Y-15N100

19、G04 P200025N105 G00 Y15N110 X0 Z0N115 T03 M06N120 G91 G00 X34.5 Z40 M03N125 G43 Y-32 H03N130 G01 Y-50 F1000N135 G04 P2000N140 G00 Y50N145 X96 Y25N150 G01 Y-50N155 G04 P2000N160 G00 Y50N165 X0 Y0 M05 M304.專用機(jī)床總體設(shè)計(jì)4.1 確定切削用量和選擇刀具4.1.1 確定工序間余量為使加工定保證加工精度，必間余量，過程順利進(jìn)行并穩(wěn)須合理地確定工序根據(jù)組合機(jī)床設(shè)計(jì)表 3-6，取孔加工工序間余量 1.5

20、mm。4.1.2 選擇切削用量銑直徑 46mm 端面，查組合機(jī)床設(shè)計(jì)選取銑刀進(jìn)給量，f0.8/ rzmm銑削速度，還能查到切削深度=10mm。查我自己的課本機(jī)械40/ minVcmpa制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教程表 322，因?yàn)殂娤鲗挾?，我就選mmae46擇銑刀直徑 d=80mm,初選鑲齒套式面銑刀，根據(jù)機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教程表 3-31，取 Z=10，根據(jù)公式，則主軸轉(zhuǎn)速1000dnv 160r/min。1000 /8010004080159 / minnvr 銑直徑 142mm 端面，查組合機(jī)床設(shè)計(jì)只好這樣選擇銑刀進(jìn)給量，也選擇了銑削速度，根據(jù)機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課f0.8/ rzm

21、m80/ minVcm程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教程表 322，因?yàn)殂娤鲗挾?，還是選擇了銑刀直徑mmae142d=160mm, 初選鑲齒套式面銑刀，根據(jù)機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教程26表 3-31，取 Z=16，,根據(jù)公式，則主軸轉(zhuǎn)速1000dnv 160r/min。1000 /1601000 80160159 / minnvr鉆兩端中心孔，初選高速鋼鉆頭作為加工工具，根據(jù)組合機(jī)床設(shè)計(jì)表3-7 得，鉆頭每轉(zhuǎn)進(jìn)給量，d=11mm，切削速度 V =10m/min,轉(zhuǎn)速rmmf/18. 0fn=r/min 取 290r/min。1000/d289fV4.1.3 確定切削力、切削扭矩、切削功率及刀具耐用度根據(jù)機(jī)械

22、制造技術(shù)基礎(chǔ)公式 2-20：主切削力 yFzxFznFzFzCafvkFz pFz式中 CFz決定于被加工材料和切削條件的系數(shù) 切削深度ap進(jìn)給量f切削速度總修正系數(shù)kFz其中kkkkkkkFzmFz voFzrFzsFz r Fz VBFz式中工件材料機(jī)械性能對(duì)切削力的修正系數(shù)kmFz前角對(duì)切削力的修正系數(shù)kvoFz主偏角對(duì)切削力的修正系數(shù)krFz刃傾角對(duì)切削力的修正系數(shù)ksFzkr Fz刀圓弧半徑對(duì)切削力的修正系數(shù)后刀面磨損對(duì)切削力的修正系數(shù)kVBFz查得=0.75，=1.25，=1.08，=1.0，=0.93，kmFzkvoFzkrFzksFzkr Fz=1.0kVBFz則26. 10

23、. 193. 00 . 108. 125. 175. 0Fzk27查得=367，=10.7mm，CFzap72. 0 xFz8 . 0yFz0nFz 銑46 端面0.720.80367 10.70.80401.262131xFzyFznFzFzpFzFzC afvkN銑142 端面0.720.80367 10.70.80401.262131xFzyFznFzFzpFzFzC afvkN鉆11 中心孔2039N2400N6 . 08 . 06 . 08 . 026018. 0112626zHBfDF根據(jù)經(jīng)驗(yàn)銑端面時(shí)，進(jìn)給徑力 Fx1=0.4Fz=852.4N，F(xiàn)x2=0.4Fz=852.4N根據(jù)

24、公式切削功率 1/600002131 40600001.42mzPF vkW2/600002131 80600002.84mzPF vkW鉆孔0.21KW)9740/()10(6 . 08 . 09 . 1DvHBfDp根據(jù)材料力學(xué)公式 3-1切削扭矩 19549/9549 1.4216084.74mMPnN m銑29549/95492.84160170mMPnN m銑 9549/95490.212906.91mMPnN m鉆4.1.4 選擇刀具因?yàn)楣ぜ庸さ某叽缇缺砻娲致室蟮纫蛩兀诙?、切削的排除及生產(chǎn)采用一次加工。專用機(jī)床上銑端面一般把銑刀安裝在銑刀桿桿上，通過上述計(jì)算和查機(jī)械制造技術(shù)

25、基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教程表 321，取直徑 80mm 和160mm 的鑲齒套式面銑刀。鉆孔用直徑 11mm 的麻花鉆。5.機(jī)床總體設(shè)計(jì)三圖一卡5.1 被加工零件工序圖根據(jù)曲軸加工工藝過程要求，工序：銑端面、鉆中心孔所給出的工序簡(jiǎn)圖及說明，繪制如圖 5-1 曲軸工序圖：28 圖 5-1 曲軸工序圖5.2 加工示意圖就是表達(dá)加工過程的圖紙。5.2.1 刀具選擇根據(jù)前面計(jì)算選取的直徑 80mm 和 160 的鑲齒套式面銑刀。鉆孔用直徑 11的麻花鉆。 。5.2.2 導(dǎo)向選擇本次設(shè)計(jì)按一定要求的話，只好選取了方形對(duì)刀塊，我的課本機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教程 ，其中這本書的表 9-2。塞尺參考機(jī)械制造技

26、術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教程表 9-5，選取其尺寸為 2mm 的對(duì)刀平塞尺。5.2.3 初定主軸類型、尺寸、外伸長(zhǎng)度由于是用于與刀具連接的銑工序，主軸為剛性主軸。根據(jù)計(jì)算出來的切削扭矩，由組合機(jī)床設(shè)計(jì)表 3-19、表 3-21 和表 3-22，選取得銑軸 B=5.2 鉆軸 B=7.2,初步確定主軸直徑為：dB=28.05mm,取 30mm1銑4100M29dB=33.77mm,取 40mm2銑4100Md 鉆B=21mm,取 25mm4100M選定主軸直徑為 30mm，初定采用長(zhǎng)主軸主軸直徑 50/36，主軸外伸115mm。主軸直徑為 25mm，初定采用長(zhǎng)主軸主軸直徑 38/26，主軸外伸 115m

27、m主軸直徑為 40mm，初定采用長(zhǎng)主軸主軸直徑 65/44，主軸外伸 135mm5.2.4 確定動(dòng)力部件的工作循環(huán)及工作行程（1）工作進(jìn)給長(zhǎng)度。鉆孔切入長(zhǎng)度取 5 毫米，看了組合機(jī)床設(shè)計(jì)表3-24，鉆孔時(shí)切出長(zhǎng)度取 l=1/3D+(38)=10 毫米。銑直徑 46 端面和 142 端面切入長(zhǎng)度取 10mm，切出長(zhǎng)度取 8mm。（2）快速退回長(zhǎng)度。取液壓滑臺(tái)的長(zhǎng)度為快速退回長(zhǎng)度為 500mm。5.2.5 繪制加工示意圖 我做的加工示意如圖 5-2： 圖 5-2 加工示意圖5.3 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖機(jī)床聯(lián)系尺寸就是表達(dá)各部件之間的聯(lián)系圖。305.3.1 動(dòng)力部件的選擇選擇的動(dòng)力部件是在多軸箱的通用部件

28、中最基本的部件之一。用到選擇機(jī)床電動(dòng)機(jī)時(shí)，就必須想到機(jī)床的,電動(dòng)機(jī)功切削功率傳動(dòng)效率率/1.420.210.851.91EmPPkw（）/2.840.210.853.58EmmPPkw（）根據(jù)查閱組合機(jī)床設(shè)計(jì)附表 8，選用 1TD32 和 1TD40 系列型動(dòng)力箱。查閱組合機(jī)床設(shè)計(jì)表 2-15，選用電動(dòng)機(jī) Y112-6，功率 2.2kW。Y132M1-M6,4KW，動(dòng)力箱所能輸出轉(zhuǎn)速就這樣為，,動(dòng)力1470/n驅(qū)轉(zhuǎn)分480/n驅(qū)2轉(zhuǎn)分箱與動(dòng)力滑臺(tái)我選擇的是：長(zhǎng) 500mm，寬 240mm，還有就是動(dòng)結(jié)合面尺寸軸箱結(jié)合我就是這樣選擇的：寬 240mm，高 310mm，還有一個(gè)力箱與多面尺寸尺出軸

29、距度我確定為 80mm。寸動(dòng)力箱輸箱底面高為了提高生產(chǎn)率，采用雙頭鉆銑組合機(jī)床同時(shí)加工曲軸兩端，出于與電機(jī)箱的配套關(guān)系，查閱組合機(jī)床設(shè)計(jì)附表 6，選用 1YS25 液壓十字滑臺(tái)。臺(tái)面寬 250mm，臺(tái)面長(zhǎng) 500mm，行程長(zhǎng) 200mm，滑“”導(dǎo)軌矩矩型式高看樣子得為 250mm，長(zhǎng)就應(yīng)該是 700mm，允力一臺(tái)及滑座總滑座許最大進(jìn)給定是 20000N，快速8 米/分， 12.5500 毫米/分。行程速度工進(jìn)速度5.3.2 夾具輪廓尺寸的確定考慮到多軸箱高 320m，主軸的高度約為 174.5mm，液壓滑臺(tái)高度 250mm，夾具底座輪廓尺寸取 1020225280。5.3.3 機(jī)床裝料高度的確

30、定本專用機(jī)床中，多軸箱的174.5mm， 250mm，選取主軸高度液壓滑臺(tái)高度側(cè)底度 560mm，夾座高度 315mm，中高度 560mm，綜合以上因座高具底間底座素，裝取為 1060mm。料高度315.3.4 多軸箱輪廓尺寸多軸箱的最低h1，按下式確定: BH寬度和高度及主軸高度 Bb2b1 Hhh1b1式中 bmm為工件在寬度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離（） b1mm為最邊緣主軸中心距箱外壁的距離（ Hmm為工件在高度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離（） h1mm為最低主軸高度（）b 和 h 為多軸箱就確定的尺寸。b=146mm，h=0mm，取 b1=116mm，h1=175mm，算得 B=378mm，H

31、=291mm。根據(jù)算得的結(jié)果, 參照組合機(jī)床設(shè)計(jì)表 41，選取滑臺(tái)臺(tái)面寬度250mm,相應(yīng)的多軸箱高 320mm，寬 400mm。如圖 5-3 所示。 圖 5-3 多軸箱輪廓尺寸325.3.5 繪制機(jī)床尺寸聯(lián)系圖根據(jù)上述計(jì)算的尺寸，繪制如下圖 5-4 所示： 圖 5-4 機(jī)床尺寸聯(lián)系圖5.4 機(jī)床生產(chǎn)率計(jì)算卡按照前面的計(jì)算，可以計(jì)算機(jī)床的生產(chǎn)生產(chǎn)計(jì)算卡。率和編制實(shí)際生產(chǎn)率指完成年A（包括備品和廢品率在內(nèi)）所要求的機(jī)床生產(chǎn)率。它生產(chǎn)綱領(lǐng)與全年工時(shí)總數(shù) K 有關(guān)，一般情況下，單班制生產(chǎn) K 應(yīng)該是取 2350 小時(shí)?，F(xiàn)要求年生產(chǎn)綱領(lǐng)為 50000 件，則/36000/ 235015.44/QA K

32、件小時(shí)33指所設(shè)計(jì)機(jī)床每小的零件數(shù)量。時(shí)實(shí)際可以生產(chǎn)60/1QT（件小時(shí)）單式中 為生產(chǎn)一個(gè)零件所需的時(shí)間（分） ，它就是由下面計(jì)算：T單LL12T12LLtttttvvvfffk快進(jìn)快退（）（）（分）切移輔停裝卸單式中 、 ；L1L2為分別為刀具第一、第二工作進(jìn)給行程長(zhǎng)度（毫米） 、 ；1vf2vf/為分別為刀具第一、第二工作速度（毫米分鐘） ；t停為動(dòng)力滑臺(tái)在死擋鐵上的停留時(shí)間 ；LL、快進(jìn)快退為分別為動(dòng)力部件快進(jìn)、快退行程長(zhǎng)度（毫米） vfk/為動(dòng)力部件快速行程速度（米分）； 為直線移動(dòng)間，一般可取t移或回轉(zhuǎn)工作臺(tái)一次工位轉(zhuǎn)換的時(shí)0.1min（分） ； 為工件裝、的統(tǒng)計(jì)，一般取 0.5-

33、t裝卸卸時(shí)間，根據(jù)各類組合機(jī)床1.5min。由以上分析取L1=25,L2=160mm, =0.18x290r/min=52.2mm/min, 1vf=0.8*160=128mm/min2vf=10 x0.18/290=0.006min，=10 x0.8/160=0.05,min t停1t停2=, =8m/min340mm,L865mmL快進(jìn)快退vfk=0，=1.5min。t移t裝卸得 25/52.2160/1280.0060.0586580001.53.38minT單 160/3.3817.75(/)Q 件小時(shí)機(jī)床負(fù)載率1Q /15.44/17.750.87nQ負(fù)34機(jī)為 ，故該機(jī)床的切削用量

34、和設(shè)計(jì)方案合理。床負(fù)荷率90. 075. 0負(fù)表 5-1 機(jī)床生產(chǎn)率計(jì)算卡。6.多軸箱設(shè)計(jì) 6.1 專用機(jī)床多軸箱的用途及分類多軸箱按其結(jié)構(gòu)的大小可型多軸箱兩類。專用多軸箱分為大型多軸箱和小來至加工零件一要求進(jìn)行設(shè)計(jì)出來的。些特點(diǎn)和加工工藝6.2 通用多軸箱的組成和通用部件多軸箱的通用零件主要由箱體，主軸，傳動(dòng)軸，齒輪和軸套構(gòu)成。（1）箱體采用料為 HT200，箱體決定整個(gè)多軸箱的尺寸?；诣T鐵材料，箱體材（2）通用主軸和傳動(dòng)軸本次設(shè)計(jì)的主軸為鉆削類主軸。軸的材料：主軸均為 40Cr 鋼，進(jìn)行淬火。35（3）通用齒輪多軸箱有傳還有電機(jī)齒輪。齒輪的為，齒輪要進(jìn)行動(dòng)齒輪和動(dòng)力頭齒輪45號(hào)鋼這樣。高周

35、波淬火6.3 多軸箱的設(shè)計(jì)6.3.1 繪制多軸箱設(shè)計(jì)原始依據(jù)圖多軸箱設(shè)計(jì)原始依據(jù)圖，是根據(jù)“三圖一卡”整理編繪出來的，其內(nèi)容包括多軸求和已知條件。箱設(shè)計(jì)的原始要在繪制此圖時(shí)從“三圖一卡”中可知：（1）多軸箱輪確定廓毫米。320 x400尺寸（2）工件輪廓尺寸及各孔位置尺寸。3（）工件與多軸箱相對(duì)位置尺寸。根據(jù)我們就可以計(jì)原始依據(jù)圖。這些數(shù)據(jù)編制多軸箱設(shè) 圖 6-1 原始依據(jù)圖附表：36（1）被加工的零件名稱：發(fā)動(dòng)機(jī)的曲軸材料：球墨鑄鐵硬度：HB198260（2）主軸外伸削用量尺寸及切加工尺寸（毫米）主軸直徑（毫米）主軸外伸尺寸 D/d(毫米)L=75(毫米)V(米/分）n（轉(zhuǎn)/分）f(毫米/轉(zhuǎn)

36、)鉆孔112538/26102900.18銑46 端面3050/36401600.8銑142 端面4065/44401600.8（3）動(dòng)力部件選擇了 1TD40Y112M-6 型動(dòng)率 2.2kw，還順便查得轉(zhuǎn)速力箱功驅(qū)動(dòng)軸470n/min，那么也可以查到驅(qū)動(dòng)距離 214mm。1TD40Y136M -6 型軸到滑臺(tái)表面2動(dòng)力4kw，同樣的道理查到480n/min，還是那個(gè)道理驅(qū)動(dòng)軸箱功率驅(qū)動(dòng)軸轉(zhuǎn)速到滑臺(tái)離 214mm。表面距6.3.2 主軸結(jié)構(gòu)型式的選擇及動(dòng)力計(jì)算由于本工序進(jìn)行的是鉆銑加工，鉆一定是較大的，采用推力球軸向切削力軸承承受該軸的軸向力，用深的徑向力，因?yàn)殂姇r(shí)該軸的軸溝球軸承承受該軸向

37、力是單向的，所以推軸前端安裝。力球軸承在主多軸箱的動(dòng)力計(jì)算，應(yīng)包率和進(jìn)給力兩項(xiàng)。括計(jì)算多軸箱所需功37多軸箱所需的功率： =+P主P切P空P附式中 ： P主為多軸箱總功率； ；P切為各主軸切削功率的總和 ；P空為各軸空載消耗功率的總和 。P附為各軸附加功率的總和在傳動(dòng)就可按下面的箱所需的功率系統(tǒng)確定前，式子初步估算多軸 =/P主P切式中： ；P主為主軸切削功率的總和 。為組合機(jī)床多軸箱傳動(dòng)效率本次箱要銑心孔，由于加工黑色金屬，取設(shè)計(jì)的多軸端面和鉆中=0.85。左多軸箱主軸效率=/=（+）/=(1.42+0.21)/0.85kW=1.91kW1P主P切1MPP鉆右多軸箱主軸效率=/=(+)/=(

38、2.84+0.21)/0.85kW=3.59kWP主2P切2MPP鉆6.3.3 主軸分布類型及傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)與計(jì)算（1）主軸分布類型用一根傳動(dòng)軸帶動(dòng) 2 根主軸進(jìn)行加工，所以本次設(shè)計(jì)的兩個(gè)多軸箱共有 4根水平分布的主軸，采用水平直線分布。（2）傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與計(jì)算由于本次設(shè)計(jì)的主軸只有 2 跟，采用水，決定用一根中動(dòng)平直線分布間傳軸來帶動(dòng)這 2 根主軸的轉(zhuǎn)動(dòng)。驅(qū)動(dòng)軸型號(hào)定為 470r/min 和 480r/min。轉(zhuǎn)速由動(dòng)力箱用齒輪動(dòng)軸和各主軸連接起來。和中間傳動(dòng)軸把驅(qū)38通過前面計(jì)算的主軸 2 轉(zhuǎn)速為和主軸 1 的為，驅(qū)160r / min轉(zhuǎn)速290r / min動(dòng)速分別為，就可以算出到主軸

39、1 和主軸 2軸的轉(zhuǎn)470r / min 480r / min、驅(qū)動(dòng)軸的總傳動(dòng)比:i總1/4802901.655inn驅(qū)主總2/4801603inn驅(qū)主總考慮到傳動(dòng)比問題，應(yīng)在驅(qū)動(dòng)軸與主軸之間增加一中間傳動(dòng)軸。如圖所示： 圖 6-2 傳動(dòng)簡(jiǎn)圖根據(jù)傳動(dòng)比的規(guī)則，取驅(qū)動(dòng)軸 4 與中間傳動(dòng)軸 3 傳動(dòng)比=2，則通過簡(jiǎn)單43i計(jì)算可得傳動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速 n 為 240r/min。那么也可以算得中間軸 13傳動(dòng)軸與主傳動(dòng)比算得 0.823，中間傳動(dòng)軸 3 與主軸 2 傳動(dòng)比算得 1.47。31i32i（3）傳動(dòng)軸直徑的確定傳動(dòng)經(jīng)過電機(jī)功率傳動(dòng)，查機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)表 3-1，取機(jī)3軸的功率39械傳動(dòng)效率 為 0

40、.96。由于電機(jī)功率=4kW，則傳動(dòng)軸 3 的扭矩為：P電M=9549/n=Nm=229.17Nm3P9549 4 0.96240 查組合機(jī)床設(shè)計(jì)，那么只好取于是有：3 19表B5.2傳動(dòng)軸，dB=28.51mm，取整值傳徑為。4100M動(dòng)軸的直30mm（4）齒輪齒數(shù)的確定和模數(shù)的計(jì)算首先整理出各軸的轉(zhuǎn)速，就可以知道對(duì)應(yīng)：齒輪的轉(zhuǎn)速4480 / minnr3240 / minnr12290 / min160 / minnrnr查借來的書組合機(jī)床設(shè)計(jì) ，知道驅(qū)動(dòng)軸上的齒輪制的齒數(shù)是有一定限范圍在（） 。那么本次設(shè)計(jì)就取。根據(jù)組合機(jī)床設(shè)計(jì)Z2126驅(qū)21Z驅(qū)里面第 4 42章公式332Pmzn式中

41、 P為齒輪傳遞功率； Z為一對(duì)齒輪中小齒輪的齒數(shù)； N為小齒輪的轉(zhuǎn)速。a 驅(qū)4 與軸 3 的齒輪組：動(dòng)軸傳動(dòng),那么取模數(shù)為 3334232/32 4*0.96/ 21*4802.32jmP znmmmm（）兩軸中心距：13 (21+4294.522mZAmm）b 傳動(dòng)軸 3 與主軸 1 的齒輪組： 試選模數(shù)為 2，根據(jù)公式可得：=28，由于傳動(dòng)軸與主軸 332Pmzn1z401 的傳動(dòng)比為，可得 =34，i0.823z兩軸中心距：12 (28+346222mZAmm）c 傳動(dòng)軸 3 上與主軸 2 的齒輪組：由于 =34，由于傳動(dòng)軸與主軸 2 的傳動(dòng)比為，可得= 50 ，3zi1.472z 驗(yàn)算

42、模數(shù)，由公式得332Pmzn=2，合理。333232/30 4*0.96*0.96/*1601.94jmNzn mm（34）兩軸中心距：12 (34+508422mZAmm）d 驅(qū)動(dòng)軸 3 與油泵傳動(dòng)軸 5 的傳動(dòng)：現(xiàn)在取驅(qū)動(dòng)軸與油泵傳動(dòng)軸之間中心距, 該對(duì)齒輪的 模數(shù) mA58.5mm為取值為 3，由前面選取的驅(qū)動(dòng), 還有速軸齒輪齒數(shù)21Z驅(qū)驅(qū)動(dòng)軸轉(zhuǎn)480/ minn驅(qū)由公式，得，(2m ZZmZA驅(qū)泵）218Z泵那么可以通過傳動(dòng)比, 得，1821ZniZn泵驅(qū)驅(qū)泵560 / minnr泵查借來的課本組合機(jī)床設(shè)計(jì)表 4-2 得，取油泵軸直。20mm徑為6.3.4 主軸的強(qiáng)度校核軸的強(qiáng)度校核計(jì)

43、算方法主要有三種方法：，強(qiáng) 扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算按彎扭合成度計(jì)算，按計(jì)算。扭轉(zhuǎn)剛度校核a.按扭算轉(zhuǎn)強(qiáng)度條件驗(yàn)由轉(zhuǎn)矩的大小這一點(diǎn)，我們就可以計(jì)算出軸的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度。軸的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度應(yīng)該怎樣去計(jì)算呢？可以按照以下的公式計(jì)算得出： 639.55 10/0.2TTTTP nWd式中：T為軸傳遞的轉(zhuǎn)矩；41 TW為軸的抗扭截面系數(shù)； P 為軸傳遞的功率； N 為軸的轉(zhuǎn)速；D 為計(jì)算截面軸的直徑； T許用切應(yīng)力。主軸 1：6363/9.55 100.29.55 1040.960.960.22902539.85TTT WPndMPa 主軸 2：6363/9.55 100.29.55 1040.960.960.2160401

44、7.19TTT WPndMPa 查我學(xué)習(xí)過的課本機(jī)械設(shè)計(jì)表 15-3 就可以得到許用應(yīng)力2545 TMPa，所以設(shè)計(jì)的要求。TT強(qiáng)度符合本次b. 按彎算扭合成強(qiáng)度條件計(jì)條件為：彎扭合成強(qiáng)度 221caMTW （）式中： ca為軸的計(jì)算應(yīng)力； M 為軸所受的彎矩； T 為軸所受的扭矩； W 為軸的抗彎截面系數(shù)； 1為對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力時(shí)軸的許用彎曲應(yīng)力。查機(jī)械設(shè)計(jì)表 15-4 得：則：30.1wd42=-122caMTW （）321 . 0 dTM）（受力分析： 圖 6-3 受力分析圖軸 1：齒輪圓周力122 121396433528 2tTFNNd齒輪徑向力tan4335 tan201577rtF

45、FNN水平面內(nèi)的支反力 1243352167.522tHHFFFNN垂直面內(nèi)的支反力 ， 同理 112121(/ 2)788.5VrFFlNl2788.5VFNNmm121194 2167.51150562HHMlFN mmNmm1121194 788.5511362VVMlFN mm22121125910N mmHVMMMM43 圖 6-4 軸的載荷分系圖根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表 15-1 就可以查得60MPa 1=43.5 MPa223125910(0.6 121396)0.1 401 ，所以本次設(shè)計(jì)的強(qiáng)度符合本次設(shè)計(jì)的要求。1c.按核計(jì)算扭轉(zhuǎn)剛度校扭轉(zhuǎn)時(shí)的剛度可以根據(jù)以下的公式來計(jì)算：o= 180

46、pTGI式中 T為軸所受的扭距； G為軸的材料的剪切彈性模量；44 Ip為軸截面的極慣性矩。1140.960.969550955066.5290PTN mn主軸主軸2140.960.9695509550120160PTN mn主軸主軸 4044120000325.73 100.18 /8.1 103.1430m主軸404466000325.73 100.09 /8.1 103.1430m主軸在本設(shè)計(jì)里，對(duì)于我設(shè)計(jì)的主軸，=0.97 /m，對(duì)于我設(shè)計(jì)出來的傳 主軸o動(dòng)軸， =1 /m 傳動(dòng)軸o于是我設(shè)計(jì)的主軸就可以滿足我設(shè)計(jì)的要求。6.3.5 齒輪的強(qiáng)度校核齒根的計(jì)算:彎曲疲勞強(qiáng)度就在齒輪在嚙合

47、的時(shí)候，齒根處就會(huì)產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力，在某一對(duì)齒輪嚙合區(qū)域中的最高的的位置，這個(gè)位置就是齒根產(chǎn)生彎曲應(yīng)力最大的地方。我們將對(duì)這個(gè)位置進(jìn)行抗彎的校核，可以從我們學(xué)習(xí)的課本機(jī)械設(shè)計(jì)關(guān)于齒輪傳動(dòng)的強(qiáng)度計(jì)算找到直齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度的條件：0FtFasaFFsaFK FY Y YY Ybm在這個(gè)式子里 ；FK 就是彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的載荷系數(shù) ；tF為齒輪受到的圓周力 FaY齒輪系數(shù)； ；saY載荷作用于齒頂時(shí)的應(yīng)力修正系數(shù) ；Y彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的重合度系數(shù) bm為齒寬；為模數(shù)。其中，,在該式子中FAVFFKK K KK ，查機(jī)械設(shè)計(jì)表；AK為使用系數(shù)1021.0 取值為45 ，查機(jī)械設(shè)計(jì)圖；VK為動(dòng)載荷系數(shù)

48、1081.3 取值為 ，查機(jī)械設(shè)計(jì)表；FK為齒間載荷分配系數(shù)1031.1 取值為 ，查機(jī)械設(shè)計(jì)圖。FK為齒向載荷分布系數(shù)10 131.05取值為那么，=1.01.31.11.05=1.5FAVFFKK K KK ：tF為齒輪受到的圓周力 22 9549tTPdN dF式子里， TNPd為轉(zhuǎn)矩；為齒輪轉(zhuǎn)速；為齒輪傳動(dòng)功率；為齒輪分度圓直徑。按下面這個(gè)公式計(jì)算：Y 。0.75 0.25Y 為直齒圓柱齒輪的重合度（1）校核驅(qū)動(dòng)軸 4 與傳動(dòng)軸 3 齒輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度由于 22 9549tTPdN dF=2954941000/(480321)N=2328N查課本機(jī)械設(shè)計(jì)圖 10-17，得=2.95，

49、查課本機(jī)械設(shè)計(jì)21由于齒數(shù)為FaY圖 10-18，得=1.58。saY計(jì)算 Y111arccoscos/(2)aazzh =arcos21cos20/(21+2*1)=29.114 222arccoscos/(2)aazzh =arcos42cos20/(42+2*1)=20.881 1122 (tantan)(tantan)/ 2aazz =21(tan29.114-tan20)+42（tan20.881-tan20）/2 =1.3那么4683. 03 . 175. 025. 0Y則1.5 2328 2.95 0.833661 3 21 3FtFasaFK FY Y YMPaMPabm 查課

50、本機(jī)械設(shè)計(jì)圖 10-24，得=450MPa，于是FFF所以該對(duì)足要求。齒輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度滿（2）校核傳動(dòng)軸 3 與主軸 1 齒輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度由于 22 9549tTPdN dF=295490.960.9641000/(290228)N=1892N查課本機(jī)械設(shè)計(jì)圖 10-17，由于齒數(shù)為 28，得=2.65，查課本機(jī)械設(shè)FaY計(jì)圖 10-18，得=1.58。saY計(jì)算 Y111arccoscos/(2)aazzh =arcos28cos20/(28+2*1)=29.61 222arccoscos/(2)aazzh =arcos34cos20/(34+2*1)=21.31 1122 (tan

51、tan)(tantan)/ 2aazz =28(tan29.114-tan20)+34（tan20.881-tan20）/2 =1.3那么83. 03 . 175. 025. 0Y則1.5 1892 2.95 0.833121 2 28 2FtFasaFK FY Y YMPaMPabm 查課本機(jī)械設(shè)計(jì)圖 10-24，得=450MPa，于是FFF所以該對(duì)齒輪齒根彎滿足要求。曲疲勞強(qiáng)度（3）校核傳動(dòng)軸 3 與主軸 2 齒輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度47由于 22 9549tTPdN dF=295490.9641000/(240234)N=2079N查課本機(jī)械設(shè)計(jì)圖 10-17，由于齒數(shù)為 28，得=2.65

52、，查課本機(jī)械設(shè)FaY計(jì)圖 10-18，得=1.58。saY計(jì)算 Y111arccoscos/(2)aazzh =arcos34cos20/(34+2*1)=21.31 222arccoscos/(2)aazzh =arcos50cos20/(50+2*1)29.80 1122 (tantan)(tantan)/ 2aazz =34(tan29.114-tan20)+50（tan20.881-tan20）/2 =1.3那么83. 03 . 175. 025. 0Y則1.5 2079 2.65 0.833411 2 34 2FtFasaFK FY Y YMPaMPabm 查課本機(jī)械設(shè)計(jì)圖 10-2

53、4，得=450MPa，于是FFF所以該對(duì)曲疲勞強(qiáng)度滿足要求。齒輪齒根彎齒面接的計(jì)算:觸疲勞強(qiáng)度齒輪在嚙合的時(shí)候，每對(duì)齒之間直接接觸，產(chǎn)生齒面接觸疲勞強(qiáng)度，同理我們依然可以從我們學(xué)習(xí)的課本機(jī)械設(shè)計(jì)關(guān)于齒輪傳動(dòng)的強(qiáng)度計(jì)算找到直齒輪的齒面接觸疲勞強(qiáng)度的條件：13121HHHEHdK TuZ Z Zdu式子中， ；HK為接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的載荷系數(shù) 為轉(zhuǎn)矩；1T48 ；d為齒寬系數(shù) ；1d為分度圓直徑 u 為齒數(shù)比； ；HZ為區(qū)域系數(shù) ；EZ為彈性影響系數(shù) 。Z為接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的重合度系數(shù)其中，在式子中：HAVHHKK K KK ，查機(jī)械設(shè)計(jì)表；AK為使用系數(shù)1021.0 取值為 ，查機(jī)械設(shè)計(jì)圖；VK

54、為動(dòng)載荷系數(shù)1081.3 取值為 ，查機(jī)械設(shè)計(jì)表；HK為齒間載荷分配系數(shù)1031.1 取值為 ，查機(jī)械設(shè)計(jì)表。HK為齒向載荷分布系數(shù)1041.05 取值為則=1.01.31.11.05=1.5。FAVHHKK K KK（1） 校核驅(qū)動(dòng)軸 4 與傳動(dòng)軸 3 齒輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度齒輪的轉(zhuǎn)矩195499549 4 1000/(480 3 21)1263PTN mmN mmN d 查機(jī)械設(shè)計(jì)表 10-7 得，=1.0，d該對(duì)齒輪的小齒輪直徑 d 為 3*21=63mm。該對(duì)齒輪的齒數(shù)比,2142221ZZu=查機(jī)械設(shè)計(jì)圖 10-20 得， =2.5區(qū)域系數(shù)HZ查課本機(jī)械設(shè)計(jì)表 10-5 得，=143.

55、7EZ1/2MPa由公式44 1.30.94833Z則：1331212 1.5 1263 (2 1)4881 632HHHEdK TuZ Z ZMPadu49查課本機(jī)械設(shè)計(jì)圖 10-25 可查得=580MPaH故，所以該對(duì)齒輪的齒輪齒面強(qiáng)度達(dá)到要求。HH接觸疲勞（2）校核傳動(dòng)軸 3 與軸 1 齒輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度齒輪的轉(zhuǎn)矩195499549 0.96 0.96 4 1000/(290 2 28)841PTN mmN mmN d 查機(jī)械設(shè)計(jì)表 10-7 得，=1.0，d該對(duì)齒輪的小齒輪直徑 d 為 2*28=56mm。該對(duì)齒輪的齒數(shù)比,21341.2128ZZu=查機(jī)械設(shè)計(jì)圖 10-20 得 =

56、2.5，區(qū)域系數(shù)HZ查課本機(jī)械設(shè)計(jì)表 10-5 得，=143.7EZ1/2MPa由公式44 1.30.94833Z則：1331212 1.5 841 (1.21 1)4651 561.21HHHEdK TuZ Z ZMPadu查課本機(jī)械設(shè)計(jì)圖 10-25 可查得=580MPaH故，所以該對(duì)齒輪的齒疲勞強(qiáng)度達(dá)到要求。HH輪齒面接觸（3）校核傳動(dòng)軸 3 與軸 2 齒輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度齒輪的轉(zhuǎn)矩195499549 0.96 4 1000/(240 2 34)1029PTN mmN mmN d 查機(jī)械設(shè)計(jì)表 10-7 得，=1.0，d該對(duì)齒輪的小齒輪直徑 d 為 2*34=68mm。該對(duì)齒輪的齒數(shù)比,21501.4734ZZu=查機(jī)械設(shè)計(jì)圖 10-20 得， =2.5區(qū)域系數(shù)HZ查課本機(jī)械設(shè)計(jì)表 10-5 得，=143.7EZ1/2MPa50由公式44 1.30.94833Z則：1331212 1.5 1029 (1.47 1)4051 681.47HHHEdK TuZ Z ZMPadu查課本機(jī)械設(shè)計(jì)圖 10-25 可查得=580MPaH故，所以該對(duì)齒輪的齒輪齒面接觸疲求。HH勞強(qiáng)度達(dá)到要6.3.6 軸承的選擇和校驗(yàn)由于用來鉆孔的主軸承那只