某小學樓設計畢業(yè)設計

1、 大學成人高等教育 畢 業(yè) 設 計（論文）姓 名： 學 號： 專 業(yè)： 年 級： 學習形式： 函授 夜大 脫產(chǎn) 學習層次：高起本 專升本 高起專 函 授 站： 大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文）任務書設計（論文）題目： 姓 名： 學 號： 專業(yè)、 年級： 學習形式： 函授 夜大 脫產(chǎn) 學 習 層 次：高起本 專升本 高起專 函 授 站： 畢業(yè)設計（論文）內(nèi)容：綜合考慮地區(qū)環(huán)境、建筑使用功能、綜合選型、施工、材料、經(jīng)濟等，結(jié)合日常工作中的施工經(jīng)驗，我完成了某小學學生教學樓設計樓的構思，完成了建筑設計說明、基礎平面布置圖、建筑平面布置圖、建筑結(jié)構圖、立面圖等相關設計及計算。專題（子課題）題目： 內(nèi)容

2、：設計（論文）指導教師（簽字）： 主管教學院長（簽字）： 2014年 月 日 某小學學生教學樓設計目 錄摘 要4第一章 概 述5一、選題意義5二、工程概況5三、設計內(nèi)容、方法及依據(jù)6（一）設計內(nèi)容6（二）設計方法6（三）設計資料（依據(jù)）6第二章 結(jié)構設計說明8一、框架結(jié)構設計計算8二、荷載計算9三、框架側(cè)移剛度計算12四、橫向水平荷載作用下框架結(jié)構的內(nèi)力和側(cè)移計算15五.豎向荷載作用下框架結(jié)構的內(nèi)力計算201橫向架內(nèi)力計算202橫向框架內(nèi)力組合26六、截面設計：32七、樓梯設計：40八、框架柱下基礎的設計：45總結(jié)和體會51致謝辭52參考文獻53摘 要了解建筑設計、結(jié)構設計的全過程，熟悉建筑設

3、計的基本思路和結(jié)構設計計算的基本方法。鞏固過去幾年所學的專業(yè)知識和基礎知識。學習并掌握相關資料的收集、整理和歸納，從而提高分析和解決實際問題的能力。summary: understand building design and construction of the whole design process, furthermore, familiar with the basic way of building design and the basic method of construction calculating. reinforce profession knowledge and

4、 foundation knowledge for learning of past years. study and control how to combines the collections of the related data, sorting with induce, whats more, we can increase the ability that analysis and resolve the actual problem through it.關 鍵 詞： 建筑設計 結(jié)構設計 結(jié)構計算key words： building design construction d

5、esign construction calculation第一章 概 述一、選題意義這次畢業(yè)設計的課題為某小學學生教學樓設計，本著設計富有朝氣和時代氣息的原則，設計一座現(xiàn)代化的小學教學區(qū)。建筑設計在現(xiàn)有的自然環(huán)境與總體規(guī)劃的前提下，根據(jù)設計任務書的要求，綜合考慮使用功能、結(jié)構施工、材料設備、經(jīng)濟藝術等問題，總重解決建筑內(nèi)部使用功能和使用空間的合理安排，各個細部的構造方式等，創(chuàng)造出即符合科學性，又具有藝術效果的學習環(huán)境。本方案采用框架結(jié)構，在滿足功能要求的基礎上，該建筑要體現(xiàn)現(xiàn)代化特色，適應現(xiàn)代化的教學需求，滿足消防、抗震等安全要求。二、工程概況某小學學生教學樓為主體四層、局部三層現(xiàn)澆鋼筋混凝

6、土框架結(jié)構體系，建筑面積為5300。建筑物平面為l形，由三個建筑單體通過回廊連為整體，層高為.m，室內(nèi)外高差為.m?？蚣芙Y(jié)構平面布置及柱網(wǎng)布置圖如圖1所示。圖1結(jié)構平面及柱網(wǎng)布置圖三、設計內(nèi)容、方法及依據(jù)（一）設計內(nèi)容1、結(jié)構平面布置結(jié)構方案及造型、風荷載和地震荷載處理；2、框架設計（1）材料選用及截面尺寸確定；（2）荷載計算；（3）框架梁、柱剛度計算；（4）框架在地震荷載作用下的側(cè)移及內(nèi)力計算；（5）框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力計算（6）內(nèi)力組合；（7）框架結(jié)構梁、柱承載力計算（8）框架柱下獨立基礎設計；3、現(xiàn)澆樓梯設計4、其他現(xiàn)澆構件（雨蓬、衛(wèi)生間等）設計及節(jié)點驗算（二）設計方法建筑部分則運

7、用房屋建筑學等學科知識進行設計，結(jié)合設計規(guī)范要求合理分區(qū)，滿足使用要求，保證工程的安全性、耐久性、適用性，使設計的結(jié)構在規(guī)定的設計使用年限內(nèi)完成預期的功能要求。建筑施工圖的繪制遵循工程制圖的標準，圖中的各種標注、符號符合規(guī)范，做到能夠看圖施工。結(jié)構部分要求結(jié)構的布置、柱距的確定應滿足使用功能，柱網(wǎng)尺寸符合模數(shù)。結(jié)構的梁、板、柱截面尺寸符合要求，合理確定。采用d值法計算柱的側(cè)移剛度，豎向荷載部分則采用二次彎矩分配法進行計算。（三）設計資料（依據(jù)）1、本建筑地處昆明地區(qū)，地震設計烈度為度2、氣象條件：基本風壓0.3kn/，基本雪壓0.3kn/3、工程地質(zhì)條件（根據(jù)鉆探，建筑所在地區(qū)域的地質(zhì)情況如下

8、）：第一層土：城市雜填土、厚01.0m第二層土：亞粘土、厚3.54.0mr=180kn/第三層土：輕亞粘土，厚4.04.6mr=200kn/第四層土：混圓礫，厚6.08.0mr=300kn/第五層土：輕亞粘土，厚5.06.6mr=250kn/地下水：最高水位，地表下2.5m4、各類建筑材料均能得到保證，鋼筋材料均能得到保證，鋼筋最長不超過12米。5、屋面及樓面做法：屋面做法：180厚磚砌架空隔熱層；二氈三油防水層；冷底子油瑪蹄脂二道；焦渣混凝土找坡層（20mm厚）；20mm厚水泥砂漿找平層；100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構層；20mm厚砂漿粉底層；樓面做法：水磨石地面；100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土

9、結(jié)構層；20mm厚砂漿粉底層；6、材料混凝土強度等級：柱 c30 梁、板、基礎 c25 墊層 c10鋼筋強度等級：梁、柱縱向鋼筋 hrb400 箍筋 hpb235板縱向鋼筋 hrb335 7、主要活荷載取值屋面活荷載 2.0kn/(上人) 0.5kn/(不上人)樓面活荷載 2.0kn/ 雪荷載 0.3 kn/走廊樓梯陽臺活荷載2.5kn/ 第二章 結(jié)構設計說明一、框架結(jié)構設計計算1、初估截面尺寸（1）柱：底層 b=500mm h=550m其它層 b=500mm h=500mm（2）梁：h=（1/101/12）l=720600mm 取h=700mm b=（1/21/3）h=350233mm 取b

10、=250mm 走道梁為h=500mm b=250mm 其編號如圖2所示。圖2梁布置及編號圖2、梁的計算跨度框架梁的計算跨度以上柱形心線為準，由于建筑軸線與墻軸線重合 ，故建筑軸線與結(jié)構計算跨度不同。3、柱高度底層柱高度h=3.6m+0.6m+0.5m=4.7m，其中3.6m為底層層高，0.6m為室內(nèi)外高差，0.5m為基礎頂面至室外地面的高度。其它柱高等于層高，即3.6m。由此得框架計算簡圖如圖3-1、3-2所示 。圖3-1縱向框架計算簡圖(單位：m）圖3-2橫向框架計算簡圖(單位：m）二、荷載計算1、屋面均布恒載 按屋面的做法逐項計算均布荷載，計算如下：180厚磚砌架空隔熱層 1.1kn/ 二

11、氈三油上鋪綠豆砂防水層 0.35kn/20厚1:3水泥砂漿找平層 0.0220=0.4kn/（坡度3%）20厚水泥焦渣找坡層 1.2kn/ 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.125=2.5kn/ 20厚板底砂漿粉刷層 0.0220=0.4kn/ 小 計 5.95kn/屋面恒荷載標準值 （4.58+4.8+7.8+0.24）（7.22+2.4）5.95=4882 kn2、樓面均布恒載 按樓面做法逐項計算，計算如下：30厚水磨石面層 0.6kn/ 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.125=2.5kn/20厚板底砂漿粉刷層 0.0220=0.4kn/小計 3.5kn/樓面恒荷載標準值（4.58+4.8+7.

12、8+0.24）（7.22+2.4）3.5=2872 kn3、屋面均布活荷載不上人屋面 0.5kn/屋面雪荷載 0.3kn/雪荷載標準值（4.58+4.8+7.8+0.24）（7.22+2.4）0.3=246kn4、樓面均布活荷載普通教室、會議室、廁所 2.0kn/走廊 2.5kn/樓面活荷載標準值（4.58+4.8+7.8+0.24）（7.22+2.4）2.5=2051kn5、梁、柱、墻、門、窗重力荷載計算屋頂重力荷載代表值包括：屋面恒載，50%屋面雪荷載，縱、橫梁自重，半層柱自重，半層墻體自重。其它層重力荷載代表值包括：樓面恒載，50%樓面均布或荷載，縱、橫梁自重，樓面上、下各半層的柱及縱、

13、橫墻體自重，梁、柱可根據(jù)截面尺寸、材料容重及粉刷等計算出單位長度上的重力荷；對墻、門、窗等可計算出單位面積上的重力荷載。墻體為240mm厚粘土空心磚，內(nèi)、外墻均為20mm厚抹灰則外墻面重力荷載。木門單位面積重力荷載為0.2kn/；鋁合金窗單位面積重力荷載取0.4kn/。以上具體各項計算過程從略，計算結(jié)果見表1、2、3：6、重力荷載代表值集中于各樓層標高處的重力荷載代表值具體計算過程從略，計算結(jié)果見圖4：表2 墻體自重計算表墻體t/mh/m(kn/)g(kn/m)l/mgi/kngi/kn女兒墻0.24 0.90 25.00 5.40 131.76 711.50 底層外墻0.24 0.90 19

14、.00 4.10 131.80 540.91 底層內(nèi)墻0.24 2.90 19.00 13.22 183.60 2427.93 2968.83 其它層外墻0.24 0.90 19.00 4.10 131.80 540.91 其它層內(nèi)墻0.24 2.90 19.00 13.22 183.60 2427.93 2968.83 表3 門窗自重計算表構件l/mh/m(kn/)g(kn/m)ngi/kngi/kn窗4.05 2.00 0.40 3.24 14 45.36 1.80 2.00 0.40 1.44 2 2.88 3.95 2.00 0.40 3.16 2 6.31 4.35 2.00 0.4

15、0 3.48 2 6.96 61.51 1.95 2.00 0.40 1.56 2 3.12 4.56 2.00 0.40 3.65 1 3.65 門1.20 2.90 0.20 0.70 16 11.14 0.90 2.90 0.20 0.52 19 9.92 圖4各質(zhì)點的重力荷載代表值三、框架側(cè)移剛度計算1、橫向框架側(cè)移剛度計算橫向框架梁線剛度計算過程見表4，柱線剛度計算過程見表5。表4 框架梁線剛度計算表中框架邊框架截面慣性矩梁線剛度層號軸線號邊（0)混凝土ec梁寬梁高梁跨ibbh3/12ib2ecib/lib1.5ecib/l中(1)強度等級kn/m2（106）bmhmmm4（

16、5;1000）kn/m（×10-4）341/su軸0.00 c252.80 0.25 0.70 7.20 7.15 5.56 4.17 uv軸1.00 c252.80 0.25 0.50 2.40 2.60 6.08 4.56 121/su軸0.00 c252.80 0.25 0.70 7.20 7.15 5.56 4.17 uv軸1.00 c252.80 0.25 0.50 2.40 2.60 6.08 4.56 表5 框架柱線剛度計算表截面慣性矩柱線剛度層號柱號混凝土ec柱寬b柱高h柱licbh3/12icecib/l強度等級kn/m2（106）mmmm4（×1000）

17、kn/m（×10-4）341c3030.50.53.65.214.342c3030.50.53.65.214.3421c3030.50.53.65.214.3412c3530.50.554.76.934.42柱的側(cè)移剛度按計算，式中剛度修正系數(shù),根據(jù)梁柱線剛度比查柱剛度修正系數(shù)表求得.在結(jié)構平面布置圖中的柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱以及樓梯間柱等?，F(xiàn)以第2層c-4柱的側(cè)移剛度計算為例，說明計算過程，其余柱的計算過程從略，計算結(jié)果見表6>0.7 所以該框架為規(guī)則框架。 第2層c-4柱及與其相連的梁的相對線剛度如圖5所示.圖5c-4柱及相連梁的相對線剛度圖中數(shù)據(jù)取自表

18、4和5。由柱剛度修正系數(shù)表可得梁柱線剛度比為 則=1.77kn/m將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度，見表6。2縱向框架側(cè)移剛度計算 縱向框架側(cè)移剛度計算方法與橫向框架相同。柱在縱向的側(cè)移剛度除與柱沿縱向的截面特性有關外，還與縱梁的線剛度有關?？v梁線剛度的計算過程見表7?？v向框架柱亦可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱等，其側(cè)移剛度值見表8。縱向框架各層層間側(cè)移剛度值見表9。表7 縱向框架梁線剛度計算表中框架邊框架邊（0）混凝土截面慣性矩梁線剛度層號中（1）強度等級ec梁寬b梁高h梁跨libbh3/12ib2ecib/lib1.5ecib/lkn/m2（106

19、）mmmm4（×1000）kn/m（×10-4）340c252.80.250.74.57.15 8.89 6.67 1c252.80.250.74.57.15 8.89 6.67 120c252.80.250.74.57.15 8.89 6.67 1c252.80.250.74.57.15 8.89 6.67 表8 縱向框架柱線剛度計算表混泥土截面慣性矩柱線剛度層號柱號強度等級ec柱寬b柱高h柱libbh3/12ibecib/lkn/m2（106）mmmm4（×1000）kn/m（×10-4）341c3030.50.53.65.21 4.34 2c303

20、0.50.53.65.21 4.34 21c3030.50.53.65.21 4.34 12c3030.50.554.76.93 4.42 表9 縱向框架抗側(cè)移總剛度計算表層號柱別柱高柱線剛度柱根數(shù)（kn/m（×104）（×104)d樓層側(cè)移剛度mkn/m左梁右梁（×104）其他層z13.64.3476.676.67001.54 0.43 1.75 z23.64.34176.676.67001.54 0.43 1.75 z33.64.3478.898.896.76.673.59 0.64 2.58 z43.64.34178.898.896.76.673.59 0.

21、64 2.58 103.82首層z14.74.4276.670001.51 0.57 1.37 z24.74.42176.670001.51 0.57 1.37 z34.74.4278.8906.703.52 0.73 1.75 z44.74.42178.8906.703.52 0.73 1.75 74.96四、橫向水平荷載作用下框架結(jié)構的內(nèi)力和側(cè)移計算>0.7 所以該框架為規(guī)則框架。1橫向水平地震作用下框架結(jié)構的內(nèi)力和側(cè)移計算(1)橫向自振周期計算。按頂點位移法計算框架的自振周期。則橫向框架頂點位移計算見表10。t=1.7×0.7=0.4364s(2)橫向地震作用計算在類場地

22、，8度二組地震區(qū)的結(jié)構特征周期、地震影響系數(shù)由于t=0.4264s<1.4=1.4×0.4=0.56s，所以不考慮頂點附加地震作用。按底部剪力法求得其底部剪力，各層橫向地震作用及樓層地震剪力橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖6由表12可見，最大層間彈性角位移發(fā)生在第1層，其值為1/596<1/550，滿足要求。2水平地震作用下框架內(nèi)力計算。 以圖1中19軸線橫向框架內(nèi)力計算為例，說明計算方法，其余框架內(nèi)力計算從略?？蚣苤思袅皬澗胤謩e按和 計算，其中取自表5，取自表6，層間剪力取自表11各柱反彎點高度比y按 確定，其中由倒三角形分布水平荷載下各層柱標準反彎點高度比表

23、查得。該設計中底層柱不需考慮其它修正值。具體計算過程及結(jié)果見表13。注：表中m量綱為 v量綱為kn。梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按 計算。其中梁剛度取自表4， 具體計算過程見表14和表15。注：1）柱軸力中的負號表示拉力，當左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應的右邊兩根柱為壓力。 2）表中m單位為kn.m，v單位為kn，l單位為m。水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及軸力圖如圖7所示。3、橫向風荷載作用下框架結(jié)構內(nèi)力和側(cè)移計算i. 風荷載標準值。 風荷載標準值按計算?；撅L壓=0.3kn/，查規(guī)范的=0.8（迎風面）和=-0.5（背風面）。b類地區(qū)，h/b=16.8/16.4=1.024，查

24、規(guī)范得=0.43；=0.4364s，=0.057由規(guī)范得=1.187則仍取圖中19軸橫向框架，其負載寬度為4.5m，則沿房屋高度的分布風荷載標準值為 根據(jù)各樓層標高處的高度由規(guī)范查取，代入上式可得各樓層標高處的，見表16，沿房屋高度的分布見圖8（a）。荷載規(guī)范規(guī)定，對于高度大于30m且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構，應采用風振系數(shù)來考慮風壓脈動的影響。該設計房屋高度h=15.5m<30m，且h/b=15.5/16.8=0.923<1.5，但由表16可見，風振系數(shù)在1.2171.663，因此，該房屋應考慮風壓脈動的影響。 框架結(jié)構分析時，應按靜力等效原理將圖8（a）的分布風荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點

25、集中荷載，如圖8（b）所示。例如，第2層的集中荷載f2的計算過程如下：f2=（1.091+0.91+0.68+0.57）×3.6× +（1.21-1.09）+（0.76-0.68） ×3.6×× +（1.09-0.91）+（0.68-0.57）×3.6××=6.318kn2. 風荷載作用下的水平位移驗算。根據(jù)圖8（b）所示的水平荷載，由式計算層間剪力vi，然后依據(jù)表6求出19軸線框架的層間側(cè)移剛度，再按式和計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移。計算結(jié)果見表17由表17可見，風荷載作用下框架的最大層間位移角為1/13098，

26、遠小于1/550，滿足規(guī)范要求。3. 荷載作用下框架結(jié)構內(nèi)力計算。風荷載作用下框架結(jié)構內(nèi)力計算過程與水平地震作用下的相同，此處從略。圖1中19軸線橫向框架在風荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力見圖9。 五.豎向荷載作用下框架結(jié)構的內(nèi)力計算1橫向架內(nèi)力計算（1）計算單元。取19軸橫向框架進行計算，計算單元寬度為4.5m，如圖10所示。由于房間布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。（2）荷載計算。1）恒載計

27、算。 在圖10中，q1、q1代表橫梁自重，為均布荷載形式。對于第4層 q1=4.375kn/m q1=3.125kn/m q2和q2分別為房間和走道板傳給橫梁的三角形荷載，由圖11所示幾何關系可得 q2=13.875kn/m q2=7.14kn/mp1、p2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下：p1=4.5×3.6×5.95+(4.5+3.6) ×4.59+4.5×3.28+4.5×5.4=172.63knp2=(4.5×3.6+4.5×1.2) ×5.95+(

28、4.5+3.6+1.2) ×4.59+4.5×3.28=185.97kn集中力矩m1=p1*e1=172.63×(0.5-0.25)/2=21.58kn.mm1=p2*e2=185.97×(0.5-0.25)/2=23.25kn.m 其它層q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。其它荷載計算方法同四層結(jié)果見表182) 活荷載計算。活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖12所示： 對于第四層q2=2.25×0.5=1.125kn/m q2=1.2×0.5=0.6kn/m p1=4.5×3.6×0.5=8.1knp2

29、=(4.5×3.6+4.5×1.2) ×0.5=10.8knm1=p1*e1=8.1×0.125=1.013kn.mm2=p1*e2=10.8×0.125=1.35kn.m同理，在屋面雪荷載作用下q2=0.675kn/m q2=0.36kn/m p1=4.86kn p2=6.48knm1=0.61kn.m m2=0.81kn.m其它層計算方法同第四層，結(jié)果見表19： 注：表中括號內(nèi)的數(shù)值對應于屋面雪荷載作用的情況。（3）內(nèi)力計算。1)恒載四層：mba=mab=1/12（q1+5/8q2）l2p3l/8=1/12×(4.375+8.67

30、2)×7.2279.02×7.2/8=127.48kn.mmbc=1/12q1l2+5/96q2l2=1/12×3.125×2.42+5/96×7.14×2.42=3.64kn.m一三層：mab=mba=144.58kn.m mbc=2.7kn.m2)活荷載四層：mab=mba=1/12×1.125×7.225.4×7.2/8=9.72kn.mmab（雪）=1/12×0.675×7.223.24×7.2/8=5.83kn.mmbc=5/96×0.6×2.4

31、2=0.18kn.mmbc（雪）=5/96×0.36×2.42=0.11kn.m一三層：mab=mba=48.82kn.m mbc=0.9kn.m采用彎矩二次分配法計算由于結(jié)構和荷載是對稱的，計算時采用半框架彎矩計算過程如下：注：表中v以向上為正。2橫向框架內(nèi)力組合（1）結(jié)構抗震等級。結(jié)構的抗震等級可根據(jù)結(jié)構類型、抗震烈度、房屋高度等因素，由此表可知，本工程的框架為二級抗震等級。（2） 框架梁內(nèi)力組合。本設計考慮了四種內(nèi)力組合，即1.2sgk+0.9×1.4（sqk+sk），1.35sgk+1.0sqk及1.2sge+1.3sek。此外，對于本設計，1.2sgk+

32、1.4 sk這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比較小，對于結(jié)構設計不起控制作用，故不予考慮。各層的內(nèi)力組合與結(jié)果見表22-表28，表中sgk、sqk兩列中的梁端彎矩為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取0.8）. 活載作用下柱的彎矩、剪力及軸力匯總表 表22截面部位層次43211/s柱柱頂m ()9.2522.7822.7818.89n (kn)10.0384.09157.95231.62柱底m ()17.5817.5819.199.45n (kn)34.08108.14182.00255.67v (kn)7.4511.2111.666.03u柱柱頂m ()2.9614.112.849.6n (kn)

33、12.93101.73190.73279.91柱底m ()14.4119.7421.634.8n (kn)36.98125.78214.77303.96v (kn)4.249.49.583.06注：活載作用下的柱頂軸力等于柱底軸力恒載作用下柱的彎矩、剪力及軸力匯總表 表23截面部位層次43211/s柱柱頂m ()86.3270.4770.4760.43n (kn)209.32475.61741.901007.6柱底m ()49.2349.2352.8030.22n (kn)234.09500.38766.671043.13v (kn)37.6533.2534.2419.29u柱柱頂m ()67

34、.4933.5833.5824.24n (kn)230.74623.301015.861407.83柱底m ()70.2170.2178.1412.12n (kn)255.56648.071040.631432.60v (kn)38.2528.8331.035.4228框架梁內(nèi)力組合表 表24層次截面內(nèi)力1.35sgk+sqk1.2sgk+1.4sqk1.2sgk+1.26(sqk+swk)內(nèi)力組合取用值,m,v,v左風右風左震右震mvmvmv11/sm-91.10-30.46±1.20±283.28-153.45-151.96-146.19-149.21180.50-37

35、1.8-371.8122.71180.50-13.50-371.8122.71v53.237.300.2765.4974.1073.2873.2873.41-13.50122.71ulm-110.5-36.260.77188.2-185.4-183.36-179.26-177.32-299.367.77-299.3134.567.77-1.71-299.3134.50v64.718.91±0.27±65.4996.2790.1389.2288.53134.50-1.71urm-28.60-11.24±0.83±205.84-49.85-50.06-47.

36、44-49.53169.90-231.49-231.4187.02169.90-169.79-231.49187.02v5.024.320.70171.511.1012.0710.5912.35-169.79187.02跨間邊82.8632.91144.77145.51145.51中-21.4-11.76-40.65-42.14-49.3221/sm-95.76-32.28±0.72±205.04-161.56-160.10-154.68-156.4999.20-283.84-283.84111.8899.2010.07-183.84111.88v59.797.450.17

37、48.9588.1782.1880.9281.3510.07111.88ulm-111.78-36.980.50147.42-187.88-185.91-181.36-180.10-260.9826.49-260.9116.7826.4914.97-260.98116.78v64.248.76±0.17±48.9595.4889.3588.3487.91116.7814.97urm-28.76-10.94±0.54±161.22-49.77-49.83-47.62-48.98126.38-188.00-188.00146.61126.38-132.82-

38、188.00146.61v5.024.320.46134.311.10108910.8912.05-132.82146.61跨間邊82.2132.06143.04143.54143.54中-19.85-9.78-36.58-37.51-37.5131/sm-95.76-32.28±0.40±144.40-161.56-160.10-155.08-144.0440.04-241.5-241.596.3540.0425.75-241.596.35v59.797.610.1033.9488.3382.4079.6781.4625.7596.35ulm-111.78-35.840.

39、30100.00-186.74-184.31-179.67-178.92-214.23-19.23-214.23101.10-214.23-101.10v64.248.60±0.10±33.9495.3289.1388.0587.80101.1030.50urm-28.76-12.25±0.34±0.34-51.08-51.66-49.52-50.3875.23-138.02-138.02101.6875.23-87.89-138.02101.68v5.024.320.2891.1411.1012.0711.1111.82-87.89101.68跨間邊8

40、0.0633.06141.14142.36142.36中-15.06-11.95-32.28-34.80-34.8041/sm-69.06-7.40±0.08±60.88-100.6-93.23-92.10-92.30-6.13-124.84-124.8443.47-124.8443.47v29.351.70.0213.9241.3237.637.3437.3914.5243.47ulm-92.34-2.920.0843.00-132.6-121.95-120.94-120.74-125.03-48.35-125.0349.68-125.0349.68v35.821.70&

41、#177;0.02±35.8350.0645.3645.1545.1049.6820.73urm-39.15-2.92±0.08±43.00-55.77-51.07-50.56-50.765.38-68.80-68.8043.845.38-30.69-68.8043.84v6.420.860.0635.839.538.918.718.86-30.6943.84跨間邊96.516.01136.30124.23136.30中-35.55-0.75-48.84-43.71-48.74承載力抗震調(diào)整系數(shù)構件類別梁軸壓比0.15的柱軸壓比0.15的柱剪力墻各類構件節(jié)點受力狀

42、態(tài)受彎偏壓偏壓偏壓局部受壓受剪、偏拉受剪0.750.750.800.851.00.850.85 橫向框架1/s柱彎矩和軸力組合表 表25層次截面內(nèi)力1.35sgk+sqk1.2sgk+1.4sqk1.2sgk+1.26（sqk+swk）內(nèi)力組合取用值左風右風左震右震nmm4柱頂m86.329.250.1076.1125.78116.53115.11115.377.65156.05156.057.65125.78n209.3210.030.3017.41292.61265.23263.78263.86175.93209.88209.88175.93292.61柱底m-49.23-17.58

43、77;0.10±52.9-84.04-83.69-81.35-81.35-0.64-126.79-126.79-0.64-84.04n234.0934.080.0317.41350.10328.62323.81323.89209.04323.99323.99209.04350.103柱頂m70.4722.780.4127.6117.91116.46112.76113.77-50.74198.08198.08-50.74117.91n475.6184.090.1559.83726.16688.46676.50676.87407.56524.73524.73407.56726.16柱底m

44、-49.23-17.58±0.3±104.4-84.04-83.69-80.85-81.6049.57-154.01-154.0149.57-84.04n500.38108.140.559.83783.65751.85736.52736.90440.67557.34557.34440.67783.652柱頂m70.4722.780.6151.9117.91116.46112.51114.02-74.43221.78221.78-74.43117.91n741.90157.950.36121.021159.51111.41088.81089.8620.79886.89886.89620.791159.52柱底m-52.8-19.19±0.6±151.9-90.47-90.23-86.78-88.3091.95-204.26-204.2691.95-90.47n766.67182.000.36202.881217.01174.81148.91149.8653.91889.90889.90653.911217.001柱頂m60.4318.890.9202.2100.4798.9695.1897.45-134.26260.03260.30-134.2100.47n1007.6231.620.9202.881591.9153