機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)慢動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)

1、機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū) 設(shè)計(jì)題目慢動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)機(jī)電工程學(xué)院機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化專業(yè)a08 機(jī)械（2）班設(shè)計(jì)者 指導(dǎo)教師 2010 年 1 月 8 日目錄一、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)一、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū).3二、傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)二、傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì).3（一）傳動(dòng)方案的分析和擬定（一）傳動(dòng)方案的分析和擬定.3（二）電動(dòng)機(jī)的選擇（二）電動(dòng)機(jī)的選擇.4（三）傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比的計(jì)算和分配：（三）傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比的計(jì)算和分配：.6（四）傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算（四）傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算.7三、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算三、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算.7（一）一）v 型帶及帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算型帶及帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算.7

2、（二）高速級(jí)齒輪副的設(shè)計(jì)計(jì)算（二）高速級(jí)齒輪副的設(shè)計(jì)計(jì)算.9（三）低速級(jí)（三）低速級(jí)齒齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算輪的設(shè)計(jì)計(jì)算.12四、軸系零件的設(shè)計(jì)計(jì)算四、軸系零件的設(shè)計(jì)計(jì)算.17（一）軸的設(shè)計(jì)計(jì)算（一）軸的設(shè)計(jì)計(jì)算.171、輸入軸的設(shè)計(jì)計(jì)算.172、中間軸的設(shè)計(jì)計(jì)算.223、輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算.26（二）滾動(dòng)軸承的校核（二）滾動(dòng)軸承的校核.30（三）聯(lián)軸器和鍵聯(lián)接的選用說(shuō)明和計(jì)算（三）聯(lián)軸器和鍵聯(lián)接的選用說(shuō)明和計(jì)算.35聯(lián)軸器的選擇與校核聯(lián)軸器的選擇與校核.35鍵連接的選擇與校核鍵連接的選擇與校核.351、低速級(jí)軸承鍵的選擇與校核.352、中間級(jí)軸承鍵的選擇與校核.363、高速級(jí)軸承鍵的選擇與校核.36五

3、、減速器的潤(rùn)滑設(shè)計(jì)五、減速器的潤(rùn)滑設(shè)計(jì).37六、箱體、機(jī)架及附件的設(shè)計(jì)六、箱體、機(jī)架及附件的設(shè)計(jì).37（一）（一） 、減速器箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、減速器箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì).38（二）（二） 、減速器箱體的附件設(shè)計(jì)、減速器箱體的附件設(shè)計(jì).39設(shè)計(jì)小結(jié)設(shè)計(jì)小結(jié) .43參考資料參考資料.44一、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)一、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)、原始數(shù)據(jù)鋼繩拉力 f（kn）20鋼繩速度 v（m/min）20滾筒直徑 d（mm）350、已知條件1） 鋼繩拉力 f；2）鋼繩速度 v；3）滾筒直徑 d；4）工作情況： 單班制，間歇工作，經(jīng)常正反轉(zhuǎn)，啟動(dòng)和制動(dòng)，載荷變動(dòng)小；5）工作環(huán)境：室內(nèi)，灰塵較大，環(huán)境最高溫度 35c 左右，三相交流電；

4、6）使用折舊期 10 年，3 年大修一次；7）制造條件及生產(chǎn)批量：專門機(jī)械廠制造，小批量生產(chǎn)。8）提升速度允許誤差5% 。、參考傳動(dòng)方案 二、傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)二、傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)（一）傳動(dòng)方案的分析和擬定1、將帶傳動(dòng)布置于高速級(jí)將傳動(dòng)能力較小的帶傳動(dòng)布置在高速級(jí)，有利于整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)緊湊，勻稱。同時(shí)，將帶傳動(dòng)布置在高速級(jí)有利于發(fā)揮其傳動(dòng)平穩(wěn)，緩沖吸振，減少噪聲的特點(diǎn)。2、選用閉式斜齒圓柱齒輪閉式齒輪傳動(dòng)的潤(rùn)滑及防護(hù)條件最好。而在相同的工況下，斜齒輪傳動(dòng)可獲得較小的幾何尺寸和較大的承載能力。采用傳動(dòng)較平穩(wěn)，動(dòng)載荷較小的斜齒輪傳動(dòng)，使結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、緊湊。而且加工只比直齒輪多轉(zhuǎn)過(guò)一個(gè)角度，工藝不復(fù)

5、雜。3、將傳動(dòng)齒輪布置在距離扭矩輸入端較遠(yuǎn)的地方由于齒輪相對(duì)軸承為不對(duì)稱布置，使其沿齒寬方向載荷分布不均。固齒輪布置在距扭矩輸入端較遠(yuǎn)的地方，有利于減少因扭矩引起的載荷分布不均的現(xiàn)象，使軸能獲得較大剛度。綜上所述，本方案具有一定的合理性及可行性（二）電動(dòng)機(jī)的選擇1、選擇電動(dòng)機(jī)類型按工作要求和條件，選用三相籠型異步電動(dòng)機(jī)，封閉式結(jié)構(gòu)，電壓 380v，y 型。2、選擇電動(dòng)機(jī)的容量電動(dòng)機(jī)工作功率為kw, kwwdapp1000wfvp 因此 kw1000dafvp由電動(dòng)機(jī)至運(yùn)輸帶的傳動(dòng)效率為2421234a 式中：分別為聯(lián)軸器、軸承、齒輪傳動(dòng)、卷筒的傳動(dòng)效率。1234、取，（滾子軸承），（齒輪精度為

6、 8 級(jí)，不包括軸承效率），10.9620.9830.97，則40.96 2420.960.980.970.960.79a 所以20 1000 1/38.4310001000 0.79dafvpkw3、確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速卷筒工作轉(zhuǎn)速為60 100060 1000 1/318.20 /min3.14 350vnrd按指導(dǎo)書(shū)上表 1 推薦的傳動(dòng)比合理范圍，取 v 帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比，二級(jí)圓柱齒輪減12 4i 速器傳動(dòng)比，則總傳動(dòng)比合理范圍為，故電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速范圍為28 40i 16 160ai (16 160) 18.2291.2 2912 /mindaninr符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有 750 和 1500

7、 。/minr/minr根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速，由有關(guān)手冊(cè)查出有二種適用的電動(dòng)機(jī)型號(hào)，因此有兩種傳動(dòng)比方案，如表：電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 r/min傳動(dòng)裝置的傳動(dòng)比方案電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率kwedp同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速總傳動(dòng)比v 帶傳動(dòng)比減速器1y132m-811750730121.863.238.082y160m-61115001460125.653.535.90 綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的重量、噪聲和帶傳動(dòng)、減速器的傳動(dòng)比，可見(jiàn)方案 1 比較適合，因此選定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為 y132m-8，其主要性能見(jiàn)下表：型號(hào)額定功率kw滿載時(shí)轉(zhuǎn)速r/min電流(380v時(shí))a效率%功率因數(shù)堵轉(zhuǎn)電流額定電流堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩額定

8、轉(zhuǎn)矩y132m-8117306.5870.786.522電動(dòng)機(jī)主要外形和安裝尺寸列于下表 中心高 h外形尺寸(/2)lacadhd底腳安裝尺寸a b地腳螺栓孔直徑軸伸尺寸de裝鍵部位尺寸fg132645 417.5 385254 2541542 11012 26（三）傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比的計(jì)算和分配1、總傳動(dòng)比73040.118.2manin2、分配傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比0aiii式中分別為帶傳動(dòng)和減速器的傳動(dòng)比。0ii、為使 v 帶傳動(dòng)外廓尺寸不致過(guò)大，初步取 （實(shí)際的傳動(dòng)比要在設(shè)計(jì) v 帶傳動(dòng)時(shí)，由03i 所選大、小帶輪的標(biāo)準(zhǔn)直徑之比計(jì)算），則減速器傳動(dòng)比為：040.113.333aiii3、分配減

9、速器的各級(jí)傳動(dòng)比展開(kāi)式布置?？紤]潤(rùn)滑條件,為使兩級(jí)大齒輪直徑相近,可由指導(dǎo)書(shū)圖 12 展開(kāi)式曲線查得，則。14.3i 2113.333.14.3iii（四）傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算1、各軸轉(zhuǎn)速軸 0730243 /min3mnnri軸 124356.59 /min4.3nnri軸 256.5918.25 /min3.1nnri2、各軸輸入功率軸 0118.43 0.968.09ddpppkw軸 12238.09 0.98 0.977.69pppkw 軸 23237.69 0.98 0.977.31pppkw 卷筒軸 34247.31 0.98 0.997.10vpppkw 3、各軸輸出功率

10、軸 0.988.09 0.987.93ppkw軸 0.987.69 0.987.54ppkw軸 0.987.31 0.987.16ppkw卷筒軸 0.987.10 0.986.96vvppkw4、各軸輸入轉(zhuǎn)矩電動(dòng)機(jī)軸輸出轉(zhuǎn)矩 8.4395509550110.28730ddmptn mn軸 00011110.28 3 0.96317.6ddttitin m 軸 111223317.61 4.3 0.98 0.971298.28tt it in m 軸 2223231298.28 3.1 0.98 0.973825.84ttitin m卷筒軸 243825.84 0.98 0.963711.83v

11、ttn m5、各軸輸出轉(zhuǎn)矩軸 0.98317.61 0.98311.26ttn m軸 0.981298.28 0.981272.31ttn m軸 0.983825.84 0.983749.32ttn m卷筒軸 0.983711.83 0.983637.59vvttn m運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算結(jié)果整理于下表：效率 pkw轉(zhuǎn)矩 tn m軸名輸入輸出輸入輸出轉(zhuǎn)速 nr/min傳動(dòng)比i電動(dòng)機(jī)軸8.43110.28730軸8.097.93317.61311.26243軸7.697.541298.281272.3156.59軸7.317.163825.843749.3218.25卷筒軸7.106.963637

12、.593537.5918.2534.33.1三、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算三、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算（一）v 型帶及帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算1、確定計(jì)算功率cap由書(shū)本表 8-7 查得工作情況系數(shù)，故1.1ak 11 1.112.1caapkpkw2、選擇 v 帶的帶型根據(jù),由書(shū)本圖 8-11 選用 a 型帶。12.1730 /mincampkwr、n3、確定帶輪的基準(zhǔn)直徑、實(shí)際傳動(dòng)比并驗(yàn)算帶速 vdd1）初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑。由書(shū)本表 8-6 和表 8-8，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑1dd。1150ddmm2)驗(yàn)算帶速 v 13.14 150 730/5.73/60 100060 1000dmd nvm sm s因?yàn)?5

13、m/sv試選載荷系數(shù)。1.6tk2計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩11298 .tn mm3由表 10-7 取。1d4由表 10-6 查得材料的彈性影響系數(shù)。12189.8eazmp5由圖 10-21d 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的lim1600hmpa接觸疲勞強(qiáng)度極限。lim2550hmpa6由式計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)60hnn jl916060 243 18 300 101.056 10hjlnn 9821.05 102.28 104.6n7由圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù)，。11.0hnk21.06hnk8計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力(失效概率 1%,安全系數(shù) s=1) 1lim111

14、600600hnhmpask 2lim221.06 550583hnhmpask9許用接觸應(yīng)力。 12600583591.522hhhmpampa 10由圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù)。2.433hz11由圖 10-26 查得，則。10.7820.9120.790.891.682）計(jì)算1試計(jì)算小齒輪的分度圓直徑，由計(jì)算公式得1td32144.6 12.433 189.8()78.51 1.684.65832 1.6 31.7 10tmmmmd2計(jì)算齒輪的圓周速度13.14 78.5 2430.9960 100060 1000td nmvs3計(jì)算齒寬 b 及模數(shù)ntm11 78.578.5dtbd

15、mmmm 11cos78.5 cos143.7830tntdmmzm2.252.25 3.788.505nthmmm78.59.28.505bh4計(jì)算縱向重合度10.318tan0.318 1 20 tan141.586dz 5計(jì)算載荷系數(shù)已知使用系數(shù)，根據(jù)，8 級(jí)精度，由圖 10-8 查得動(dòng)載荷系數(shù)1ak0.99mvs由表 10-3 查得,從表 10-4 查得,由圖 10-13 查1.11vk1.2hfkk1.421hk得=1.35,故載荷系數(shù)fk1.1 1.11 1.421 1.21.89avhhkk k k k6按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑 33111.8978.582.441.

16、6ttkmmddk7計(jì)算模數(shù)nm11cos1482.44 cos143.9920nmmdmz3、按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式213212cosfasanfdktyy ymz1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1計(jì)算載荷系數(shù)1 1.11 1.2 1.351.798avffkk k k k 2根據(jù)縱向重合度,從圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù)。1.5860.88y3由圖 10-20d 查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度1500fempa極限2380fempa4由圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) 10.85fnk20.88fnk5計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) s=1.4 1110.8

17、5 500303.571.4fnfefmpask2220.88 380238.861.4fnfefmpask6查取齒形系數(shù)由表 10-5 查得 12.74fay22.18fay7查取應(yīng)力校正系數(shù)由表 10-5 查得 11.56say21.79say8計(jì)算大小齒輪的并加以比較fasafy y1112.74 1.560.01408303.57fasafyy2222.18 1.790.01634238.86fasafyy經(jīng)比較得大齒輪的數(shù)值大。9計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)11332021.89coscos 14vzz 223392100.71coscos 14vzz2) 設(shè)計(jì)計(jì)算2421332212cos2 1.

18、798 31.7 100.88cos 140.016344.21.681 20fasanfdktyy ymmmz對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算得法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的nm模數(shù)，取，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接4.5nmmm觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由 182.44mmd ，取，11cos82.44cos14184.5ndzm118z則，取。2118 4.683izz 283z4、幾何尺寸計(jì)算1計(jì)算中心距1218831.52082cos2cos14nmammzz將中心距圓整后取。205amm2按圓整后的中心距修整螺旋角121883

19、4.5arccosarccos14.0622 205nmazz因值改變不大，所以參數(shù)、等不必修正。khz3計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑 1118 4.574.2coscos14.06ndmmmz2283 4.5342coscos14.06ndmmmz4計(jì)算齒輪寬度 11 74.274.2dbmmd 取齒寬 ：=75mm, =80mm2b1b（三）低速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算1、選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)1）材料及熱處理由表 10-1 選得小齒輪的材料均為（調(diào)質(zhì)），硬度為 280hbs；40rc大齒輪的材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為 240hbs，二者的硬度差為 40hbs。2）精度等級(jí)選用 8 級(jí),選取小齒

20、輪比為，則大齒輪,取120z 21120 3.162zzi，螺旋角262z 142、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)公式進(jìn)行試算，即 2113111()2hetdhititkz zd1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算 數(shù)值1試選載荷系數(shù)。1.6tk2計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩6119550000 7.6995500001.298 1056.59ptn mmn mmn3由表 10-7 取。1d4由表 10-6 查得材料的彈性影響系數(shù)。12189.8eazmp5由圖 10-21d 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的lim1600hmpa接觸疲勞強(qiáng)度極限。lim2550hmpa6由式計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)60hnn

21、jl716060 56.59 18 300 108.149 10hjlnn 7728.149 102.63 103.1n7由圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù)，。11.16hnk21.22hnk8計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力(失效概率 1%,安全系數(shù) s=1) 1lim111.16 600696hnhmpask 2lim221.22 550671hnhmpask9許用接觸應(yīng)力 12696671683.522hhhmpampa 10由圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù)。2.433hz11由圖 10-26 查得，則。10.7920.85120.790.851.642）計(jì)算1試計(jì)算小齒輪的分度圓直徑，由計(jì)算公式

22、得1td32163.1 12.433 189.8()92.11 1.643.16712 1.6 1.298 10tmmmmd2計(jì)算齒輪的圓周速度13.14 92.1 56.590.2760 100060 1000td nmvs3計(jì)算齒寬 b 及模數(shù)ntm11 92.192.1dtbdmmmm 11cos92.1 cos144.4620tntdmmzm2.252.25 4.4610.044nthmmm92.19.210.044bh4計(jì)算縱向重合度10.318tan0.318 1 20 tan141.586dz 5計(jì)算載荷系數(shù)已知使用系數(shù)，根據(jù)，8 級(jí)精度，由圖 10-8 查得動(dòng)載荷系數(shù)1.1ak

23、0.27mvs由表 10-3 查得,從表 10-4 查得,由圖 10-13 查1.05vk1.2hfkk1.421hk得=1.35,故載荷系數(shù)fk1 1.05 1.421 1.21.79avhhkk k k k 6按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑 33111.7992.195.6161.6ttkmmddk7計(jì)算模數(shù)nm11cos1495.616 cos144.62620nmmdmz3、按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式213212cosfasanfdktyy ymz1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1計(jì)算載荷系數(shù)1 1.05 1.2 1.351.701avffkk k k k 2根據(jù)縱向重合度,從圖 10-2

24、8 查得螺旋角影響系數(shù)。1.9030.88y3由圖 10-20d 查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度1500fempa極限2380fempa4由圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) 10.92fnk20.95fnk5計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) s=1 1110.92 500328.571.4fnfefmpask2220.95 380257.861.4fnfefmpask6查取齒形系數(shù)由表 10-5 查得 12.74fay22.26fay7查取應(yīng)力校正系數(shù)由表 10-5 查得 11.56say21.74say8計(jì)算大小齒輪的并加以比較fasafy y1112.74 1

25、.5860.0130328.57fasafyy2222.26 1.740.0150257.86fasafyy經(jīng)比較得大齒輪的數(shù)值大。9計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)113324021.89coscos 14vzz 22336267.87coscos 14vzz2) 設(shè)計(jì)計(jì)算2621332212cos2 1.701 1.298 100.88cos 140.0154.81.641 20fasanfdktyy ymmmz對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算得法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的nm模數(shù)，取，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸5nmmm疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由

26、 195.6mmd ，取，11cos95.6 cos14195ndzm119z則，取。2119 3.159izz 2115z4、幾何尺寸計(jì)算1計(jì)算中心距1221 593.55200.92cos2cos14nmammzz將中心距圓整后取。269amm2按圓整后的中心距修整螺旋角1219595arccosarccos14.0722 200nmazz因值改變不大，所以參數(shù)、等不必修正。khz3計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑 1119 597.9coscos14.07ndmmmz 2259 5304coscos14.07ndmmmz4計(jì)算齒輪寬度 11 97.997.9dbmmd 取齒寬 ：=98mm, =

27、103mm2b1b高、低速級(jí)齒輪參數(shù)名稱高速級(jí)低速級(jí)中心距 a(mm)208200法面摸數(shù)(mm)4.55螺旋角（）14.0614.07齒頂高系數(shù)*ah11頂隙系數(shù)c0.250.25壓力角20201819齒數(shù)8159（mm）74.297.9分度圓直徑(mm)342304（mm）80 103齒寬（mm）75 98齒輪等級(jí)精度 8 8材料及熱處理、45，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面40rc淬火，齒輪硬度分別為、45，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面40rc淬火，齒輪硬度分別為280hbs、240hbs280hbs、240hbs四、軸系零件的設(shè)計(jì)計(jì)算四、軸系零件的設(shè)計(jì)計(jì)算1、輸入軸的設(shè)計(jì)計(jì)算、輸入軸的設(shè)計(jì)計(jì)算1）輸入軸上的功率、轉(zhuǎn)

28、速及轉(zhuǎn)矩1p1n1t1118.09,243 /min,317kwrn mpnt2）求作用在齒輪 1 上的力因已知齒輪分度圓直徑1 =74.2mm d311122 317 = =19812.5n74.2t10dtf1tan19812.5 tan20 =7434ncoscos14.06ftnrf1 = tg =19812.514.06 =4962n fattgf3）初步確定軸的最小直徑先按式（152）初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表 153，取，于是得：0=100a133omin18.09=100=32mm243dapn4）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1 擬定軸上零件的裝配方案，如

29、圖所示2 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度。1 根據(jù)計(jì)算的最小直徑取軸的直徑=32mm。為了滿足帶輪得軸向定位要求，1-2 軸右1 2d端需制出一軸肩，故 2-3 段得直徑 d=37mm。由帶輪寬度確定。321118mml2 初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受到徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承，參照工作要求，并根據(jù) d=37mm,由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取單列圓錐滾子軸承，其型號(hào)為 30208，其尺寸為32,查得 a=17,根據(jù)軸肩選；而40 80 19.75dd tmm3 47 840mmdd。右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位，因此，取。7 83 419.75mmll6 747

30、mmd3 取 4-5 段的直徑；取安裝齒輪處的軸段 5-6 的直徑，根4 547mmd5 654.4mmd據(jù)齒輪寬度 80mm,取。5 680mml4 軸承端蓋的總寬度為 32mm，根據(jù)軸承端蓋的裝拆，及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求。取端蓋的外端面與帶輪右端面間的距離，l=26mm 故取。2 358mml 軸上零件的周向定位帶輪與軸的周向定位采用平鍵連接，按截面=32mm，查表查得平鍵截面1 2d，鍵長(zhǎng)為 56mm，它們之間的配合采用。10 8b hmm76hk4 確定軸上的圓角和倒角尺寸參考表 15-2，取軸端倒角為 mm，左段 2、3、4 處軸肩的倒角為mm,右端軸1.6 451.6r肩角半

31、徑 r=2mm。5）求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖,從上已經(jīng)知道,對(duì)于圓錐滾子軸承 30208,由手冊(cè)中可查得 a=17mm,作為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距 。對(duì)軸進(jìn)23200.7555.5256.25mmll行計(jì)算并做出彎矩圖和扭矩圖。對(duì)水平面進(jìn)行計(jì)算：12223319812.5()nhnhtnhtfffnfflll12550314307.8nhnhfnfn121251932.5hnhn mmlmf對(duì)垂直面進(jìn)行計(jì)算： 1222337434()nvnvrnvrafffnfflllm1224394995nvnvfnfn113560970vnvn mmlmf222437062.5vnvn

32、 mmlmf求總的彎矩，即合成彎矩：222211(1251932.5)(560970)5750000hvmmn mmm222222(1251932.5)(437062.5)4570000hvmmn mmm扭矩239300tn mm載荷水平面 h垂直面 v支反力 f127434,14307.8nhnhfn fn122439,4995nvnvfn fn彎矩m11251932.5hmn mm12560970,437062.5vvmn m mn m總彎矩 m125750000,4570000mn m mn m扭矩t317000tn mm6）按彎曲合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎

33、矩和扭矩的截面的強(qiáng)度，由上表的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取=0.6 則：22221357600000.6 31700016.270.1 54.4caatmpwm前以選定軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表的60mpa,因此判斷危險(xiǎn)截面從受載情況來(lái)看，截面 c 上的應(yīng)力最大，截面 c 上雖然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大，而且這里軸的直徑最大，故截面 c 也不必校核。因而只需校核截面 5 左右兩側(cè)即可。2截面 5 左側(cè)抗彎截面系數(shù)：3330.10.1 4710382wdmm抗彎截面系數(shù)：3330.20.2 4720765twdmm截面左側(cè)的彎矩 m 為：121230472870

34、424121 .mn mml ll l截面上的扭矩 t 為：t=239300n.mm截面上的彎曲應(yīng)力：42412140.4710382bmmpaw截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：31700016.5220765tttmpaw材料 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表 15-1 得，640bmpa1275mpa。1155mpa截面上由于軸肩形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)：因 查得，20.0447rd54.41.1647dd1.901.23由附圖 3-1 得軸材料的敏性系數(shù)：，0.82q0.85q應(yīng)力集中系數(shù)為：1(1)1 0.82 (1.90 1)1.74kq 1(1)1 0.85 (1.31 1)1.26kq 由附圖 3-2

35、查得尺寸系數(shù)；由附圖 3-3 得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)。0.720.82軸按磨削加工，由附圖 3-4 查得表面質(zhì)量系數(shù)：0.92軸未進(jìn)行表面強(qiáng)化處理，即，則得綜合影響系數(shù)：1q11.741112.500.720.92kk 11.261112.620.820.92kk 碳鋼的特性系數(shù)：，取=0.10.1 0.2，取0.050.10.05計(jì)算安全系數(shù)，則得：cas12752.692.5 40.470.1 0amsk 115510.0811.5211.522.620.0522amsk 22222.69 10.082.61.52.6910.08cas sssss故可知其安全。3截面 5 右側(cè)抗彎截面系數(shù)：333

36、0.10.1 54.416099wdmm抗彎截面系數(shù)：3330.20.2 54.432198twdmm截面左側(cè)的彎矩 m 為：424121 .mn mm截面上的扭矩 t 為：t=239300n.mm截面上的彎曲應(yīng)力：42412126.3416099bmmpaw截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：31700012.1932198tttmpaw過(guò)盈配合處的值，由附表 3-8 求出，并取k0.8kk 2.3k0.8 2.31.84k軸按磨削加工，由附圖 3-4 查得表面質(zhì)量系數(shù)：0.92 1112.312.390.92kk 11.8411.930.92k 計(jì)算安全系數(shù)，則得：cas 12754.372.39 26.3

37、40.1 0amsk 115521.787.197.191.930.0522amsk 22224.37 21.784.281.54.3721.78cas sssss故可知其截面右側(cè)強(qiáng)度也是足夠的。致此，軸的設(shè)計(jì)計(jì)算即告結(jié)束。2、中間軸的設(shè)計(jì)計(jì)算1）中間軸上的功率、轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)矩2p2n2t1227.7,56.59 /min,1298kwrn mpnt2）求作用在齒輪 3 上的力因已知齒輪分度圓直徑3 =51.4mm d323322 1298 = =50505n51.4t10dtf33tan50505 tan20 =18950ncoscos14.06ftnrf33 = tg =5050514.06

38、=12648.5n fattgf3）初步確定軸的最小直徑先按式（152）初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表 153，取，于是得：0=100a333omin37.7=100=51.4mm56.59dapn4）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1擬定軸上零件的裝配方案，如圖所示2根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度。0.07d，取 h=6mm，直徑。4 571mml3 480mmd2 為了滿足軸向定位要求，1-2 軸段右端需制出一軸肩，故取 2-3 段的直徑，2 362mmd齒輪 3 的寬度為 130mm，故取。2 3100mml 軸上零件的周向定位齒輪與軸的周向定位采用平鍵連接，按截

39、面，查表查得平鍵截面2 362mmd，鍵長(zhǎng)為 110mm；按截面，查表查得平鍵截面18 11b hmm4 575mmd，鍵長(zhǎng)為 50mm 它們之間的配合采用。20 12b hmm76hk6 確定軸上的圓角和倒角尺寸參考表 15-2，取軸端倒角為，軸段 2、6 處軸肩的倒角為mm,軸段2 45 mm1.6r3、4、5 的倒角為 r=2mm。5）求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖,從上已經(jīng)知道,對(duì)于圓錐滾子軸承 30211,由手冊(cè)中可查得 a=21mm,作為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距 。對(duì)軸進(jìn)行計(jì)算2385 102187mmll并做出彎矩圖和扭矩圖。對(duì)水平面進(jìn)行計(jì)算： 12321121233

40、230()()0nhnhttnhttffnffnffl lllllf123886630589nhnhfnfn212122)3886600hnhtn mml llmff左（1233536960hnhn mmlmf左2113127828hnhn mmlmf右212122)3140078hnhtn mml llmff左（對(duì)垂直面進(jìn)行計(jì)算： 1223112233332)()1nvnvrrnvrrafffmfofllllfmfml2（l12974916635nvnvfnfn112212297490vnvvn mml llmffm左（）1232780383vnvn mmlmf右2213012077vnvn

41、 mmlmf 左1221322)1696770vnvrmn mmlllmff右（求總的彎矩，即合成彎矩：221(3886600)(97490)3887822.5n mmm上221(3536960)(2780383)4498957n mmm下22(3127828)( 3012077)4342340n mmm 2上222314007816967703569162mn mm下（）（）扭矩1201090tn mm載荷水平面 h垂直面 v支反力 f1238866,30589nhnhfn fn129749,16635nvnvfn fn彎矩m11223886600353696031278283140078h

42、hhhmn mmmn mmmn mmmn mm右左右左112297490278038330120771696770vvvvmn mmmn mmmn mmmn mm 左右左右總彎矩 m113887822.5449895743423403569162mn mmmn mmmn mmmn mm下上2下2上，扭矩t1298000tn mm6）按彎曲合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度，由上表的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取=0.6 則：22221134989570.6 1298000480.1 98caatmpwm22221234342340

43、0.6 12980001.570.1 304caatmpwm前以選定軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表的60mpa,因此判斷危險(xiǎn)截面從受載情況來(lái)看，截面 c 上的應(yīng)力最大，截面 c 上雖然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大，而且這里軸的直徑最大，故截面 c 也不必校核。因而只需校核截面 5 左右兩側(cè)即可。2截面 5 左側(cè)抗彎截面系數(shù)：3330.10.1 6223832.8wdmm抗彎截面系數(shù)：3330.20.2 6247665.5twdmm截面左側(cè)的彎矩 m 為：12123038866003785600 .mn mml ll l截面上的扭矩 t 為：t=1298000.mm截面上的彎曲應(yīng)力：37856

44、00158.8423832.8bmmpaw截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：12980002747665.6tttmpaw材料 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表 15-1 得，640bmpa1275mpa。1155mpa截面上由于軸肩形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)：因 查得，20.03262rd801.2962dd1.901.23由附圖 3-1 得軸材料的敏性系數(shù)：，0.82q0.85q應(yīng)力集中系數(shù)為：1(1)1 0.82 (1.90 1)1.74kq 1(1)1 0.85 (1.31 1)1.26kq 由附圖 3-2 查得尺寸系數(shù)；由附圖 3-3 得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)。0.720.82軸按磨削加工，由附圖 3-4 查得表面質(zhì)量系

45、數(shù)：0.92軸未進(jìn)行表面強(qiáng)化處理，即，則得綜合影響系數(shù)：1q11.741112.500.720.92kk 11.261112.620.820.92kk 碳鋼的特性系數(shù)：，取=0.10.1 0.2，取0.050.10.05計(jì)算安全系數(shù)，則得：cas127522.5 1580.1 0amsk 11554.327272.620.0522amsk 22222 4.31.81.524.3cas sssss故可知其安全。3截面 5 右側(cè)抗彎截面系數(shù)：3330.10.1 8051200wdmm抗彎截面系數(shù)：3330.20.2 80102400twdmm截面左側(cè)的彎矩 m 為：3785600 .mn mm截面

46、上的扭矩 t 為：t=1298000n.mm截面上的彎曲應(yīng)力：37856007351200bmmpaw截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：129800013102400tttmpaw過(guò)盈配合處的值，由附表 3-8 求出，并取k0.8kk 2.3k0.8 2.31.84k軸按磨削加工，由附圖 3-4 查得表面質(zhì)量系數(shù)：0.92 1112.312.390.92kk 11.8411.930.92k 計(jì)算安全系數(shù)，則得：cas 127522.39 730.1 0amsk 11551213131.930.0522amsk 22222 121.971.5212cas sssss故可知其截面右側(cè)強(qiáng)度也是足夠的。致此，軸的設(shè)計(jì)

47、計(jì)算即告結(jié)束。3、輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算1）輸入軸上的功率、轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)矩3p3n3t1137.31,18.25 /min,3825840mkwrn mpnt2）作用在齒輪 1 上的力因已知齒輪分度圓直徑1 =304mm d42t2 3825840 = 25170d304tnft44tantan20 =f251709444coscos14.06rnnft44 =f tan9161 anf3）初步確定軸的最小直徑先按式（152）初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表 153，取，于是得：0=100a333omin37.31=100=73.7mm18.25dapn輸出軸的最小直徑顯

48、然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑，為了使所選的軸得直徑和聯(lián)軸器的7 8d孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。查表 14-1,考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小,故取 ka=1.3,則聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩計(jì)算，按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩 tca31.3 38258404973592an mmtk t應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩得條件，查手冊(cè)。ca選用 hl 7 型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為 6300000nmm。聯(lián)軸器的孔徑，180mmd故取，半連軸器長(zhǎng)度 l172mm，半連軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度2 380mmd132mm。1l4）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1擬定軸上零件的裝配方案，如圖所示2根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度。1 為了滿足半聯(lián)軸器的軸向

49、定位要求，7-8 軸段左端需制出一軸肩，故 6-7 段得直徑。左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑 d=90mm。半聯(lián)軸器與軸6 788mmd配合的轂孔長(zhǎng)度。為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，1132mml故 7-8 段的長(zhǎng)度應(yīng)比略短一些，現(xiàn)取。1l7 8130mml2 初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受到徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承，參照工作要求，并根據(jù) d=90mm,由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取單列圓錐滾子軸承，其型號(hào)為 30218，其尺寸為32,查得 a=32.3,根據(jù)軸肩選；而。90 160 32.5dd tmm5 690mmd5 632.5mml右端滾動(dòng)

50、軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位，因此，取。4 5100mmd0.07d,故取 h=8mm，2 395mml則軸環(huán)處的直徑。軸環(huán)寬度 b1.4h，取。3 4111mmd3 415mml 軸上零件的周向定位聯(lián)軸器、齒輪與軸的周向定位采用平鍵連接，按截面，查表查得平鍵截面2 395mmd，鍵長(zhǎng)為 110mm；按截面，查表查得平鍵截面25 14b hmm7 880mmd，鍵長(zhǎng)為 110mm，它們之間的配合采用。22 14b hmm76hk8 確定軸上的圓角和倒角尺寸參考表 15-2，取軸端倒角為，軸肩圓角半徑 r=2.5mm。2.5 45 mm5）求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖,從上已經(jīng)知道

51、,對(duì)于圓錐滾子軸承 30218,由手冊(cè)中可查得 a=32.3mm,作為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距 。對(duì)軸進(jìn)行計(jì)23180 147327mmll算并做出彎矩圖和扭矩圖。對(duì)水平面進(jìn)行計(jì)算： 122122()nhnhtnhtfffffl ll12899016180nhnhfnfn11899000hnhn mmlmf對(duì)垂直面進(jìn)行計(jì)算： 121212()nvnvrnvrfffffmlll12110442054nvnvfnfn 11111044 1001104400vnvn mmlmf2222054 180369720vnvn mmlmf 求總的彎矩，即合成彎矩：222211(899000)(1104400)1

52、424044hvmmn mmm222222(899000)(369720)972056hvmmn mmm扭矩3825840tn mm載荷水平面 h垂直面 v支反力f128990,16180nhnhfn fn1211044,2054nvnvfn fn 彎矩m899000hmn mm1211044,369720vvmn mm mn mm 總彎矩m121424044,972056mn mm mn m扭矩t3847720tn mm6）按彎曲合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度，由上表的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取=0.6 則：222213

53、14240440.6 38258400.950.1 304caatmpwm前以選定軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表的60mpa,因此判斷危險(xiǎn)截面從受載情況來(lái)看，截面 c 上的應(yīng)力最大，截面 c 上雖然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大，而且這里軸的直徑最大，故截面 c 也不必校核。因而只需校核截面 5 左右兩側(cè)即可。2截面 5 左側(cè)抗彎截面系數(shù)：3330.10.1 4710382wdmm抗彎截面系數(shù)：3330.20.2 4720765twdmm截面左側(cè)的彎矩 m 為：121230472870424121 .mn mml ll l截面上的扭矩 t 為：t=239300n.mm截面上的彎曲應(yīng)力：4241

54、2140.4710382bmmpaw截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：31700016.5220765tttmpaw材料 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表 15-1 得，640bmpa1275mpa。1155mpa截面上由于軸肩形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)：因 查得，20.0447rd54.41.1647dd1.901.23由附圖 3-1 得軸材料的敏性系數(shù)：，0.82q0.85q應(yīng)力集中系數(shù)為：1(1)1 0.82 (1.90 1)1.74kq 1(1)1 0.85 (1.31 1)1.26kq 由附圖 3-2 查得尺寸系數(shù)；由附圖 3-3 得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)。0.720.82軸按磨削加工，由附圖 3-4 查得表面質(zhì)量系數(shù)：

55、0.92軸未進(jìn)行表面強(qiáng)化處理，即，則得綜合影響系數(shù)：1q11.741112.500.720.92kk 11.261112.620.820.92kk 碳鋼的特性系數(shù)：，取=0.10.1 0.2，取0.050.10.05計(jì)算安全系數(shù)，則得：cas12752.692.5 40.470.1 0amsk 115510.0811.5211.522.620.0522amsk 22222.69 10.082.61.52.6910.08cas sssss故可知其安全。3截面 5 右側(cè)抗彎截面系數(shù)：3330.10.1 54.416099wdmm抗彎截面系數(shù)：3330.20.2 54.432198twdmm截面左側(cè)

56、的彎矩 m 為：424121 .mn mm截面上的扭矩 t 為：t=239300n.mm截面上的彎曲應(yīng)力：42412126.3416099bmmpaw截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：31700012.1932198tttmpaw過(guò)盈配合處的值，由附表 3-8 求出，并取k0.8kk 2.3k0.8 2.31.84k軸按磨削加工，由附圖 3-4 查得表面質(zhì)量系數(shù)：0.92 1112.312.390.92kk 11.8411.930.92k 計(jì)算安全系數(shù)，則得：cas 12754.372.39 26.340.1 0amsk 115521.787.197.191.930.0522amsk 22224.37 21.

57、784.281.54.3721.78cas sssss故可知其截面右側(cè)強(qiáng)度也是足夠的。致此，軸的設(shè)計(jì)計(jì)算即告結(jié)束。（二）滾動(dòng)軸承的校核二）滾動(dòng)軸承的校核高速軸上軸承的壽命計(jì)算軸承型號(hào)為 30208，查表得基本額定動(dòng)載荷 c=63000n,查得溫度系數(shù)。1.00tf1）求軸承所受的徑向載荷 fr11225503 ,243914307.8,4995r vr hr hr vn fnfn fnf故22122255032439601914307499515154rrnfnf2） 求軸承的計(jì)算軸向力af對(duì)于圓錐滾子軸承，其派生軸向力2rdyff116019188122 1.6rdnyff221515412

58、12322 1.6rdnyff124962 1212317803daednfff故軸承 2 放松，軸承 1 被壓緊。因此2212123dafnf24962 12123170831daenafff3） 求比值查表的 e=0.3711170832.86019areff22121230.3615154areff4）計(jì)算當(dāng)量載荷 p查表得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為對(duì)軸承 1 110.4,1.6xy 對(duì)軸承 2 221,0xy查表取=1.2-1.8，取=1.5，則pfpf11111()1.5 (0.4 6019 1.6 17083)44610prapfx fy fnn22222()1.5 (1 151

59、540)22731prapfx fy fnn4） 驗(yàn)算軸承的壽命計(jì)算得軸承預(yù)期壽命3 300 87200hhl 因?yàn)?，所以按軸承 1 的受力大小驗(yàn)算。12pp106631101063000()()1931872006060 243 44610hclhhn p所以軸承滿足壽命要求。中間軸上軸承的壽命計(jì)算高速軸上軸承的壽命計(jì)算軸承型號(hào)為 30218，查表得基本額定動(dòng)載荷 c=200000n,查得溫度系數(shù)。1.00tf5）求軸承所受的徑向載荷 fr11228990,1104416180,2054r vr hr hr vn fnfn fnf 故22122289901104414240161802054

60、16310rrnfnf6） 求軸承的計(jì)算軸向力af對(duì)于圓錐滾子軸承，其派生軸向力2rdyff1114240508622 1.4rdnyff2216310582522 1.4rdnyff127543daednfff故軸承 2 放松，軸承 1 被壓緊。因此225825dafnf275431daenafff7） 求比值查表的 e=0.421175430.5114240areff2258500.3616310areff4）計(jì)算當(dāng)量載荷 p查表得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為對(duì)軸承 1 110.4,1.4xy 對(duì)軸承 2 221,0xy查表取=1.2-1.8，取=1.5，則pfpf11111()1.5 (