碳酸丙烯酯PC脫碳填料塔的設(shè)計1

1、畢業(yè)設(shè)計碳酸丙烯酯（pc）脫碳填料塔設(shè)計目 錄化工原理設(shè)計任務(wù)書 3一、設(shè)計目的 3二、設(shè)計任務(wù) 3三、設(shè)計條件 3四、基礎(chǔ)數(shù)據(jù) 4五、設(shè)計內(nèi)容5一、計算前的準(zhǔn)備61.co2在pc中的溶解度關(guān)系62.pc密度與溫度的關(guān)系73.pc蒸汽壓的影響84.pc的粘度8二、物料衡算81.各組分在pc中的溶解量82.霧沫夾帶量nm3/m3pc93.溶液帶出的氣量nm3/m3pc94.出脫碳塔凈化氣量105.計算pc循環(huán)量106.驗算吸收液中co2殘量為0.15 nm3/m3pc時凈化氣中co2的含量107.出塔氣體的組成11三、熱量衡算121.混合氣體的定壓比熱容122.液體的比熱容133.co2的溶解熱

2、144.出塔溶液的溫度145.最終的衡算結(jié)果匯總15四、設(shè)備的工藝與結(jié)構(gòu)尺寸的設(shè)計計算161.確定塔徑及相關(guān)參數(shù)15五、填料層高度的計算18六、填料層的壓降26七、附屬設(shè)備及主要附件的選型25八，塔總高計算 28九、設(shè)計概要表 29十、對本設(shè)計的評價與總結(jié) 28參考文獻(xiàn)28+化工原理課程設(shè)計任務(wù)書一、化工原理課程設(shè)計目的、任務(wù)1. 培養(yǎng)學(xué)生查閱資料選用公式和搜索數(shù)據(jù)的能力2. 培養(yǎng)學(xué)生在填料吸收塔、精餾塔設(shè)計時，既考慮技術(shù)上的先進(jìn)性和可行性，又考慮經(jīng)濟(jì)上的合理性并注意操作時的勞動條件和環(huán)境保護(hù)的正確設(shè)計思想。3. 培養(yǎng)學(xué)生能迅速準(zhǔn)確的對填料塔進(jìn)行工藝設(shè)計計算的能力4. 培養(yǎng)學(xué)生能用簡潔的文字清

3、晰的圖表來表達(dá)自己設(shè)計思想的能力二、設(shè)計任務(wù)碳酸丙烯脂（pc）脫出co2氣體填料吸收塔設(shè)計三、設(shè)計條件1、混合氣（變換氣）處理量： 40000 nm3/h2、進(jìn)塔混合氣體成分： 原始數(shù)據(jù)表（均為體積%，下同)3、進(jìn)塔吸收劑（碳酸丙烯酯pc）入塔濃度，自定；4、氣液兩相的入塔均選定為：305、出塔凈化氣中co2濃度0.6%6、操作壓力：1.6mpa進(jìn)塔變換氣co2coh2n2合計體積百分?jǐn)?shù),%29.01.547.222.3100組分分壓，mpa0.4640.0240.7550.3571.600組分分壓，kgf/cm24.7350.2457.7013.63816.319原始數(shù)據(jù)表四、基礎(chǔ)數(shù)據(jù)1.碳

4、酸丙烯酯（pc）的物理性質(zhì)正常沸點，（）蒸汽壓×133.32-1pa粘度，mpa·s分子量20430382050102.090.10.242.761.62溫度，（）015254055（kg/m3）122412071198118411692.比熱計算式 3.co2在碳酸丙烯酯（pc）中的溶解度溫度t，（）2526.737.84050亨利系數(shù)e×101.3-1kpa81.1381.7101.7103.5120.84.co2在碳酸丙烯酯（pc）中的溶解熱可近似按下式計算（以表示）5.其他物性數(shù)據(jù)可查化工原理附錄五、化工原理課程設(shè)計主要內(nèi)容 1、工藝及設(shè)備設(shè)計（1）設(shè)計方

5、案和工藝流程的說明（2）填料吸收塔的工藝計算；吸收劑用量求?。鹤钚∥談┯昧?，吸收劑用量；操作線方程；填料塔徑求取：選擇填料，液泛速度，空塔氣速，塔徑及圓整，最小潤濕速度求取及潤濕速度的選取，塔徑的校正；傳質(zhì)單元高度的求??；傳質(zhì)單元數(shù)的求??；填料層高度；單位填料層壓降的求??；吸收塔高度計算；液體分布；再分布及分布器的選型；填料吸收塔的工藝流程圖；（3）填料吸收塔設(shè)備設(shè)計 填料吸收塔附屬結(jié)構(gòu)的選型與設(shè)計； 全塔高度：包括上、下封頭，裙座高度。 2、制圖 包括工藝流程圖、設(shè)備圖。 3、編寫設(shè)計說明書一：計算前的準(zhǔn)備：1.co2在pc中不同溫度下亨利系數(shù)數(shù)據(jù)溫度t，（）2526.737.84050亨

6、利系數(shù)e×101.3-1kpa81.1381.7101.7103.5120.8作圖得：亨利系數(shù)與溫度近似成直線，且kpa因為高濃度氣體吸收，故吸收塔內(nèi)co2的溶解熱不能被忽略?，F(xiàn)假設(shè)出塔氣體的溫度為，出塔液體的溫度為，并取吸收飽和度（定義為出塔溶液濃度對其平衡濃度的百分?jǐn)?shù)）為70%，然后利用物料衡算結(jié)合熱量衡算驗證上述溫度假設(shè)的正確性在40下，co2在pc中的亨利系數(shù)e40=103.5×101.3 kpa=10485 kpa1出塔溶液中co2的濃度（假設(shè)其滿足亨利定律）（摩爾分?jǐn)?shù)）2根據(jù)吸收溫度變化的假設(shè)，在塔內(nèi)液相溫度變化不大，可取平均溫度35下的co2在pc中溶解的亨利

7、系數(shù)作為計算相平衡關(guān)系的依據(jù)。即： kpaco2在pc中溶解的相平衡關(guān)系，即：式中：為摩爾比，kmolco2/kmolpc；為co2的分壓，kgf/cm2；t為熱力學(xué)溫度，k。用上述關(guān)聯(lián)式計算出塔溶液中co2的濃度有與前者結(jié)果相比要小，為安全起見，本設(shè)計取后者作為計算的依據(jù)。結(jié)論：出料（摩爾分?jǐn)?shù)）2.pc密度與溫度的關(guān)系利用題給數(shù)據(jù)作圖，得密度與溫度的關(guān)聯(lián)表達(dá)式為（式中t為溫度，；為密度，kg/m3）溫度，（）015254055（kg/m3）122412071198118411693.pc蒸汽壓的影響根據(jù)變換氣組成及分壓可知，pc蒸汽壓與操作總壓及co2的氣相分壓相比均很小，故可忽略。4.pc

8、的粘度 mpa·s（t為熱力學(xué)溫度，k）5.工藝流程確定：本次吸收采用逆流吸收的方法。二、物料衡算1.各組分在pc中的溶解量查各組分在操作壓力為1.6mpa、操作溫度為40下在pc中的溶解度數(shù)據(jù)，并取其相對吸收飽和度均為70%，將計算所得結(jié)果列于下表（亦可將除co2以外的組分視為惰氣而忽略不計，而只考慮co2的溶解）：co2溶解量的計算如下：各個溶質(zhì)溶解量的計算如下：（以co2為例）通過第一部分已知co2在40的平衡溶解度 nm3/m3pc式中：1184為pc在40時的密度，102.09為pc的相對摩爾質(zhì)量。co2的溶解量為（10.859-0.15）×0.7=7.496 n

9、m3/m3pc組分co2coh2n2合計組分分壓，mpa0.4640.0240.7550.3571.60溶解度，nm3/m3pc10.8590.0160.2230.22311.121溶解量，nm3/m3pc7.4960.0110.1560.1567.819溶解氣所占的百分?jǐn)?shù)%95.880.141.991.99100.00說明：進(jìn)塔吸收液中co2的殘值取0.15 nm3/m3pc，故計算溶解量時應(yīng)將其扣除。其他組分溶解度就微小，經(jīng)解吸后的殘值可被忽略。平均分子量：入塔混合氣平均分子量：溶解氣體的平均分子量：2.霧沫夾帶量nm3/m3pc以0.2 nm3/m3pc計，各組分被夾帶的量如下：co2：

10、0.2×0.29=0.058 nm3/m3pcco： 0.2×0.015=0.003 nm3/m3pch2： 0.2×0.472=0.0944 nm3/m3pcn2： 0.2×0.223=0.0446 nm3/m3pc3.溶液帶出的氣量nm3/m3pc各組分溶解量：co2： 7.496 nm3/m3pc 95.88%co： 0.011 nm3/m3pc 0.14%h2： 0.156 nm3/m3pc 1.99%n2： 0.156nm3/m3pc 1.99%7.819 nm3/m3pc 100%夾帶量與溶解量之和：co2：0.028+7.203=7.554

11、nm3/m3pc 94.20%co：0.003+0.011=0.014 nm3/m3pc 0.175%h2：0.0944+0.156=0.250 nm3/m3pc 3.12%n2：0.0446+0.156=0.201 nm3/m3pc 2.51%8.019nm3/m3pc 100%4.出脫碳塔凈化氣量以分別代表進(jìn)塔、出塔及溶液帶出的總氣量，以分別代表co2相應(yīng)的體積分率，對co2作物料衡算有：v1 =26058 nm3/ h聯(lián)立兩式解之得v3=v1(y1-y2)/(y3-y2)=40000×(0.290.006)/(0.94200.006)=12136.75nm3/hv2 = v1

12、- v3 =27863.25 nm3/ h5.計算pc循環(huán)量因每1 m3pc 帶出co2為7.554 nm3 ，故有：l=v3y3/7.259=12136.75×0.9420/7.554=1513.479m3/h操作的氣液比為v1/l=40000/1513.479=26.4296.驗算吸收液中co2殘量為0.15 nm3/m3pc時凈化氣中co2的含量取脫碳塔阻力降為0.3kgf/cm2，則塔頂壓強(qiáng)為16.319-0.3=16.019 kgf/cm2，此時co2的分壓為 kgf/cm2，與此分壓呈平衡的co2液相濃度為： 式中：1193為吸收液在塔頂30時的密度，近似取純pc液體的密

13、度值。計算結(jié)果表明，當(dāng)出塔凈化氣中co2的濃度不超過0.5%，那入塔吸收液中co2的極限濃度不可超過0.216 nm3/m3pc，本設(shè)計取值正好在其所要求的范圍之內(nèi)，故選取值滿足要求。入塔循環(huán)液相co2：1513.479×0.15=227.0227.出塔氣體的組成出塔氣體的體積流量應(yīng)為入塔氣體的體積流量與pc帶走氣體的體積流量之差。co2：40000×0.29-7.554×1513.479=167.179nm3/h 0.60%co： 40000×0.015-0.014×1513.479=578.811nm3/h 2.08%h2： 40000&#

14、215;0.472-0.250×1513.479=18501.63nm3/h 66.40%n2： 40000×0.223-0.201×1513.479=8615.791nm3/h 30.82%27863.411nm3/h 100%計算數(shù)據(jù)總表出脫碳塔凈化氣量進(jìn)塔帶出氣量(v1)nm3/h出塔氣量(v2)nm3/h溶液帶出的總氣量(v3)nm3/h4000027863.2512136.75氣液比26.429入塔氣體平均分子量20.368溶解氣體平均分子量42.823pc中的溶解量(溶解氣量及其組成）40組分co2coh2n2總量溶解度，nm3/m3pc108590.

15、02 0.22 0.22 11.32溶解量，nm3/m3pc7.4960.01 0.16 0.16 7.819溶解體積流量nm3/h11345.03916.648236.103236.10311833.892溶解氣所占的百分?jǐn)?shù)%95.880.14 1.99 1.99100.00 出塔液相帶出氣量及其組成 40溶解量，nm3/m3pc7.5540.014 0.25 0.20 8.019 體積流量nm3/h11432.82121.189378.369 304.20912136.588溶解氣所占的百分?jǐn)?shù)%94.200.1753.122.51100.00 入塔氣相及其組成 30體積流量nm3/h116

16、00600 188808920 40000溶解氣所占的百分?jǐn)?shù)%29.00 1.50 47.20 22.30 100.00 出塔氣相的組成 35體積流量nm3/h167.179578.811 18501.638615.79127863.411溶解氣所占的百分?jǐn)?shù)%0.602.0866.4030.82100.00 入塔液相及其組成 30體積流量nm3/h227.022227.022溶解氣所占的百分?jǐn)?shù)%100.00 1003、 熱量衡算 在物料衡算中曾假設(shè)出塔溶液的溫度為40，現(xiàn)通過熱量衡算對出塔溶液的溫度進(jìn)行校核，看其是否在40之內(nèi)。否則，應(yīng)加大溶劑循環(huán)量以維持出塔溶液的溫度不超過40。具體計算步驟

17、如下：1.混合氣體的定壓比熱容因未查到真實氣體的定壓比熱容，故借助理想氣體的定壓比熱容公式近似計算。理想氣體的定壓比熱容：，其溫度系數(shù)如下表：系數(shù)abcdcp1（30）cp2（32）co24.7281.754×10-2-1.338×10-54.097×10-98.929/37.388.951/37.48co7.373-0.307×10-26.662×10-6-3.037×10-96.969/29.186.97/29.18h26.4832.215×10-3-3.298×10-61.826×10-96.902

18、/28.906.904/28.91n27.440-0.324×10-26.4×10-6-2.79×10-96.968/29.186.968/29.18表中cp的單位為（kcal/kmol·）/（kj/kmol·）進(jìn)出塔氣體的比熱容cpv2=cpiyi =37.48×0.0060+29.18×0.0208+28.91×0.664+29.18×0.3082 =29.02 kj/kmol·2.液體的比熱容溶解氣體占溶液的質(zhì)量分率可這樣計算：質(zhì)量分率為其量很少，因此可用純pc的比熱容代之。本設(shè)計題目中

19、kj/kg·文獻(xiàn)查得 kj/kg·,據(jù)此算得： kj/kg·； kj/kg·本設(shè)計采用后者。3. co2的溶解熱kj/kmolco2文獻(xiàn)查得 kj/kmolco2（實驗測定值）本設(shè)計采用后者。co2在pc中的溶解量為7.496×1513.479=11345.039nm3/h=506.475kmol/h故qs=14654×506.475=7421884.65kj/h4.出塔溶液的溫度設(shè)出塔氣體溫度為35，全塔熱量衡算有：帶入的熱量（qv1+ql2）+ 溶解熱量（qs）= 帶出的熱量（qv2+ql1）qv1=v1cpv1(tv1t0)=4

20、0000×31.43×30/22.4=1683750 kj/hql2=l2cpl2(tl2t0)=1513.479×1193×1.426×30=20556533.39kj/hqv2=v2cpv2(tv2t0)=27863.25×29.02×35/22.4=1263424.242kj/hql1=l1cpl1(tl1t0)=1828203.785 ×1.44×tl1=1724717 tl1kj/h式中：l1=1513.479×1193+(12136.588-0.2×1513.479)

21、15;42.823/22.4=1828203.785 kg/h1683750+20556533.39+7421884.65=1263424.242+1724717tl1tl1=39.896.最終衡算結(jié)果：出塔氣相及其組成（35）v2=27863.41nm3/hco2coh2n2167.2 578.81 18501.63 8615.79 nm3/h0.60 2.0866.4030.82%qv2=1263424.24kj/h入塔液相及其組成（30）l2=1513.479m3/hco2coh2n2227.-nm3/h-%ql2=20556533.39kj/h入塔氣相及其組成（30）v1=40000n

22、m3/hco2coh2n22605811600 600 18880 8920nm3/h29.01.547.222.3%qv1=1093738kj/h出塔液相帶出氣量及其組成（40）l1=12136.588kg/hco2coh2n2694611433 21.19 378.37 304.21 nm3/h94.200.183.122.51%脫碳塔溶解氣量及其組成（40）l1=11833.892kg/hco2coh2n27469.761134516.65 236.10 236.10 nm3/h95.880.141.991.99%qs=1683750kj/h四、設(shè)備的工藝與結(jié)構(gòu)尺寸的設(shè)計計算1.確定塔徑

23、及相關(guān)參數(shù) 塔底氣液負(fù)荷大，依塔底氣液負(fù)荷條件求取塔徑采用eckert通用關(guān)聯(lián)圖法求取泛點氣速，并確定操作氣速。入塔混合氣體的質(zhì)量流量:注：20.368為入塔混合氣體的平均分子量10.653為出塔混合氣體的平均分子量mm2 = 440.006+280.0208+20.664+280.3082= 10.653kg/kmol塔底吸收液的質(zhì)量流量:入塔混合氣的密度（未考慮壓縮因子）吸收液的密度（40）吸收液的粘度，依下式計算得到：mpa·s（平均溫度35時的值）選mm塑料鮑爾環(huán)（米字筋），其濕填料因子，空隙率，比表面積，bain-hougen關(guān)聯(lián)式常數(shù)。（1） 選用eckert通用關(guān)聯(lián)圖法

24、求解 關(guān)聯(lián)圖的橫坐標(biāo)：（v/l）0.5l/v=(12.83/1184)0.51197720/23508=5.408查eckert通用關(guān)聯(lián)圖得縱坐標(biāo)值為0.0025，即：（2）選用bain-hougen關(guān)聯(lián)式求解根據(jù)設(shè)計u=0.1m/s2求取塔徑vs=40000×(0.1013/1.6)(303.15/273.15)=2810.644m3/h=0.781m3/sd=(4×0.781/3.14×0.1)0.5=3.154m本次設(shè)計取d=3200mm3核算操作氣速u=4vs/3.14×d2=4×0.781/3.14×3.2²=0.

25、0972m/s則操作氣體速度取u=0.10m/s合適4 核算徑比d/d=3200/50=64>1015（滿足鮑爾環(huán)的徑比要求）5校核噴淋密度采用聚丙烯填料表面l噴，min=（mwr）at =0.08×106.4=8.512m3/(m2.h)（通常對于直徑不超過75mm的散裝填料，最小潤濕速率可取為0.08m³/（m·h）;對于直徑大于75mm的散裝填料，可取為0.12m³/（m·h）l噴=（滿足要求）五、填料層高度的計算塔截面積=0.785d2=0.785×3.2²=8.038因其他氣體的溶解度很小，故將其他氣體看作是

26、惰氣并視作為恒定不變，那么，惰氣的摩爾流率又溶劑的蒸汽壓很低，忽略蒸發(fā)與夾帶損失，并視作為恒定不變，那么有l(wèi)=1513.479×1193/(102.09×3600×8.038)=0.611kmol/(m2·s)，吸收塔物料衡算的操作線方程為將上述已知數(shù)據(jù)代入操作線方程，整理得采用數(shù)值積分法求解，步驟如下：1.將氣相濃度在其操作范圍內(nèi)10等份，其等份間距為0.0284，并將各分點的y值代入式（1）計算出對應(yīng)的x值，并列入后面表格中的第1、2列中。2.計算各分點截面處的氣液相流率g=(1+y)g l=(1+x)l 3.計算的傳質(zhì)系數(shù) =1exp -1.45(

27、33/39.1)0.75(225703/106.4·8.5248)0.1(2257032·106.4/11842·1.27× 108)-0.05(2257032/1184×39.1×106.4)0.21由計算知awat=106.4式中：ul=kg/(m . h)、氣體、液體的黏度，、氣體、液體的密度，、溶質(zhì)在氣體、液體中的擴(kuò)散系數(shù)， r通用氣體常數(shù)，t系統(tǒng)溫度，k填料的總比表面積，填料的潤濕比表面積，g重力加速度，1.27×108m/h液體的表面張力，填料材質(zhì)的臨界表面張力，填料形狀系數(shù)上述修正的恩田公式只適用于的情況，由計

28、算得知u0.5uf 氣膜吸收系數(shù)計算： 氣體質(zhì)量通量為 = 0.237106.510.8842.5510-4 =5.6910-3 = 0.23753.850.8842.5110-4 =2.8310-3液膜吸收系數(shù)計算： 液體質(zhì)量通量為 = 0.009540.510.02497.06 = 0.896= 4.26×10-3×106.4×1.451.1 = 0.682= 0.896×106.4×1.450.4 = 110.61故修正： =1184/(102.09×(1.6204×30+39.594)×101.3=1.29

29、×10-3（稀溶液）計算準(zhǔn)備：（1）兩相摩爾流率與質(zhì)量流率的轉(zhuǎn)換氣相平均分子量為：氣相平均分子量為：33.35y+10.65vg=(33.35y+10.65)g（稀溶液）（2）co2在氣相和液相中的擴(kuò)散系數(shù)氣相：分兩步進(jìn)行，定性溫度取32.5。首先計算co2在各組分中的擴(kuò)散系數(shù)，然后再計算其在混合氣體中的擴(kuò)散系數(shù)。計算公式如下：dco2-co=dco2-h2=dco2-n2= =（1-0.006）/（0.0208/8.67×10-7+0.664/3.28×10-6+0.3082/8.62×10-7）=1.654×10-6m2/s液相：文獻(xiàn)介紹了

30、co2在pc中擴(kuò)散系數(shù)兩個計算公式，定性溫度取35。=1.17×10-52/s （tk；mpa·s；dcm2/s） =1.01×10-5 2/s （tk；mpa·s；dcm2/s）取大值（3）氣液兩相的粘度（純組分的粘度）ug-co2=1.34×10-2(305.5/273.15)0.935=0.015mpa·s同理：ug-co=0.018 mpa·s ug-h2=0.0093 mpa·s ug-n2=0.018 mpa·s為0、常壓下純氣體組分的粘度，mpas 。m為關(guān)聯(lián)指數(shù)（見下表）mmco21.34

31、×10-20.935h20.84×10-20.771co1.66×10-20.758n21.66×10-20.756氣相：（氣體混合物的粘度） =(0.28×0.015×440.5+0.025×0.018×280.5+0.472×0.0092×20.5+0.223×0.018×280.5)/(0.28×440.5+0.025×280.5+0.472×20.5+0.223×280.5)=0.0150 mpa·s液相： mpa&#

32、183;s=2.368 mpa·s（4）吸收液與填料的表面張力吸收液：=39.1 mpa·s填料：查教材，如聚乙烯塑料 mpa·s4.氣相總傳質(zhì)單元數(shù)作co2在pc中的相平衡曲線氣相co2的組成y（摩爾分率）0.0060 0.0500 0.1000 0.1500 0.2000 氣相co2的分壓p（kgf/cm2）0.0979 0.8158 1.6316 2.4473 3.2631 30對應(yīng)的液相平衡組成x0.0010 0.0084 0.0168 0.0252 0.0336 35對應(yīng)的液相平衡組成x1.0023 1.0196 1.0395 1.0598 1.0805

33、 40對應(yīng)的液相平衡組成x10.0537 10.4605 10.9518 11.4760 12.0369 將計算結(jié)果列表如下：因溫度變化不大，故取平均溫度下的數(shù)值作圖得一直線，這說明co在pc中的溶解情況滿足亨利定律。但因操作關(guān)系不為直線，故仍需采用圖解積分或數(shù)值積分。5.氣相總傳質(zhì)單元數(shù)采用傳質(zhì)單元數(shù)的近似簡化法計算圖中數(shù)據(jù)源于下表數(shù)據(jù)，y、x數(shù)據(jù)由操作線方程（1）計算而得。y*由y*=6.4283x-0.0002計算而得。y×10-20.53.256.08.7511.5014.2517.0019.7522.5025.2528.00x×10-20.0570.3120.56

34、70.8211.0761.3311.5861.842.0952.3492.604y*×10-20.3662.0033.6395.2696.9078.54410.1811.8113.4515.0816.72427.3569.5937.8625.9719.7915.9813.4111.5410.139.028.14做出圖形得：現(xiàn)采用smipson公式求區(qū)域的面積數(shù)值積分法（亦可采用圖解積分）6.氣相總傳質(zhì)單元高度計算：由于對于pc，co2為易吸收氣體，為氣膜控制10-7m填料層的有效傳質(zhì)高度=1.11910.828=12.117m設(shè)計高度h=1.2812.117=15.5m六、填料層的壓

35、降用eckert通用關(guān)聯(lián)圖計算壓降橫坐標(biāo)：（前已算出）縱坐標(biāo)：0.00173查圖得：50mmh2o/m七：附屬設(shè)備及主要附件的選型1.塔壁厚 操作壓力為1.6mpa壁厚： 圓整后取27mm選用 27r鋼板2液體分布器液體分布器是保持任一橫截面上保證氣液均勻分布。本次使用分布較好的槽盤式分布器。它具有集液、分液和分氣三個功能，結(jié)構(gòu)緊湊，操作彈性高，應(yīng)用廣泛。3除沫器除沫器用于分離塔頂端中所夾帶的液滴，以降低有價值的產(chǎn)品損失，改善塔后動力設(shè)備的操作。此次設(shè)計采用網(wǎng)絲除沫器。u=除沫器直徑 4液體再分布器 液體向下流動時，有偏向塔壁流動現(xiàn)象，造成塔中心的填料不被潤濕，故使用液體再分布器，對鮑爾環(huán)而言

36、，不超過6m。故在填料3m處裝一個再分布器。本次使用截錐式再分布器。5填料支撐板 填料織成板是用來支撐填料的重量，本次設(shè)計使用最為常用的柵板。本次塔徑為26001400mm，使用四塊柵板疊加，直徑為850mm6塔的頂部空間高度 塔的頂部空間高度指頂?shù)谝粚铀P到塔頂封頭的切線距離。為減少霧沫夾帶的液體量，一般取1.21.5m，本次設(shè)計取1.2m八.塔附屬高度及塔總高的計算塔上部空間高度可取1.3m.液體分布器高度約為1.0m.考慮到氣相接管所占空間高度，底部空間高度可取0.6m.若塔底液相停留時間按1min考慮，則塔釜液所占空間高度為：取h=3.2 m所以塔的附屬高度為 得塔總高度: 即塔總高為21.38m九 設(shè)計概要表入塔混合氣體的質(zhì)量流量v36371.429 kg/h塔底吸收液的質(zhì)量流量l1828203.785kg/h入塔混合氣的密度p12.93kg/