裝配式預(yù)應(yīng)力砼T梁橋先簡(jiǎn)支后結(jié)構(gòu)連續(xù)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

1、咨詢(xún)計(jì)算書(shū)河北邢汾高速公路項(xiàng)目裝配式預(yù)應(yīng)力砼t梁橋（先簡(jiǎn)支后結(jié)構(gòu)連續(xù)）設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū) 本橋具體尺寸請(qǐng)參照邢汾高速公路公路橋涵通用圖，跨徑布置為：5×25m，5×30m和4×40m三種。一、主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（1）設(shè)計(jì)車(chē)道數(shù)：三車(chē)道；（2）荷載標(biāo)準(zhǔn)：公路-i級(jí)*1.3；（3）按全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件進(jìn)行設(shè)計(jì)；（4）設(shè)計(jì)安全等級(jí)：i級(jí)，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)為1.1；二、計(jì)算依據(jù)（1）公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（jtg b01-2003）；（2）部頒公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（jtg d60-2004）；（3）部頒公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（jtg d62-2004）；（4）公路橋梁通用圖 裝配式

2、預(yù)應(yīng)力混凝土t梁橋（先簡(jiǎn)支后結(jié)構(gòu)連續(xù)）上部構(gòu)造（河北邢汾高速公路項(xiàng)目專(zhuān)用）；三、計(jì)算基本數(shù)據(jù) t梁橫斷面布置見(jiàn)圖3-1，各種跨徑跨中截面構(gòu)造見(jiàn)圖3-3圖3-4。圖3-1 t梁橫斷面布置 邊梁 中梁圖3-2 25mt梁 跨中截面 邊梁 中梁圖3-3 30mt梁 跨中截面 邊梁 中梁圖3-4 40mt梁 跨中截面表3-1 t梁截面特性統(tǒng)計(jì)表（包括橫向濕接縫）分 類(lèi)梁高（m）面積（m2）抗彎慣性矩（m4）抗扭慣性矩（m4）25m跨中 梁1.70.8610.2920.0177邊 梁1.70.8330.2860.017230m跨中 梁20.9330.4540.0203邊 梁20.9270.4500.02

3、0140m跨中 梁2.51.1140.9560.0334邊 梁2.51.1150.9330.03271、 計(jì)算荷載（1） 鋼筋混凝土重力密度為26kn/m3；瀝青混凝土重力密度為24kn/m3。防撞護(hù)欄重量10kn/m，按照橫向分布影響線值分配；（2） 溫度荷載：整體升溫20，整體降溫25；截面正溫差梯度如圖3-5所示，t1=14, t2=5.5；截面負(fù)溫差梯度在正溫差梯度的基礎(chǔ)上乘以-0.5。圖3-5 04溫度梯度模式（3） 車(chē)道荷載：公路i級(jí)；沖擊系數(shù)見(jiàn)表3-2。表3-2汽車(chē)沖擊系數(shù)統(tǒng)計(jì)表梁跨度沖擊系數(shù)跨中支點(diǎn)25m0.31 0.40 30m0.30 0.40 40m0.25 0.35 （

4、4） 收縮徐變：按規(guī)范取值。相對(duì)濕度取60。（5） 預(yù)應(yīng)力荷載：采用strand1860鋼絞線。張拉控制應(yīng)力1395mpa，參見(jiàn)表3-3，采用金屬波紋管，管道摩阻系數(shù)0.25，局部偏差系數(shù)0.0015。表3-3-1 一片t梁邊梁鋼絞線統(tǒng)計(jì)表25米邊跨鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)17×75128×75137×75125米中跨鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)16×75127×75137×75125米負(fù)彎矩區(qū)鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)15×754波紋管金屬波紋管表3-3-2 一片t梁中梁鋼絞線統(tǒng)計(jì)表25米邊跨鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)16

5、×75127×75137×75125米中跨鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)16×75126×75136×75125米負(fù)彎矩區(qū)鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)15×754波紋管金屬波紋管表3-3-3 一片t梁邊梁鋼絞線統(tǒng)計(jì)表30米邊跨鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)19×75129×75139×75130米中跨鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)18×75129×75138×75130米負(fù)彎矩區(qū)鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)15×754波紋管金屬波紋管表3-3-4 一片t梁中梁鋼絞線統(tǒng)計(jì)表

6、30米邊跨鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)18×75128×75139×75130米中跨鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)17×75128×75138×75130米負(fù)彎矩區(qū)鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)15×754波紋管金屬波紋管表3-3-5 一片t梁邊梁鋼絞線統(tǒng)計(jì)表40米邊跨鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)19×75228×75138×75148×75140米中跨鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)18×75227×75138×75147×75140米負(fù)彎矩區(qū)鋼絞線編號(hào)直徑（m

7、m）束數(shù)15×75225×75234×752波紋管金屬波紋管表3-3-6 一片t梁中梁鋼絞線統(tǒng)計(jì)表40米邊跨鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)18×75228×75138×75148×75140米中跨鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)17×75227×75138×75147×75140米負(fù)彎矩區(qū)鋼絞線編號(hào)直徑（mm）束數(shù)15×75225×75234×752波紋管金屬波紋管（6） 支座沉降：將各墩分別沉降0.005m，由程序自動(dòng)包絡(luò)取最不利值；（7） 橫向分布系數(shù)采用剛接梁

8、法進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果參見(jiàn)表3-4；表3-4 橫向分布系數(shù)統(tǒng)計(jì)表橋?qū)挘╩）梁數(shù)橫向分布系數(shù)（已計(jì)入車(chē)道折減系數(shù)）邊梁中梁25mt梁60.706 0.590 30mt梁60.693 0.633 40mt梁60.708 0.610 注：1.計(jì)算比較2車(chē)道和3車(chē)道的橫向分布系數(shù)，2車(chē)道控制設(shè)計(jì)。 2.表中系數(shù)未計(jì)活載增大系數(shù)1.3。2、 計(jì)算模型（1） 預(yù)制t梁及橫向濕接縫混凝土強(qiáng)度等級(jí)為c50；橋面現(xiàn)澆層混凝土強(qiáng)度等級(jí)為c50；（2） 采用橋梁博士3.0進(jìn)行計(jì)算，t梁橫向濕接縫模擬成附加截面，自重系數(shù)取1.04計(jì)算模型。圖3-6 結(jié)構(gòu)有限元模型（5跨）（3） 施工階段模擬如下：施 工階 段施工內(nèi)容1

9、預(yù)制t梁及架設(shè)；2澆注縱向濕接頭及翼緣板、橫隔梁濕接縫；3張拉1#、4#墩支點(diǎn)位置負(fù)彎矩鋼束；4張拉2#、3#墩支點(diǎn)位置負(fù)彎矩鋼束；5體系轉(zhuǎn)換；6二期恒載；7徐變效應(yīng)；施工階段模擬四、截面驗(yàn)算1、施工階段應(yīng)力驗(yàn)算 按照規(guī)范jtgd62-2004第7.2.8條，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件施工階段法向應(yīng)力驗(yàn)算。 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在預(yù)應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載作用下，截面邊緣混凝土的壓應(yīng)力應(yīng)滿(mǎn)足 ；截面邊緣壓拉應(yīng)力 時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于0.2%的縱向鋼筋。本橋僅構(gòu)造鋼筋即滿(mǎn)足配筋要求（施工階段配筋率的選定）。2、正常使用階段抗裂驗(yàn)算 本節(jié)按照正常使用極限狀態(tài)的要求，采用作用的短期效應(yīng)組合

10、和短期效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)組合的影響，按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件進(jìn)行正截面和斜截面抗裂驗(yàn)算。 a)按照正常使用極限狀態(tài)的規(guī)范強(qiáng)制性要求，對(duì)于全預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在作用短期組合下，滿(mǎn)足以下要求： 預(yù)橋規(guī)公式（6.3.1-1）。各跨徑簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)t梁，在短期組合作用下，按照上述公式要求，預(yù)應(yīng)力效應(yīng)乘以0.8的折減系數(shù),主梁上、下緣最小正應(yīng)力見(jiàn)圖4-1。25米t梁（邊梁）25米t梁（中梁）30米t梁（邊梁）30米t梁（中梁）40米t梁（邊梁）40米t梁（中梁）圖4-1 正常使用階段 截面上下緣最小正應(yīng)力(短期組合抗裂驗(yàn)算)從圖4-1可以看出：除支點(diǎn)下緣外，各種跨徑最小正應(yīng)力均出現(xiàn)在跨中附近的截面下緣，

11、均為拉應(yīng)力，不滿(mǎn)足規(guī)范對(duì)于全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的要求，具體數(shù)據(jù)見(jiàn)表4-1。 各跨徑主梁最小正應(yīng)力匯總 表4-1分 類(lèi)邊跨跨中截面下緣最小正應(yīng)力（mpa）次邊跨跨中截面下緣最小正應(yīng)力（mpa）中跨跨中截面下緣最小正應(yīng)力（mpa）規(guī)范要求25m跨邊梁-1.8.-0.2-0.6中梁-1.8.-0.7-0.830m跨邊梁-1.7-0.4-0.7中梁-2.1-0.9-1.140m跨邊梁-1.2-0.2中梁-2.0-0.9另：各墩支點(diǎn)下緣位置最小正應(yīng)力為拉應(yīng)力，也不滿(mǎn)足規(guī)范要求，但考慮到使用荷載作用下，活載在此位置產(chǎn)生的效應(yīng)主要為壓應(yīng)力，且標(biāo)準(zhǔn)圖的的結(jié)算結(jié)果也是如此，此結(jié)果從略。從圖4-1和表4-1可以看出：短期

12、組合作用下，按照全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件計(jì)算，主梁的正截面抗裂不滿(mǎn)足規(guī)范要求。b)規(guī)范強(qiáng)制性要求：作用短期效應(yīng)組合下，全預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制構(gòu)件主拉應(yīng)力應(yīng)滿(mǎn)足以下要求： 預(yù)橋規(guī)公式 （6.3.1-5）各跨徑簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)t梁，在短期組合作用下，按照上述公式要求，主梁截面最大主拉應(yīng)力見(jiàn)圖4-2。25米t梁（邊梁）25米t梁（中梁）30米t梁（邊梁） 30米t梁（中梁） 40米t梁（邊梁）40米t梁（中梁）圖4-2 正常使用階段 截面最大主拉應(yīng)力(短期組合抗裂驗(yàn)算)從圖4-2可以看出：各種跨徑的主梁截面最大主拉應(yīng)力均出現(xiàn)在支點(diǎn)位置，對(duì)應(yīng)圖4-1的截面最小正應(yīng)力結(jié)果，這些位置的最大拉應(yīng)力即為該截面位置下緣最大拉應(yīng)力結(jié)果

13、。同樣，鑒于使用荷載作用下，活載在此位置產(chǎn)生的效應(yīng)主要為壓應(yīng)力，且標(biāo)準(zhǔn)圖的的結(jié)算結(jié)果也是如此，對(duì)此位置可放寬應(yīng)力要求。不計(jì)支點(diǎn)位置處的主拉應(yīng)力結(jié)果，各跨徑主梁截面的主拉應(yīng)力均滿(mǎn)足規(guī)范對(duì)于全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的要求，具體數(shù)據(jù)見(jiàn)表4-2。 各跨徑主梁最大主拉應(yīng)力匯總 表4-2分 類(lèi)邊跨跨中截面下緣最小正應(yīng)力（mpa）次邊跨跨中截面下緣最小正應(yīng)力（mpa）中跨跨中截面下緣最小正應(yīng)力（mpa）規(guī)范要求25m跨邊梁-0.5-0.4-0.4中梁-0.4-0.5-0.530m跨邊梁-0.4-0.4-0.4中梁-0.5-0.5-0.540m跨邊梁-0.3-0.3中梁-0.3-0.3注：不包括支點(diǎn)位置截面的主應(yīng)力。從圖

14、4-2和表4-2可以看出：不計(jì)支點(diǎn)位置，正常使用階段，主梁的斜截面抗裂都滿(mǎn)足規(guī)范要求。3、持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算1)按照規(guī)范jtgd62-2004第7.1.5條，對(duì)持久狀況預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面混凝土的最大正應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算。持久狀況預(yù)應(yīng)力混凝土截面受壓區(qū)最大壓應(yīng)力應(yīng)滿(mǎn)足以下要求： 預(yù)橋規(guī)公式 （7.1.5-1）各跨徑簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)t梁，持久狀況下，主梁截面最大壓應(yīng)力見(jiàn)圖4-3。25米t梁（邊梁）25米t梁（中梁）30米t梁（邊梁）30米t梁（中梁）40米t梁（邊梁）40米t梁（中梁） 圖4-3 持久狀況截面上下緣最大壓應(yīng)力圖從圖4-3可以看出：持久狀況下，各種跨徑的主梁截面最大壓應(yīng)力分布較為均勻，最大

15、壓應(yīng)力出現(xiàn)在支點(diǎn)左右一定距離的下緣位置，最大壓應(yīng)力均滿(mǎn)足規(guī)范的要求，具體數(shù)據(jù)見(jiàn)表4-3。 各跨徑主梁最大壓應(yīng)力匯總 表4-3分 類(lèi)邊跨跨中截面下緣最小正應(yīng)力（mpa）次邊跨跨中截面下緣最小正應(yīng)力（mpa）中跨跨中截面下緣最小正應(yīng)力（mpa）規(guī)范要求25m跨邊梁13.914.112.5=16.2mpa中梁12.011.911.730m跨邊梁13.213.912.4中梁12.212.812.040m跨邊梁12.3-12.0中梁11.2-11.3從圖4-3和表4-3可以看出：持久狀況下，主梁上下緣混凝土最大壓應(yīng)力滿(mǎn)足規(guī)范要求。2) 按照規(guī)范jtgd62-2004第7.1.6條，對(duì)持久狀況預(yù)應(yīng)力混凝土

16、受彎構(gòu)件斜截面混凝土的最大主壓應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算。持久狀況預(yù)應(yīng)力混凝土截面受壓區(qū)最大主壓應(yīng)力應(yīng)滿(mǎn)足以下要求： 預(yù)橋規(guī)公式 （7.1.6-1）各跨徑簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)t梁，持久狀況下，主梁截面最大主壓應(yīng)力見(jiàn)圖4-4。25米t梁（邊梁）25米t梁（中梁）30米t梁（邊梁）30米t梁（中梁）40米t梁（邊梁）40米t梁（中梁）圖4-4 持久狀況主梁主壓應(yīng)力圖從圖4-4可以看出：持久狀況下，各種跨徑的主梁截面最大主壓應(yīng)力分布較為均勻，最大主壓應(yīng)力出現(xiàn)在支點(diǎn)左右一定距離的位置，最大壓應(yīng)力均滿(mǎn)足規(guī)范的要求，具體數(shù)據(jù)見(jiàn)表4-4。 各跨徑主梁最大主壓應(yīng)力匯總 表4-4分 類(lèi)邊跨跨中截面下緣最小正應(yīng)力（mpa）次邊跨跨中截面

17、下緣最小正應(yīng)力（mpa）中跨跨中截面下緣最小正應(yīng)力（mpa）規(guī)范要求25m跨邊梁13.414.413.1=19.44mpa中梁12.412.511.730m跨邊梁14.013.512.8中梁12.912.411.740m跨邊梁12.3-12.5中梁11.2-11.1從圖4-4和表4-4可以看出：持久狀況下，主梁混凝土最大主壓應(yīng)力滿(mǎn)足規(guī)范要求。4、強(qiáng)度驗(yàn)算1)抗彎承載力驗(yàn)算承載能力極限狀態(tài)組合下，作用（或荷載）效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值與正截面抗彎強(qiáng)度如圖4-5所示。25米t梁（邊梁）25米t梁（中梁）30米t梁（邊梁）30米t梁（中梁）40米t梁（邊梁）40米t梁（中梁）圖4-5 彎矩包絡(luò)圖從圖4-5可以

18、看出：各種跨徑的主梁截面邊跨跨中抗彎承載能力最大主壓應(yīng)力分布較為均勻，最大主壓應(yīng)力出現(xiàn)在支點(diǎn)左右一定距離的位置，最大壓應(yīng)力均滿(mǎn)足規(guī)范的要求，具體數(shù)據(jù)見(jiàn)表4-5。25mt梁主梁抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 表4.5-1分 類(lèi)彎矩效應(yīng)組合值（knm）正截面抗彎強(qiáng)度（knm）正截面抗彎強(qiáng)度/彎矩效應(yīng)組合值是否滿(mǎn)足規(guī)范邊梁邊跨跨中723971360.986 基本滿(mǎn)足次邊跨支點(diǎn)-6549-79691.217 滿(mǎn)足次邊跨跨中608765961.084 滿(mǎn)足中跨支點(diǎn)-5828-79691.367 滿(mǎn)足中跨跨中619965961.064 滿(mǎn)足中梁邊跨跨中670565590.978 基本滿(mǎn)足次邊跨支點(diǎn)-5647-79311.4

19、04 滿(mǎn)足次邊跨跨中579960191.038 滿(mǎn)足中跨支點(diǎn)-5019-79311.580 滿(mǎn)足中跨跨中584160191.030 滿(mǎn)足注：支點(diǎn)負(fù)彎矩抗彎強(qiáng)度計(jì)入橋面鋪裝鋼筋參與結(jié)構(gòu)受力。30mt梁主梁抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 表4.5-2分 類(lèi)彎矩效應(yīng)組合值（knm）正截面抗彎強(qiáng)度（knm）正截面抗彎強(qiáng)度/彎矩效應(yīng)組合值是否滿(mǎn)足規(guī)范邊梁邊跨跨中10392101470.976 基本滿(mǎn)足次邊跨支點(diǎn)-8154-91801.126 滿(mǎn)足次邊跨跨中913795061.040 滿(mǎn)足中跨支點(diǎn)-7286-91801.260 滿(mǎn)足中跨跨中924295061.029 滿(mǎn)足中梁邊跨跨中796791531.149 滿(mǎn)足次邊跨支

20、點(diǎn)-10994-94510.860 不滿(mǎn)足次邊跨跨中555185401.538 滿(mǎn)足中跨支點(diǎn)-9121-94511.036 滿(mǎn)足中跨跨中620885401.376 滿(mǎn)足注：支點(diǎn)負(fù)彎矩抗彎強(qiáng)度計(jì)入橋面鋪裝鋼筋參與結(jié)構(gòu)受力。40mt梁主梁抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 表4.5-3分 類(lèi)彎矩效應(yīng)組合值（knm）正截面抗彎強(qiáng)度（knm）正截面抗彎強(qiáng)度/彎矩效應(yīng)組合值是否滿(mǎn)足規(guī)范邊梁邊跨跨030 滿(mǎn)足次邊跨支點(diǎn)-14371-151931.057 滿(mǎn)足中跨跨089 滿(mǎn)足中跨支點(diǎn)-11338-151931.340 滿(mǎn)足中梁邊跨跨004 滿(mǎn)足次邊跨

21、支點(diǎn)-14153-159131.124 滿(mǎn)足中跨跨023 滿(mǎn)足中跨支點(diǎn)-11784-159131.350 滿(mǎn)足注：支點(diǎn)負(fù)彎矩抗彎強(qiáng)度計(jì)入橋面鋪裝鋼筋參與結(jié)構(gòu)受力。2)抗剪承載力驗(yàn)算根據(jù)計(jì)算所得的主拉應(yīng)力，按照預(yù)橋規(guī)第7.1.6條規(guī)定箍筋可僅按構(gòu)造要求設(shè)置，各跨徑主梁斜截面抗剪承載力滿(mǎn)足規(guī)范要求。 五、構(gòu)造與配束（筋）比較本設(shè)計(jì)橋面全寬14.13m，橫向6片t梁，梁間距2.4m，邊板懸臂長(zhǎng)度1.065m與2008年部頒標(biāo)準(zhǔn)圖進(jìn)行對(duì)比，選取和本設(shè)計(jì)最接近的28m分離式路基的標(biāo)準(zhǔn)圖（全寬13.5m，橫向6片t梁，梁間距2.25m）進(jìn)行比較。1、構(gòu)造比較 本設(shè)計(jì)梁高同標(biāo)準(zhǔn)圖，

22、t梁形式與標(biāo)準(zhǔn)圖相似，僅在其基礎(chǔ)上稍做修改。25m跨腹板比標(biāo)準(zhǔn)圖厚2cm（標(biāo)準(zhǔn)圖腹板厚為20cm），30m跨和40m跨腹板和馬蹄寬度均比標(biāo)準(zhǔn)圖厚2cm。2、鋼束比較 各跨徑t梁與標(biāo)準(zhǔn)圖（28m分離式路基所采用t梁）的配束比較見(jiàn)表5.1。25m跨t梁配束與標(biāo)準(zhǔn)圖對(duì)比 表5.1-1分類(lèi)本設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)圖本設(shè)計(jì)比通用圖邊梁邊跨跨中22s15.225s15.2少3束中跨跨中20s15.221s15.2少1束支點(diǎn)負(fù)彎矩20s15.218s15.2多2束中梁邊跨跨中20s15.222s15.2少2束中跨跨中18s15.219s15.2少1束支點(diǎn)負(fù)彎矩20s15.216s15.2多4束注：標(biāo)準(zhǔn)圖數(shù)據(jù)取自25m跨連

23、續(xù)梁、28m分離式路基所采用t梁從表5.1-1可以看出：25m跨t梁的配束與標(biāo)注圖比，邊梁和中梁的邊跨跨中比標(biāo)準(zhǔn)圖少了3束和2束，中跨跨中比標(biāo)準(zhǔn)圖少了1束，支點(diǎn)負(fù)彎矩比標(biāo)準(zhǔn)圖多了2束和4束。這與結(jié)構(gòu)受力分析結(jié)果對(duì)應(yīng)較好。邊梁和中梁的邊跨跨中比標(biāo)準(zhǔn)圖少，對(duì)應(yīng)：結(jié)構(gòu)跨中應(yīng)力均不滿(mǎn)足規(guī)范要求，邊跨跨中正應(yīng)力超過(guò)規(guī)范限值較多。邊跨跨中正截面抗彎強(qiáng)度略小于結(jié)構(gòu)內(nèi)力。支點(diǎn)負(fù)彎矩比標(biāo)準(zhǔn)圖多，對(duì)應(yīng)：結(jié)構(gòu)支點(diǎn)正截面抗彎強(qiáng)度大于結(jié)構(gòu)內(nèi)力，滿(mǎn)足規(guī)范要求。30m跨t梁配束與標(biāo)準(zhǔn)圖對(duì)比 表5.1-2分類(lèi)本設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)圖本設(shè)計(jì)比通用圖邊梁邊跨跨中27s15.230s15.2少3束中跨跨中25s15.227s15.2少2束支點(diǎn)負(fù)彎矩20s15.220s15.2相同中梁邊跨跨中25s15.226s15.2少1束中跨跨中23s15.223s15.2相同支點(diǎn)負(fù)彎矩20s15.216s15.2相同注：標(biāo)準(zhǔn)圖數(shù)據(jù)取自30m跨連續(xù)梁、28m分離式路基所采用t梁從表5.1-2可以看出：30m跨t梁的配束與標(biāo)注圖比，邊梁和中梁的邊跨跨中比標(biāo)準(zhǔn)圖少了3束和1束，中跨跨中比標(biāo)準(zhǔn)圖少了2束和1束，支點(diǎn)負(fù)彎矩與標(biāo)準(zhǔn)圖相同。這與結(jié)構(gòu)受力分析結(jié)果對(duì)應(yīng)較好。邊梁和中梁的邊跨跨中比標(biāo)準(zhǔn)圖少，對(duì)應(yīng)：結(jié)構(gòu)跨中應(yīng)力均不滿(mǎn)足規(guī)范要求，邊跨跨中正應(yīng)力超過(guò)規(guī)范限值較多。邊跨跨中正截面抗彎強(qiáng)度略小于結(jié)構(gòu)內(nèi)力。支點(diǎn)