某大學(xué)框架宿舍框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、 緒論畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)本科教育培養(yǎng)目標(biāo)實(shí)現(xiàn)的關(guān)鍵階段，是畢業(yè)前的一次綜合性學(xué)習(xí)階段，是在工作之前對(duì)于大學(xué)期間所學(xué)知識(shí)的一次全面、綜合的運(yùn)用，更是一次作為工民建專業(yè)的畢業(yè)生跨入這個(gè)行業(yè)之前的一次練兵。我的畢業(yè)設(shè)計(jì)題目為成都某大學(xué)框架宿舍2號(hào)樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，本工程采用6層框架結(jié)構(gòu)體系。此結(jié)構(gòu)體系平面結(jié)構(gòu)布置對(duì)稱，各種構(gòu)件布置均勻、規(guī)整。在設(shè)計(jì)過程中，框架梁、柱的布置充分考慮了建筑物的使用功能和結(jié)構(gòu)的合理性，既可以滿足空間的靈活布置，同時(shí)考慮框架為多層建筑承受豎向荷載和側(cè)向力的作用的有效形式，可以滿足抵抗水平和豎向荷載。針對(duì)現(xiàn)在框架結(jié)構(gòu)在工民建中的廣泛運(yùn)用，并且自己在畢業(yè)后將繼續(xù)碩士深造，研究方向?yàn)楦邔咏?/p>

2、筑與大跨建筑的設(shè)計(jì)，所以為了給自己打下一個(gè)良好的基礎(chǔ)，我選擇了設(shè)計(jì)框架建筑作為我在大學(xué)本科階段的最后一次最為重要的綜合性學(xué)習(xí)課程，選擇此題目的目的也是希望將自己四年所學(xué)的知識(shí)總結(jié)與應(yīng)用，設(shè)計(jì)過程分為建筑部分與結(jié)構(gòu)部分，每部分的設(shè)計(jì)在指導(dǎo)老師及各種規(guī)范的指導(dǎo)下進(jìn)行，力求做到安全、合理并經(jīng)濟(jì)。限于自己的水平有限，在本設(shè)計(jì)書中難免存在很多考慮不周全與錯(cuò)誤之處。望老師批評(píng)指正。 大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第89頁(yè)第1章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基本質(zhì)料1.1建筑概況1)設(shè)計(jì)題目： 成都某大學(xué)框架宿舍2號(hào)樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2)建筑面積： 5140.073)建筑總高度：23.35（室外地坪算起）4)建筑層數(shù)： 六層5)結(jié)構(gòu)類型： 框架結(jié)

3、構(gòu)1.2工程概況 該宿舍為五層鋼筋框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積約5140.07m2，建筑物平面為一字形。走廊寬度2.4m,標(biāo)準(zhǔn)層高3.3m，室內(nèi)外高差0.45m，其它軸網(wǎng)尺寸等詳見平面簡(jiǎn)圖1-1。 平面簡(jiǎn)圖 1-1 1.3設(shè)計(jì)資料（1）氣象條件：本地區(qū)基本風(fēng)壓 0.20kn/，基本雪壓0.10kn/（2）抗震烈度：7度第三組，設(shè)計(jì)基本地震加速度值0.10g（3） 工程地質(zhì)條件：1)場(chǎng)地屬非濕陷性地基土；2)修正后的地基承載力特征值為160kn/m2；3)抗震設(shè)防烈度為7度，場(chǎng)地類別為類；4)場(chǎng)地地下水穩(wěn)定水位埋深為5.305.60m，水質(zhì)對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)無(wú)腐蝕作用，對(duì)鋼筋混凝5)土結(jié)構(gòu)中的鋼筋不具有腐蝕

4、作用。6)可不考慮地基土液化影響。(4)屋面做法: 保護(hù)層：30厚細(xì)石混凝土防水層：三氈四油結(jié)合層：冷底子油熱馬蹄脂二道保溫層：水泥蛭石保溫層（150mm厚）找平層：20mm厚1：3水泥砂漿結(jié)構(gòu)層：100mm厚鋼筋砼屋面板板底抹灰：混合砂漿10mm厚(5)樓面做法 水磨石地面： 100現(xiàn)澆砼板 混合砂漿10mm厚(6)材料 梁、柱、板統(tǒng)一采用混凝土強(qiáng)度等級(jí)為c30，縱筋采用hrb335，箍筋采用hrb335，板筋采用hrb335級(jí)鋼筋。1.4建筑要求建筑等級(jí):耐火等級(jí)為級(jí)抗震等級(jí)為級(jí)設(shè)計(jì)使用年限50年1.5采光、通風(fēng)、防火設(shè)計(jì)1.5.1采光、通風(fēng)設(shè)計(jì)在設(shè)計(jì)中選擇合適的門窗位置，從而形成“穿堂風(fēng)

5、”，取得良好的效果以便于通風(fēng)。1.5.2防火設(shè)計(jì)本工程耐火等級(jí)為二級(jí)，建筑的內(nèi)部裝修、陳設(shè)均應(yīng)做到難燃化，以減少火災(zāi)的發(fā)生及降低蔓延速度，公共安全出口設(shè)有三個(gè)，可以方便人員疏散。因該為宿舍的總高度超過21m屬多層建筑，因而根據(jù)高層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范（2001版gb50045-95）規(guī)定，樓梯間應(yīng)采用封閉式，防止煙火侵襲。在疏散門處應(yīng)設(shè)有明顯的標(biāo)志。各層均應(yīng)設(shè)有手動(dòng)、自動(dòng)報(bào)警器及高壓滅火水槍。1.6建筑細(xì)部設(shè)計(jì)1、建筑熱工設(shè)計(jì)應(yīng)做到因地制宜，保證室內(nèi)基本的熱環(huán)境要求，發(fā)揮投資的經(jīng)濟(jì)效益。2、建筑體型設(shè)計(jì)應(yīng)有利于減少空調(diào)與采暖的冷熱負(fù)荷，做好建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的保溫和隔熱，以利節(jié)能。3、采暖地區(qū)的保溫

6、隔熱標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合現(xiàn)行的民用建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。4、室內(nèi)應(yīng)盡量利用天然采光。5、房間之間的送風(fēng)和排風(fēng)管道采取消聲處理措施。6、為滿足防火和安全疏散要求，設(shè)有三部樓梯。7、房間內(nèi)的布置與裝修以清新自然為主，衛(wèi)生間的地面鋪有防滑地板磚，墻面貼瓷磚。1.7參考資料1) 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn). 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb 500092001）2) 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn). 建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（gb 500112010）3) 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn). 建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)（gb 502232008）4) 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn). 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（gb 500102010）5) 國(guó)家建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)圖集. 建筑物抗震構(gòu)造詳圖（03g3291）6) 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).

7、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（gb 500072002）7) 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn). 建筑地基處理技術(shù)規(guī)范（jgj 792002 ）8) 國(guó)家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn). 高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（jgj 32010、j 1862010）閱微閣小說9) 國(guó)家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn). 建筑樁基技術(shù)規(guī)范（jgj 942008）第2章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2.1工程概況宿舍為六層鋼筋框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積約5140.07m2，建筑物平面為一字形。底層層高3.3m，其它層為3.3m，室內(nèi)外高差0.45m，因畢業(yè)設(shè)計(jì)未給定±0.000標(biāo)高所對(duì)應(yīng)絕對(duì)標(biāo)高，框架平面柱網(wǎng)布置如圖21所示：框架平面布置圖2-12.2梁柱面、梁跨度及柱高的確定2.2.1初估截面尺

8、寸板厚：取=90mm 取100mm橫梁：高=（）5100=638425 取500mm 梁寬b=（） ，取b=250mm縱梁：高=（）7200=900600 取700mm ，b=300mm次梁：= （）5100=425283 取400mm ，b=200mm挑梁：= （）1500=375250 取400mm ，b=200mm封口梁：= （）3600=300200 取300mm ，b=200mm2.2.2框架柱的截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限值，按下列公式計(jì)算1）柱組合的軸壓力設(shè)計(jì)值 注： 考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù) 按簡(jiǎn)支狀態(tài)計(jì)算柱的負(fù)載面積 折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似取14k

9、n/ m2 為驗(yàn)算截面以上的樓層層數(shù)2）注： 為框架柱軸壓比限值，本方案為三級(jí)框架，則取0.85 為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，本方案為c30混凝土，則取14.3kn/ 23）計(jì)算過程對(duì)于邊柱（13層）：=1.3×27×14×6=2948.4（kn）=2948.4×103/0.85/14.3=242567（mm 2）對(duì)于內(nèi)柱（13層）：=1.25×29.16×14×6=3061.8（kn）=3061.8×103/0.85/14.3=251896（mm 2）如取截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為493mm和502

10、mm。對(duì)于邊柱（36層）：=1.3×27×14×3=1474.2（kn）=1474.2×103/0.85/14.3=121284mm 2）對(duì)于內(nèi)柱（36層）：=1.25×29.16×14×6=1530.9（kn）=1530.9×103/0.85/14.3=125948（mm 2）如取截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為348mm和355mm。根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果并綜合考慮其他因素，本設(shè)計(jì)柱截面尺寸取值如下： 13層柱： 550mm×550mm 36層柱： 450mm×450mm2.2.3柱高度底

11、層高度h3.3m+0.45m+0.54.25m，其中3.3m為底層層高，0.45為室內(nèi)外高差,0.5m是當(dāng)基礎(chǔ)采用“高杯基礎(chǔ)”時(shí)為了減小底層柱的計(jì)算長(zhǎng)度所設(shè)的深入地下固定端深度。其它柱高等于層高即3.3m，由此得框架計(jì)算簡(jiǎn)圖2-2圖2-2橫向框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱編號(hào)2.3載荷計(jì)算（1）屋面均布恒載按屋面得做法逐項(xiàng)計(jì)算均布載荷，計(jì)算時(shí)注意：吊頂處布做粉底，無(wú)吊頂處做粉底，近似取吊頂粉底為相同重量。30mm厚細(xì)石混凝土保護(hù)層 0.03×22=0.66 kn/ 二氈三油防水層 0.40kn/20 mm厚1：3水泥砂漿找平層 0.02×20=0.4 kn/ 150 mm厚水泥蛭石保溫層

12、 0.15×5=0.75 kn/100 mm鋼筋砼屋面板結(jié)構(gòu)層 0.10×25=2.5 kn/ 10 mm厚水泥石灰膏砂漿 0.01×17=0.17 kn/共 計(jì) 4.88kn/（2）樓面均布恒載按樓面做法逐項(xiàng)計(jì)算水磨石地面 0.65kn/100mm厚鋼筋混凝土整澆層 0.10×25=2.5 kn/ 10 mm厚水泥石灰膏砂漿 0.01×17=0.17 kn/ 共計(jì) 3.32 kn/ （3）屋面樓面及樓梯均布活載標(biāo)準(zhǔn)值上人屋面活載標(biāo)準(zhǔn)值 2.0 kn/ 樓面活載標(biāo)準(zhǔn)值 2.0 kn/ 樓梯活載標(biāo)準(zhǔn)值 2.5 kn/ （4）梁柱自重計(jì)算（包括梁側(cè)

13、、梁底、柱得抹灰重量）主梁（橫向） b×h=250mm×500mm 梁自重： 25×0.25×（0.5-0.1）=2.5 kn/m 抹灰層： 2×（0.5-0.1）×0.34=0.27 kn/m 共 計(jì) 2.77 kn/m主梁（縱向） b×h=300mm×600mm 梁自重： 25×0.3×（0.6-0.1）=3.75kn/m 抹灰層： 2×（0.6-0.1）×0.34=0.34 kn/m 共 計(jì) 4.09 kn/m次梁（橫向） b×h=250mm×400

14、mm 梁自重： 25×0.25×（0.4-0.1）=1.88 kn/m 抹灰層： 2×（0.4-0.1）×0.34=0.22kn/m 共 計(jì) 2.10kn/m挑梁，封口梁 b×h=200mm×400mm 梁自重： 25×0.20×（0.4-0.1）=1.5 kn/m 抹灰層： 2×（0.4-0.1）×0.34=0.22 kn/m 共 計(jì) 1.72 kn/m（5）墻體自重（單位面積自重） 墻體均為240厚粘土空心磚，外墻貼瓷磚（0.5kn/），內(nèi)面為20mm厚抹灰。外墻面 外墻面瓷磚 0.50 k

15、n/ 240mm粘土磚空心磚 0.24×15=3.6 kn/ 內(nèi)墻抹灰20mm厚 0.02×17=0.34 kn/ 共 計(jì) 4.44 kn/墻體均為240厚粘土空心磚，兩側(cè)為20mm厚抹灰。內(nèi)墻面 240mm粘土磚空心磚 0.24×15=3.6 kn/ 內(nèi)墻抹灰20mm厚 0.02×17×2=0.68kn/ 共 計(jì) 4.28kn/（6）柱自重13層柱 550mm×550mm (20mm厚抹灰） 0.55×0.55×25+0.55×4×0.34=8.31kn/m 13層柱 550mm×5

16、50mm (20mm厚抹灰） 0.45×0.45×25+0.45×4×0.34=5.67kn/m 2.4重力荷載代表值計(jì)算 各層樓面取建筑總面積計(jì)算恒載，取樓板凈面積計(jì)算活荷載；各根梁取梁截面高度減去板厚的尺寸計(jì)算梁自重；各根柱取層高計(jì)算柱自重；頂層重力載荷代表值包括：層面載荷，50屋面雪荷載，縱橫梁自重，半層柱自重，半層墻的自重。其它層重力載荷代表值包括：樓面恒載50樓面均布活載荷，縱、橫梁自重，樓面上、下各半層的柱及縱墻的自重。2.4.1梁柱自重（見2-1表） 梁柱自重（26層）表2-1 編號(hào)截面長(zhǎng)度m根數(shù)每根重量kn橫向主梁邊跨l10.25

17、5;0.54.553412.6橫向主梁中跨l20.25×0.51.8595.12縱向主梁l30.25×0.66.653227.2次梁l40.25×0.44.6169.66挑梁l50.2×0.41.25341.4封口梁l60.2×0.43.4323.88編號(hào)截面長(zhǎng)度m根數(shù)每根重量kn0.55×0.553.33627.420.45×0.453.33618.720.4×0.43.368.77（11.3） 注：1層柱柱高4.25m，屋頂塔樓高3.55m柱重分別為35.3kn，20.13kn。2.4.2墻體自重（扣除門窗洞口

18、） 外墻：4.44kn/ 內(nèi)墻：4.28kn/ 1層墻自重： 內(nèi)橫墻 5.1×（3.75-0.5）×25×4.28=1774 kn 外橫墻 11.5×（3.75-0.5）×2×4.44=332 kn 外縱墻 （53.44×（3.75-0.6）×2-24×1.5×2.9-1.8×1.75×2-1.5 ×1.9×3)×4.44=965 kn 內(nèi)縱墻 （53.44×（3.75-0.6）×2-26×0.9×0.24

19、-1.5×2.1×2-1.5 ×2.4×2）×4.28=1359 kn 陽(yáng)臺(tái) 0.9×（3.6+1.5+2）×24×4.44=633 kn 樓梯間墻 5.1×（3.75-0.5）×4×4.28+1.5×3.25×4×4.44=370 kn 共計(jì) 5433 kn 23層墻自重： 內(nèi)橫墻 5.1×（3.3-0.5）×25×4.28=1528 kn 外橫墻 11.5×（3.3-0.5）×2×4.44=2

20、86kn 外縱墻 （53.44×（3.3-0.6）×2-24×1.5×2.9-1.8×1.75×2-1.5 ×1.9×3)×4.44=752 kn 內(nèi)縱墻 （53.44×（3.3-0.6）×2-26×0.9×0.24-1.5×2.1×2-1.5 ×2.4×2）×4.28=1153 kn 陽(yáng)臺(tái)護(hù)墻 0.9×（3.6+1.5+2）×24×4.44=633 kn 樓梯間墻 5.1×（

21、3.3-0.5）×4×4.28+1.5×2.8×4×4.44=319 kn 共計(jì) 4671 kn 46層墻自重： 內(nèi)橫墻 5.1×（3.3-0.5）×25×4.28=1528 kn 外橫墻 11.7×（3.3-0.5）×2×4.44=291 kn 外縱墻 （54.24×（3.3-0.6）×2-24×1.5×2.9-1.8×1.75×2-1.5 ×1.9×3)×4.44=771 kn 內(nèi)縱墻 （54

22、.24×（3.3-0.6）×2-26×0.9×0.24-1.5×2.1×2-1.5 ×2.4×2）×4.28=1172 kn 陽(yáng)臺(tái)護(hù)墻 0.9×（3.6+1.5+2）×24×4.44=633 kn 樓梯間墻 5.1×（3.3-0.5）×4×4.28+1.5×2.8×4×4.44=319 kn 共計(jì) 4714 kn 屋頂女兒墻重：（12.6+57.84）×0.9×4.44×2=562 kn

23、 屋頂小塔樓重：（3.55-0.5）×12.15×4.44+（3.2×（3.55-0.6）×2-1.8 ×1.75-1.5×2.1）×4.44=220 kn2.4.3門窗重 門窗都采用鋼門窗0.4kn/. 16層： 0.9×2.4×0.4×28+1.5×1.9×0.4×2+1.5× 2.9×0.4×24+1.5×2.1×0.4×2=71kn 屋頂塔樓門窗重 （1.8×1.75+1.5×2

24、.1）×0.4=2.52kn 2.4.5雪荷載 12.6×57.84×0.1=73kn 2.4.6重力載荷代表值將前述分項(xiàng)載荷相加，得集中于各層樓面得重力載荷代表值如下： g1=1.0樓面恒載+1.0柱重+1.0梁重+1.0墻重+1.0門窗+0.5活載 g1=1.0×（15.6×57.84-1.5×7.2×2）×3.32+1.0/2×（54.33+46.71）+（35.3×36+11.3×6+27.42×36+8.77×6）/2+1.0×71+1.0

25、15;(12.6×34+27.2×32+9.66×16+1.4×34+3.88×32）+0.5×（15.6×57.84-1.5×7.2×2）×2=11751 kn g25=1.0樓面恒載+1.0柱重+1.0梁重+1.0墻重+1.0門窗+0.5活載 g2=1.0×（15.6×57.84-1.5×7.2×2）×3.32+1.0×4671+（27.42×36+8.77×6）+1.0×71+1635+881=112

26、58 kn g3=2924+（4671+4714）/2+（18.71×36+27.42×36）/2+8.77× 6+71+1635+881=11086 kn g4,5=2924+4714+18.71×36+8.77× 6+71+1635+881=10951kn g6=1.0樓面恒載+0.5柱重+1.0梁重+0.5墻重+1.0門窗+0.5活載+0.5雪載+1.0女 兒墻+0.5塔樓重 g6=15.6×57.84×4.88+0.5×2×57.84×12.6+4714/2+0.5×1.0&#

27、215;12.6×57.84+18.71 ×38/2+8.77×6+71+1635+1.0×562+0.5×2×220=11113kn g7=653kn（略） 建筑物總重力荷載代表值 為：=67094.45 kn質(zhì)點(diǎn)重力載荷值見圖2-3：圖2-3 質(zhì)點(diǎn)重力荷載值2.5水平地震力作用下框架的側(cè)移驗(yàn)算2.5.1橫梁線剛度混凝土c30，ec=3×103 kn/結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：底層高為4.25米，其它層3.3米，各梁柱的構(gòu)件線剛度經(jīng)計(jì)算后列于圖sj-2所示，其中在求梁截面慣性矩時(shí)考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取i=2i0，（i0為不考

28、慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。 ab跨 梁： i=2e/12×0.2×0.43/1.5=6.0×10-4e(m3)=1.8×1010 bc跨 梁： i=2e/12×0.25×0.53/5.1=10.21×10-4e(m3)=3.063×1010 cd跨 梁： i=2e/12×0.25×0.53/2.4=21.7×10-4e(m3)=6.51×1010 縱向梁： i=2e/12×0.3×0.73/2.4=23.8×10-4e(m3)=7.14&#

29、215;1010 2.5.2橫向框架柱的側(cè)移剛度d值柱線剛度列于表2-2，橫向框架柱側(cè)移剛度d值計(jì)算見下表2-3柱線剛度 表2-2柱號(hào)截面柱高度慣性矩線剛度(kn·m)(1層）0.55×0.554.257.63×10-35.383×104(26層）0.55×0.553.37.63×10-36.936×1040.45×0.453.33.42×10-33.108×104橫向框架柱側(cè)移剛度d值計(jì)算 表2-3 項(xiàng)目柱 層 類型數(shù) 根數(shù)底層中框架邊柱0.5690.4161486918中框架中柱1.7780

30、.60321565188103062、3層中框架邊柱0.4420.1811383418中框架中柱1.3800.40831183186558124、5、6層中框架邊柱0.9860.3301130218中框架中柱3.0800.606207541855770082.5.3橫向框架自振周期按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期。頂點(diǎn)位移法時(shí)求結(jié)構(gòu)基頻得一種近似方法，將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡(jiǎn)化成無(wú)限質(zhì)點(diǎn)的懸臂直桿。導(dǎo)出以直桿頂點(diǎn)位移表示的基頻公式，這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水平位移，就可按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期 。式中：基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減小的影響，取0.7框架的定點(diǎn)位移。在未求出框架的周期

31、前，無(wú)法求出框架的地震力及位移。是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得假想框架的定點(diǎn)位移，然后由求出，再用求得框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算見2-4表：橫向框架頂點(diǎn)位移 2-4層次層間相對(duì)位移 611766117665770080.0180.342510951227175770080.0390.324410951336685770080.0580.285311086447548103060.0550.227211258560128103060.0690.172111751677636558120.1030.103 2.5.4橫向地震作用計(jì)算在類場(chǎng)

32、地，7度設(shè)防烈度，結(jié)構(gòu)的特征周期和地震影響系數(shù)為：=0.45（s）=0.08由于，應(yīng)考慮頂點(diǎn)附加地震作用。由于固按計(jì)算按底部剪力法求得的基底剪力，若按：分配給各層質(zhì)點(diǎn)，則水平地震作用呈倒三角形分布。對(duì)一般層，這種分布基本符合實(shí)際，但對(duì)結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時(shí)程分析法和振型分析法求得的結(jié)果，特別對(duì)周期較長(zhǎng)的結(jié)果相差更大，地震的宏觀震害也表明，結(jié)果上部往往震害嚴(yán)重，因此引入，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。考慮了結(jié)構(gòu)周期和場(chǎng)地的影響，且使修正后的剪力分布與實(shí)際更加吻合。因此引入n = =0.08×0.631+0.01=0.06 結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：=kn注：為多質(zhì)

33、點(diǎn)體系結(jié)構(gòu)等效總重力荷載按規(guī)定應(yīng)取總重力荷載代表值得85% 頂點(diǎn)附加水平地震作用： 各層橫向地震剪力計(jì)算見2-5表，其中：格層橫向地震作用及樓層地震剪力 表2-5層次63.320.75117662441450.28984584553.317.45109511910950.226661150643.314.15109511549570.183535204133.310.85110861202830.142415245623.37.5511258849980.101295275114.254.2511751499420.0591733112 注：表中第六層中加入了橫向框架各層水平地震作用和地震剪力

34、見圖2-4圖2-4 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力（a）水平地震作用 （b）地震剪力2.5.5橫向框架抗震變動(dòng)驗(yàn)算多遇地震作用下，層間彈性位移驗(yàn)算見2-6表，層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均滿足要求 橫向變形驗(yàn)算 表2-6 層次層間剪力層間剛度層間位移層高層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角68455770080.001463.31/2260515065770080.002613.31/1266420415770080.003543.31/935324568103060.003033.31/1089227518103060.003403.31/971129246558120.003614.251/11782.6水平地震作用

35、下，橫向框架得內(nèi)力分析以中框架為例進(jìn)行計(jì)算，邊框架和縱向框架的計(jì)算方法、步驟與橫向中框架完全相同。故不再在贅述?？蚣苤袅皬澗赜?jì)算，采用d值法，其結(jié)果見表2-7框架柱剪力及彎矩計(jì)算 表2-7層 次654321層 高3.33.33.33.33.33.3層間剪力84515062041245627512924層間剛度577008577008577008810306810306655812b軸柱（q）11302113021130213834138341486916.629.540.041.947.066.30.9860.9860.9860.4420.4420.5690.350.450.450.450

36、.550.7235.537.5472.5676.1069.7578.8919.1230.7259.3762.2785.24202.86c軸柱（p）20754207542075431183311832156530.438.073.494.5105.996.13.083.083.081.381.381.380.450.50.50.520.520.58655.1662.67121.13162.19181.67239.4645.1362.67121.13162.19181.67239.46注：框架梁端彎矩、剪力及柱軸力見表2-8地震作用下框架深端彎矩及柱軸力 表2-8 層次654321bc跨5.15.

37、15.15.15.15.135.556.66103.28135.47132.01164.1417.2134.4958.8186.66105.55112.2610.3417.8931.7843.5546.5854.19cd跨2.42.42.42.42.42.437.5173.31124.98187.17224.32238.5737.5173.31124.98184.17224.32238.5731.26 61.09104.15153.48186.93198.81柱軸力10.3428.2159.99103.55150.13204.3220.9264.14136.51246.43386.79531.

38、40中柱兩側(cè)梁端彎矩按深線剛度分配，地震力作用下框架彎矩見下圖2-5，剪力及柱軸力見下圖2-6。地震作用下框架彎矩圖（kn·m） 圖2-5左震彎矩圖 圖2-6地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力（kn）2.7豎向荷載作用下橫梁框架的內(nèi)力分析仍取5軸線框架計(jì)算見圖2-5 圖2-52.7.1恒荷載計(jì)算1）15層梁的均布線荷載（恒載）ab跨陽(yáng)臺(tái)隔墻 0.24×0.9×17=3.67kn/m橫梁自重（包括抹灰） 1.14kn/m恒載 4.81kn/m樓板均布恒載傳給梁（最值） 0.75×2×3.32=4.98 kn/mbc跨內(nèi)橫墻自重（包括抹灰） （3.3

39、-0.5）×4.28=11.98kn/m橫梁自重（包括抹灰） 2.77kn/m恒載 14.75kn/m樓板均布恒載傳給梁（最值） 3.6×3.32=12.00kn/mcd跨橫梁自重（包括抹灰） 2.77kn/m恒載 2.77kn/m樓板均布恒載傳給梁（最值） 2×1.2×3.32=7.96kn/m6層梁的均布恒線荷載ab跨橫梁自重（包括抹灰） 1.14kn/m恒載 1.14 kn/m樓板均布恒載傳給梁（最值） 0.75×2×3.32=4.98 kn/mbc跨橫梁自重（包括抹灰） 2.77kn/m恒載 2.77kn/m樓板均布恒載傳給梁

40、（最值） 3.6×4.88=17.57kn/mcd跨橫梁自重（包括抹灰） 2.77kn/m恒載 2.77kn/m樓板均布恒載傳給梁（最值） 2×1.2×4.88=11.72kn/m2）16層梁的集中荷載（恒載） 集中荷載p1（15層）板傳來(lái) 3.32×（3.6-1.5）+3.6）×1.5/4=7.10 kn縱向陽(yáng)臺(tái)墻自重 17×0.24×0.9×3.6=13.22 kn縱向陽(yáng)臺(tái)梁自重 1.14×3.6=4.1 kn 恒載 24.42kn 集中荷載p2（13層）陽(yáng)臺(tái)梁+次梁+縱向梁自重 7.2×4

41、.09+5.1×2.1/2+5.1×1.14=40.62kn板傳來(lái) 墻自重 67+61.12/2=97.56 kn柱自重 8.31×3.3=27.42 kn 恒載 214.9kn/m集中荷載p2（45層）： 206.19 kn 集中荷載p2（6層）： 115.51 kn集中荷載p3（13層）梁自重 7.2×4.09+5.1×2.1/2=34.8kn板傳來(lái) 墻自重 (7.2×(3.3-0.6)-0.24×0.9)×4.28+61.12/2=112.84kn柱自重 8.31×3.3=27.42kn 恒載 23

42、0.34kn集中荷載p3（45層）： 221.63kn 集中荷載p3（6層）： 116.05 kn2.7.2活荷載計(jì)算：1）16層梁的均布線荷載（活載）ab跨樓板均布活載傳給梁（最值） 1.5×2=3.0 kn/mbc跨樓板均布恒載傳給梁（最值） 3.6×2=12.0kn/mcd跨樓板均布恒載傳給梁（最值） 2.4×2=4.8kn/m2）16層梁的集中荷載（活載）集中荷載p1（16層）樓板均布活載傳給： （3.6×2-1.5）/2×1.5=4.27kn 集中荷載p2（16層） 集中荷載p3（16層） 中框架恒載及活荷載見下圖 見圖2-6 框架豎

43、向荷載示意（a）恒載示意（b）活載示意2.7.3用彎矩分配法計(jì)算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對(duì)一般的工業(yè)與民用建筑可不考慮活荷載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)荷載占總荷載比例較小時(shí)，其影響很小，若活荷載占總荷載比例較大，可在截面陪筋時(shí)，將跨中彎矩乘1.11.2的放大系數(shù)予以調(diào)整。（1）恒載（豎向荷載）作用下的內(nèi)力計(jì)算采用力矩二次分配法把梯形、三角形荷載化為等效均布荷載頂層:（ab跨） g6ab邊= g6ab1+5/8g6ab2 gab邊=1.14+5×4.98/8=4.25kn/m（bc跨） g

44、6bc邊= g6bc1+（1-212+13）g6bc2 gab邊=2.77+(1-2×0.352+0.353)×17.57=16.79 kn/m（cd跨） g7cd邊= g7cd1+5/8g6cd2 gcd邊=2.77+5/8×11.72=10.10 kn/m中間層（25層）:（ab跨） gab邊= gab1+5/8gab2 gab邊=4.81+5/8×4.98=7.92kn/m（bc跨） gbc邊= gbc1+（1-212+13）gbc2 gab邊=14.75+(1-2×0.352+0.353)×12=24.32 kn/m（cd跨）

45、 gcd邊= gcd1+5/8gcd2 gcd邊=2.77+5/8×7.96=7.75 kn/m1層:（ab跨） gab邊= gab1+5/8gab2 gab邊=4.81+5/8×4.98=7.92kn/m（bc跨） gbc邊= gbc1+（1-212+13）gbc2 gab邊=16.68+(1-2×0.352+0.353)×12=26.25 kn/m（cd跨） gcd邊= gcd1+5/8gcd2 gcd邊=2.77+5/8×7.96=7.75 kn/m 計(jì)算固端彎矩頂層: 邊： mba=ql2/12=-4.25×1.52/2=4.

46、78kn.m mbc=-ql2/12=-16.79×5.12/12=-36.39kn.m mcb=ql2/12=36.39kn.m 中： mcd=-ql2/12=-10.10×2.42/12=-4.85kn.m 集中荷載p1： mabp1=-14.53×1.5=-21.80kn.m 15層: 邊： mba=ql2/12=-4.25×1.52/2=4.78kn.m mbc=-ql2/12=-24.32×5.12/12=-52.71kn.m mcb=ql2/12=52.71kn.m 中： mcd=-ql2/12=-7.75×2.42/12=-3.72kn.m 集中荷載p1： mabp1=-24.42×1.5=-36.63kn.m （2）活載（豎向荷載）作用下的內(nèi)力計(jì)算采用力矩二次分配法 把梯形、三角形荷載化為等效均布荷載（同理）（ab跨） gab邊= 5/8gab=5/8×3.4=1.88kn/