A公司糧食儲備庫計算書解析

1、1*糧食儲備庫結構計算書設計： 校對： 專業(yè)負責人：2017年1月2結構設計計算書一、工程名稱：*糧食儲備庫、設計計算依據(jù)1主要選用的國家標準、部頒標準與地方標準 (GB50068-2001) (GB50009-2012)(GB50011-2010)( 2016 年版) (GB50010-2010) (GB50003-2011)(GB50007-2011) GB50320-2001 JGJ79-2012 2結構計算所采用的軟件 結構計算用的計算分析軟件：采用中國建筑科學研究院 PKPM CAD 工程部開發(fā)的結構計算軟件 PKPM 系 列軟件。三、結構計算參數(shù)1、結構安全等級：結構安全等級為二級

2、，使用年限為 50 年，相對應的結構安全性系數(shù)丫 0=1.0。2、 結構形式：地基基礎采用天然地基，墻下條形基礎，上部結構為鋼筋混凝土擋糧墻和排 架柱，預應力混凝土雙 T 板屋蓋。3、 建筑抗震類別及結構抗震等級：本建筑抗震設防烈度為 7 度，抗震設防類別為丙類，結構安全等級二級，排 架柱抗震等級為三級，建筑的場地類別為川類，設計地震分組為第二組，設計基 本地震加速度為 0.10g。四、荷載取值(標準值) ：1 、基本風壓值： 0.4KN/m ;基本雪壓值：0.4KN/m；(重現(xiàn)期均為 50 年)。2、鋼筋混凝土容重： 26 KN/ m2；3、屋面活荷載 0.5KN/ m2。4、屋面恒荷載：

3、屋面防水層(二層 SBS : 0.4 KN/ m2;20mm85mm厚 1:2.5 水泥砂漿找平層： 20*0.02=0.4 KN/ m2； 厚聚苯板保溫層：0.5*0.085=0.04 KN/ m2；大型屋面板：3.82 KN/m2； 板縫灌縫： 0.1 KN/ m2； 板底噴漿： 0.1 KN/ m2；合計 4.86 KN/ nt (不計板自重和灌縫時，取 qk=1.1 )36、糧食荷載：丫 =8.0 KN/ m2;平堆高度 7.5 米； =25;S=21.8 ;水平側壓力系數(shù) 0.4059 ;豎向摩擦力系數(shù) tanS=0.40; 滿倉時，倉底部墻體水平推力 =0.4059*8*7.5=2

4、4.4 KN/ m2;倉底部墻體豎向摩擦力=0.40*24.4=9.8 KN/ m2; 地面糧食荷載=8*7.5=60 KN/ m。7、荷載分項系數(shù): 恒載分項系數(shù)：糧食荷載分項系數(shù) 活載分項系數(shù)：六、屋蓋結構計算:1、屋面荷載計算（設計值）（1 八 根據(jù)前面計算屋面恒荷載標準值取 1.1 ,則設計值為：1.1*1.2=1.32KN/ m2。(2)、屋面活荷載： 0.5*1.4=0.70 KN/ m2;（3） 、 屋面雪荷載：0.4 *1.4=0.56KN/ m ;（與屋面活荷載不同時組合）得：Qd=1.2Gk+1.4Qk1=1.32+0.7=2.02 KN/ m ;Qk=Gk+Qk 仁 1.

5、1+0.5=1.6 KN/ m2;Qq=Gk+ 藝WqiQki= 1.1+0.4*0.2(雪荷載參與組合)=1.18 KN/ m選用國標圖集 06SG432-1預應力混凝土雙 T 板中 YTSa244Qd,mi n=9.50Qd;Qk,min=6.93Qk; Qq,min=6.06Qq；滿足要求。2、按圖集第 5 頁 7.3 條，本工程屋面荷載為均布荷載的不上人屋面，按可變荷載僅為屋面活荷載（無積灰荷載、雪荷載）時，屋面恒荷載為 1.10KN/m2（不含屋面板自重和灌縫重）。1.201.301.40五、糧庫平面圖見下，平面尺寸為:4選用國標圖集 06SG432-1預應力混凝土雙 T 板中 YT

6、Sa244,允許 屋面恒荷載為 2.24 KN/m2，滿足要求。七、糧食對墻側壓力計算： 根據(jù)房式倉設計規(guī)范水平側壓力 Pn=K Hy糧食對墻面的摩擦力：Pf= K Hytg :.H=7.5m 按升蘿堆糧形式計算：=8 KN/m3, =25；S=21.8 裝糧按小麥計算：H/h=5 ,K=0.4059X8=3.25 KN/m2; tg、=0.4 ;墻面不同標高點計算結果如下：（自上而下）Hy（m） Pn水平力 KN/m2Pf對墻面摩擦力 KN/m213.251.3026.502.6039.753.90413.05.20516.256.50619.507.80722.759.107.524.40

7、9.75現(xiàn)設水平橫梁 4 道：-0.060 （地面處）、4.200 處、7.800 處、10.00 （檐口 處）各一道。八、擋糧墻計算（取四邊簡支板、左右簡支上下連續(xù)板和四邊連續(xù)板， 并考慮墻頂豎向荷載，按擋土墻計算，取其大值包絡圖）：1、縱向墻體荷載簡圖和計算見下圖：2、山墻荷載簡圖和計算見下圖: |5250 厚墻體最大彎矩：水平 M 仁 25.1KN/m 豎向M2=35.84KN/m 配筋：水平 As1=352mm2 按受彎構件最小配筋率 0.2%,As,min=500mm2 配筋12200(As=565mm2)豎向 As2=503mm；按受壓構件最小配筋率(單側 0.2%,雙側 0.55

8、%)，按單側 0.25%計，As,min=625mm2 配筋14180(As=850mn)B、縱向墻體，200 厚墻體最大彎矩：水平 M 仁 5.57KN/m 豎向相鄰支座 處M2=35.84KN/m 跨中和其它支座處 M2 =8.34KN/mo 配筋：水平 構造配筋；按受彎構件最小配筋率0.2%, As,min=500mm2 配筋12200(As=565mm2)豎向相鄰支座處 As2=651mm2按受壓構件最小配筋率(單側 0.2%,雙側 0.55%)，按單側 0.25%計，As,min=625mm2 配筋 14180+ 12200(As=1415mm)豎向跨中及其它支座處，按構造配筋，實配

9、配筋12200 滿足單側 0.2%，雙側 0.55%的配筋要求。C、 山墻下段 250 厚墻體最大彎矩：水平 M1=24.05KN/m 豎向M2=33.28KN/m 配筋：水平 As1=337mm2按受彎構件最小配筋率 0.2%,As,min=500mm2 配筋12200(As=565mm2)豎向 As2=467mm；按受壓構件最小配筋率(單側 0.2%,雙側 0.55%),按單側 0.25%計，As,min=625mm2 配筋 14180(As=850mm)D、 山墻上段 200 厚墻體最大彎矩：水平 M 仁 5.49KN/m 豎向相鄰支座處M2=33.28KN/m 跨中和其它支座處 M2

10、=7.77KN/mo 配筋：水平構造 配筋；按受彎構件最小配筋率 0.2%, As,min=500mm2 配筋 12200(As=565mm2)豎向相鄰支座處 As2=604mm2按受壓構件最小配筋率(單側 0.2%, 雙側0.55%)，按單側 0.25%計，As,min=625mm2 配筋 14180+ 12200筋計算:A、縱向墻體,配6As=300*500*0.2%=300mm2.4a、標高 4.2 米處縱墻橫梁，截面 350*500，(As=1415mm)。豎向跨中及其它支座處，按構造配筋，實配配筋12200 滿足單側 0.2%，雙側 0.55%的配筋要求。九、擋糧墻水平橫梁計算：各橫

11、梁承受的豎向力通過混凝土墻傳給基礎， 僅計算各橫梁受水平荷載作用下的內力和配筋。1、 各橫梁受水平荷載簡圖：2、 標高 10.0 米處橫梁，不受水平力作用，q=0,豎向力通過墻體傳給基礎，采 用構造配筋即可。3a、標高 7.8 米處縱墻橫梁，截面 300*500，q=13.91*3.6/3=16.7KN/m， 構造配筋構造配筋構造配筋構造配筋MA=-0.082*16.7*4.5*4.5= 27.73MB=MC=-0.079*16.7*6*6=47.5M 仁 0.044*16.7*4.5*4.5=14.90M2=M3=0.046*16.7*6*6=27.70As=300*500*0.2%=300

12、mm2.6QQQ縱栽架水平荷載團n： ；111 r 111: | i 11:11; I r：| 11! I r | r 11 i s I r_11 11 I r I r I r n r; 11 11111 J(i r 11 1111H11; 11 H I r I H J r: | r+8D048003b、標高 7.8 米處山墻橫梁，截面 300*500，MA=-0.105*16.7*4.8*4.8= 40.4MB=MC=0.079*16.7*4.8*4.8=30.4M 仁 0.078*16.7*4.8*4.8=30.0M2=M3=0.046*16.7*4.8*4.8=17.7q=13.91*3

13、.6/3=16.7KN/m ,構造配筋構造配筋構造配筋構造配筋7MA=-0.082*87.81*4.5*4.5= 145.8MB=MC=-0.079*87.81*6*6=249.8As=1640M 仁 0.044*87.81*4.5*4.5=78.35 As=515M2=M3=0.046*87.81*6*6=145.65As=956支座配筋 522(As=1900mm2);跨中配筋 422(As=1520mm2)4b、標高 4.2 米處山墻橫梁，截面 350*500, q=87.81KN/m,MA=-0.105*87.81*4.8*4.8= 212.4 As=1395MB=MC=0.079*8

14、7.81*4.8*4.8=159.8 As=1049M 仁 0.078*87.81*4.8*4.8=157.7As=1036M2=M3=0.046*87.81*4.8*4.8=93.1 As=611支座配筋 422(As=1520mm2);跨中配筋 420(As=1256mm2)5a、標高-0.06 米處縱墻橫梁，截面 300*500, q=79.64KN/m,MA=-0.082*79.64*4.5*4.5= 132.2 As=868MB=MC=-0.079*79.64*6*6=226.6As=1488M 仁 0.044*79.64*4.5*4.5=71.1 As=467M2=M3=0.046

15、*79.64*6*6=132.1As=868支座配筋 422(As=1520mm2);跨中配筋 420(As=1256mm2)5b、標高-0.06 米處山墻橫梁，截面 300*500, q=79.64KN/m,MA=-0.105*79.64*4.8*4.8= 192.7 As=1251MB=MC=0.079*79.64*4.8*4.8=144.9 As=952M 仁 0.078*79.64*4.8*4.8=143.0As=939M2=M3=0.046*79.64*4.8*4.8=84.4 As=555支座配筋 420(As=1256mm2);跨中配筋 418(As=1016mm2)十、雨篷、平

16、臺、門柱、門過梁計算1、雨篷，外挑 1400,荷載：懸挑板厚 150， 板自重：3.75板底抹灰：0.4防水層：0.420厚找平層：0.4 q恒=4.95q=87.81KN/mAs=9578KN/m2活荷載：不上人屋面：0.5積水荷載(翻沿高 200)： 2.0 q 活=2.5 KN/m2上人屋面；2.0 KN/m2鋼梯荷載：下段梯 T4B07-45，自重 203.55kg=2.04KN上段梯 T4B07-17,自重 77.82kg=0.78KN鋼梯作用范圍 1.2*1.5 米，附加荷載：q 梯恒=0.8KN/m2Q梯活=3.0KN/m2無鋼梯時，q 恒 1=4.95 KN/m2，q 活 1=

17、2.5 KN/m2，設計值 q1=9.5 KN/m2 M1=9.5*（ 1.4*1.1）*（ 1.4*1.1）/2=11.26KN.mAs=278mm2 ，實配 10120,As=654mm2 V1=9.5*1.4=13.3KN有鋼梯時，q 恒 2=4.95+0.8=5.75 KN/m2，q 活 2=2.5+3.0=5.5 KN/m2， 設計值q2=5.75*1.2+5.5*1.4=14.6 KN/m2M2=14.6*（ 1.4*1.1）*（ 1.4*1.1 ）/2=17.34KN.mAs=428mm2 ，實配 12100,As=1130mm2 V2=14.6*1.4=20.44KN1、 檢查

18、門外平臺，外挑 1200mm荷載：板厚 120,板自重：3.0板底抹灰：0.4防水層：0.420厚找平層：0.4鋼梯附加：0.79 q恒=4.99上人屋面活荷：2.0荷載設計值：q=4.99*1.2+2.0*1.4=8.8KN/m2M=8.8*（ 1.2*1.1）*（ 1.2*1.1 ）/2=7.67KN.mAs=286mm2 實配 10150,As=523mm2V=8.8*1.2=10.56KN3、檢查門內平臺，懸挑 1200mm荷載：板厚 120,板自重：3.0板底抹灰：0.420厚找平層：0.4q恒=3.8上人屋面活荷：2.09荷載設計值：q=3.8*1.2+2.0*1.4=7.36KN

19、/m2M=7.36*（ 1.2*1.1）*（ 1.2*1.1）/2=6.41KN.mAs=208mm2 實配 10150,As=523mm2V=7.36*1.2=8.83KN 4 門柱計算，受荷面寬度 2.25 米，按上下端簡支，上端水平荷載10.1*1.3*2.25=29.5 KN ,下端水平荷載 24.4*1.3*2.25=71.37KN，計算高度從標高-0.06 到 4.40 米。R 上=(2*29.5+71.37)*4.46/6=96.9KNR 下=(29.5+2*71.37)*4.46/6=128KNM 中=29.5*4.46*4.46/8+( 71.37-29.5)*4.46*4.

20、46/ ( 9*1.732)=126.78KN.m門柱斷面 350*400 As=1058mm2 實配 322 As=1140mm25、門過梁，斷面 500*500，門洞寬 3 米，a、水平方向計算，計算跨度 6 米，簡支梁，荷載：過梁上方墻體承受的糧食水平力傳遞給過梁：10.1 *1.3*3.1*2/3=27.1 KN/m門柱傳給過梁的集中力：96.9KN按純受彎構件計算，M水平=267.3KN.m As=1755mm2 實配 522(As=1900mm2)V=178.2KN0.7ftbh0=0.7*1.43*500*470=235.2KNV構造配箍筋b、豎直方向計算，計算跨度取 1.1 倍

21、門洞口寬度，荷載：過梁自重：0.5*0.5*25*1.2=7.5KN/m雨篷傳力：20.44KN/m上部墻體重：(10-4.55)*0.2*25*1.2=33.3KN/m屋面板傳力：83.1KN/m門上糧食對墻壁產(chǎn)生的豎向摩擦力：10.1*0.4*1.3*3.1/2=8.14KN/m藝 N=152.48KN/m屋面板傳來彎矩(對墻中心)：83.1*0.0175=1.45KN.m雨篷板傳來彎矩(對墻中心)：-17.34KN.m糧食豎向摩擦力傳來的彎矩(對墻中心)：8.14*0.1=0.81KN.m過梁承受的扭矩 T=-15.08KN.m0.35ftWt=0.35*1.43*4.17*107=2.

22、08*107N.mm=20.8KN.mT 可考慮構造配筋。c、過梁按連續(xù)梁計算，內力分析：M 中=0.078*152.48*(3*1.1)*(3*1.1) =129.5KN.m10As=850mm，實配 522(As=1900mm2)M 支=0.105*152.48*(3*1.1)*(3*1.1) =174.32KN.mAs=1145mm，實配 522(As=1900mm2)11V=152.48*3/2=228.72KN0.7ftbh0=0.7*1.43*500*470=235.2KNV十一、柱子計算1、 柱子斷面 500*1000,受荷寬度 6 米，混凝土 C30,三級鋼筋2、 柱子荷載見下

23、圖：*fcKN3、根據(jù)靜力計算手冊公式，縱墻柱內力和配筋計算如下：糧食水平力設計值：24.4*6*1.3=190.32KN32322R=190.32*7.5/(24*11.41)*18*3.91*11.41-6*3.91+7.5*7.5 -(2*7.5 /45)=0.04*3140-359+422-19=127.4KNR=190.32*7.5/2-127.4=586.3KNM中=587.6KN.m，As=1870mm，配筋 4 25,As=1960mm2M=-1337KN.m，As=4254mm，配筋 925,As=4410mm2.構造配箍筋orooap2=24.1J4.8=152.37.50

24、02=24.4-1.3*6190.32口口LOoVT-10.000*a0.000-1B120.7ftbh0=0.7*1.43*500*970=485.5KN586.3-485.5=100.8KN.4、根據(jù)靜力計算手冊公式，山墻柱內力和配筋計算如下：糧食水平力設計值：24.4*4.8*1.3=152.3KNR=152.3*7.5/(24*11.413)*18*3.912*11.41-6*3.913+7.5*7.52-(2*7.52/45)=0.04*3140-359+422-19=102KNR=152.3*7.5/2-102=469.1KNM中=470.5KN.m，As=1497mm，配筋 4

25、22,As=1520mm2M=-1069KN.m，As=3402mm，配筋 725,As=3430mm2.0.7ftbh0=0.7*1.43*500*970=485.5KNV 構造配箍筋十二、基礎計算（基礎作用見下圖）：1、取 6 米柱距（一個開間）為一計算單元，每延米墻體荷載標準值計算:1）、屋蓋傳來的豎向力： 跨度 24 米時，F(xiàn)1a=（5.3+0.5）*12=69.6KN屋面板有效支承長度 a0=0.25m, a=0.33a0=0.0825m，對軸線偏心距 0.0675m,M1a=69.6*0.0675=4.7KN.m2 ）、糧食水平側壓力引起的墻 體根部的剪力（取柱腳彎矩和剪力的 標

26、準 值） ，Mq1=-1337/1.3/6=-171.4KN.mQ 仁 586.3/1.3/6=75.2KN3）、糧食對內墻面的豎向摩擦力 弓 I 起的墻體根部的豎向力，F(xiàn)2=9.75*6/2=29.3KN對軸線偏心距 0.15m，M2=29.3*0.15=4.4 KN.m4）、墻體自重：14上段 G11=0.2*(10-4.2)*25=29KN對軸線偏心距 0.05m,M11=29*0.05=1.45KN.m下段 G12=0.25*4.2*25=26.3KN對軸線偏心距 0.025m,M11=26.3*0.025=0.66KN.m5) 、柱自自重：G2=0.5*1.0*25*10.0=125

27、KN( 折算成每米荷載為 21KN)對軸線偏心距 0.35m, Mg2=-21*0.35=-7.35 KN.m6) 、地面糧食荷載，q3i=8*7.5=60 KN/ m27) 、室內回填土壓力，q32=20*2.0=40KN/ m28) 、室外覆土壓力，q4=20*1.7=34KN/ m22、倉房縱墻基礎計算藝M=F1a+F2+G11+G12+G2=69.6+29.3+29+26.3+21=175.2KN基底座落在第 2 單元粉砂土層上，地基承載力特征值 130KPa 基底標高-2.00 米，D=1.7 米，fa=130+15*1.0*(1.7-0.5 ) =148KPaB0=175.2/ (

28、148-20*2.0 ) =1.622m因基礎頂面彎矩較大，取 B=2.0B0=3.2 米，基礎形心外偏 0.15 米。(2)、基礎承載力驗算：糧食堆載 F31=60*1*1.55=93e31=1.075m15M31=93*1.075=100KN.m室內回填土 F32=40*1*1.55=62e32=1.075mM32=62*1.075=66.7KN.m室外回填土 F4=34*1*1.9=64.6E4=0.9mM4=-64.6*0.9=-58.1KN.m基礎自重 G3=0.3*3.7+ (3.7+0.35 ) *0.35/2*25=45.5于是，藝 N 仁藝 N0+F31+F32+F4+G3=

29、175.2+93+62+64.6+45.5=440.3KN藝 M 仁 M1a+Mq1+M2+M11+M12+Mg2+M31+M32NM*e+=4.7-171.4+4.4+1.45+0.66-7.35+100+66.7-58.1+175.2*0.15=-32.64KN.mq=440.3/(1*3.7) 32.64*6/(1*3.7*3.7)=119 14.3qmax=133.3KN/ m 1.2fa=1.2*148=177.6 KN/ mqmi n=104.7KN/ m2q0=119KN/ m2fa滿足要求(3 )、空倉時基礎驗算：藝 N0 = F1a +G11+G12+G2=69.6+29+2

30、6.3+21=145.9KN藝 N1 =2N0 +F32+F4+G3=145.9+62+64.6+45.5=318KN藝 M1 =M1a+M11+M12+Mg2+M32+MN0 *e0=4.7+1.45+0.66-7.35+66.7-58.1+145.9*0.15=29.9KN.mq =318/(1*3.7) 29.9*6/(1*3.7*3.7)=85.9 13.1q max=99KN/ m 1.2fa=1.2*148q min=72.8KN/ m2q 0=85.9KN/ m2fa滿足要求底板配筋： M=133.3*1.9*1.9/2=241KN.mAs=1237mm2 實配 161503、倉房山墻基礎計算(1) 、估算基底寬度 B 值：2ND= F2+G11+G12+G2=29.3+29+26.3+21=105.6KN基底座落在第 2 單元粉砂土層上，地基