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1、第七章第七章 蒸發(fā)車間蒸發(fā)車間概概 述述v拜耳法消費(fèi)氧化鋁是一個(gè)閉路循環(huán)流程,溶出鋁土礦的苛性堿液是消費(fèi)中反復(fù)運(yùn)用的,每次作業(yè)循環(huán)只需補(bǔ)加上次循環(huán)中損失的部分堿耗。但是,每次循環(huán)中有:赤泥洗水、氫氧化鋁洗水、原料帶入的水分、蒸汽直接加熱的冷凝水的參與,除隨赤泥帶走以及在氫氧化鋁焙燒排除部分水外,多余的水分會(huì)降低溶液的濃度,而在消費(fèi)各階段對(duì)于溶液的濃度又有不同的要求,所以必需由蒸發(fā)工序來平衡水量。本章內(nèi)容本章內(nèi)容1、種分母液蒸發(fā)的目的、種分母液蒸發(fā)的目的2、種分母液蒸發(fā)的義務(wù)、種分母液蒸發(fā)的義務(wù)3、種分母液蒸發(fā)工藝流程、種分母液蒸發(fā)工藝流程1、掌握種分母液蒸發(fā)的目的、掌握種分母液蒸發(fā)的目的2、了
2、解種分母液蒸發(fā)的義務(wù)、了解種分母液蒸發(fā)的義務(wù)3、了解種分母液蒸發(fā)工藝流程、了解種分母液蒸發(fā)工藝流程4、掌握我廠蒸發(fā)工藝的流程、掌握我廠蒸發(fā)工藝的流程本章目的本章目的1.種分母液蒸發(fā)的目的種分母液蒸發(fā)的目的v蒸發(fā)的主要目的是排除流程中多余的水分,堅(jiān)持循環(huán)系統(tǒng)中液量的平衡,使母液蒸發(fā)濃縮到符合拜耳法溶出鋁土礦配制原礦漿的要求。2.種分母液蒸發(fā)的義務(wù)種分母液蒸發(fā)的義務(wù)v種分母液蒸發(fā)是拜耳法消費(fèi)氧化鋁工藝中一個(gè)非常重要的工序,其義務(wù)是:v(1) 排除流程中多余的水分,堅(jiān)持循環(huán)系統(tǒng)中v 液量平衡;v(2) 排除雜質(zhì)鹽類,苛化回收堿。v拜耳法消費(fèi)氧化鋁是一個(gè)閉路循環(huán)流程,溶出鋁土礦的苛性堿液是消費(fèi)中反復(fù)運(yùn)
3、用的,每次作業(yè)循環(huán)只需補(bǔ)加上次循環(huán)中損失的部分堿耗。但是,每次循環(huán)中有:赤泥洗水、氫氧化鋁洗水、原料帶入的水分、蒸汽直接加熱的冷凝水的參與,除隨赤泥帶走以及在氫氧化鋁焙燒排除部分水外,多余的水分會(huì)降低溶液的濃度,而在消費(fèi)各階段對(duì)于溶液的濃度又有不同的要求,所以必需由蒸發(fā)工序來平衡水量。v分別氫氧化鋁后的分解母液Na2O濃度普通在170g/L,經(jīng)蒸發(fā)濃縮到 280g/L,符合拜耳法溶出鋁土礦配制原礦漿的要求,送回前段流程運(yùn)用。3.種分母液蒸發(fā)工藝流程種分母液蒸發(fā)工藝流程v在氧化鋁消費(fèi)中,母液蒸發(fā)都是采用蒸汽加熱,其能耗占濕法冶金過程的一半以上。蒸發(fā)設(shè)備和作業(yè)流程需根據(jù)原液中雜質(zhì)含量和對(duì)母液濃度的
4、要求加以選擇,使之有利于減輕結(jié)垢和提高設(shè)備產(chǎn)能。v單效蒸發(fā)汽耗大,從溶液蒸發(fā)1kg水就需求耗費(fèi)不小于1kg的加熱蒸汽。為了減少汽耗,在工業(yè)消費(fèi)中普通采用多效蒸發(fā)。蒸發(fā)作業(yè)的效數(shù)越多,蒸汽單耗越少,消費(fèi)本錢越低,但蒸汽的節(jié)約程度越來越小,同時(shí)也帶來了設(shè)備費(fèi)用的添加。因此,蒸發(fā)效數(shù)不能添加太多。v3.1多效真空蒸發(fā)的作業(yè)流程v根據(jù)蒸發(fā)器中蒸汽和溶液的流向不同,多級(jí)蒸發(fā)安裝可有溶液的順流平行流動(dòng)、逆流和錯(cuò)流混流三種。v溶液的流向與蒸汽的流向一樣,即由第一效順序流向末效。如上圖原液母液接水冷器v順流作業(yè)的優(yōu)缺陷:va )由于后一效蒸發(fā)室內(nèi)的壓力較前一效的低,故可借助壓力差來完成各效溶液的保送,不需求用
5、泵,可節(jié)省動(dòng)力費(fèi)用;vb)由于前一效的沸點(diǎn)較后一效高,所以自蒸發(fā)量大;vc)最后一效出料,溫度低,熱損失小。但由于后一效的濃度較前一效的大,溫度低,粘度大,因此傳熱系數(shù)較低。另一方面,有能夠給操作上帶來一定的困難,如出料不暢等。v逆流:溶液的流向與蒸汽的流向完全相反,即溶液從末效參與由效出,蒸汽由效參與順序流至末效。如上圖v逆流作業(yè)的優(yōu)缺陷:v隨著溶液的濃度越來越高,溫度也越來越高,因此粘度的影響不明顯。雖然傳熱系數(shù)有所下降,但不至于降的太低,而出料卻很暢快。但是,由于各效溶液的參與均用泵保送,因此動(dòng)力耗費(fèi)大。另外,出料溫度高,熱損失就比較大。v錯(cuò)流:在蒸發(fā)過程中既有順流又有逆流。如上圖v其優(yōu)
6、缺陷介于順流和逆流之間。在消費(fèi)過程中往往采用-、-等多種流程交替作業(yè),其目的在于清洗蒸發(fā)器內(nèi)的結(jié)疤,以提高蒸發(fā)效率,減少汽耗,降低消費(fèi)本錢。v3.2 我廠蒸發(fā)流程我廠蒸發(fā)流程v對(duì)于高濃度循環(huán)母液的蒸發(fā)來說,先對(duì)于高濃度循環(huán)母液的蒸發(fā)來說,先在六效降方式蒸發(fā)器及三級(jí)閃蒸使溶在六效降方式蒸發(fā)器及三級(jí)閃蒸使溶液液Na2O濃度到達(dá)濃度到達(dá)230245g/L,然后,然后經(jīng)過強(qiáng)迫蒸發(fā)至最終濃度經(jīng)過強(qiáng)迫蒸發(fā)至最終濃度(Na2O 280320g/L,送入苛化工序進(jìn)展排,送入苛化工序進(jìn)展排鹽苛化。以下圖為六效逆流三級(jí)閃蒸鹽苛化。以下圖為六效逆流三級(jí)閃蒸的管式降膜蒸發(fā)工藝。的管式降膜蒸發(fā)工藝。我廠蒸發(fā)車間工藝流程
7、我廠蒸發(fā)車間工藝流程v3.2.1 我廠采用的蒸發(fā)工藝流程描畫我廠采用的蒸發(fā)工藝流程描畫vA)將蒸發(fā)原液將蒸發(fā)原液(Na2O 160g/L)由泵送至第六效蒸由泵送至第六效蒸發(fā)器,經(jīng)發(fā)器,經(jīng)-效蒸發(fā)器逆流逐級(jí)加效蒸發(fā)器逆流逐級(jí)加熱蒸發(fā)至溶液含熱蒸發(fā)至溶液含Na2O 220g/L,再經(jīng)三級(jí)閃蒸,再經(jīng)三級(jí)閃蒸濃縮至濃縮至Na2O 245g/L后,一部分出料去蒸發(fā)母后,一部分出料去蒸發(fā)母液槽,一部分送至強(qiáng)迫效進(jìn)展強(qiáng)迫蒸發(fā)后排鹽液槽,一部分送至強(qiáng)迫效進(jìn)展強(qiáng)迫蒸發(fā)后排鹽。vB)效蒸發(fā)器用表壓為0.5MPa的飽和蒸汽加熱,效至效二次蒸汽分別作用下一效蒸發(fā)器和該效直接預(yù)熱器的熱源,第效末效蒸發(fā)器的二次蒸汽經(jīng)水冷
8、器降溫冷凝,其不凝氣直接進(jìn)入真空泵,效和級(jí)溶液自蒸發(fā)器的二次蒸汽依次用于加熱效和效直接預(yù)熱器的溶液。新蒸汽冷凝水經(jīng)三級(jí)冷凝水槽閃蒸降溫到100以下用泵送至合格熱水槽,其二次蒸汽分別于、效蒸發(fā)器的二次蒸汽合并;vC)、效蒸發(fā)器的冷凝水分別經(jīng)該效的冷凝水水封罐進(jìn)入下一級(jí)冷凝水水封罐;每效冷凝水水封罐產(chǎn)生的二次蒸汽分別匯入該效的加熱蒸汽管;、效蒸發(fā)器的冷凝水逐級(jí)閃蒸后與效的冷凝水集合,進(jìn)入效的冷凝水罐,用泵送到冷凝水槽;全部冷凝水經(jīng)檢測(cè)后,合格的送鍋爐房,不合格的送沉降熱水槽和廢品過濾。v3.2.2 六效逆流三級(jí)閃蒸的六效逆流三級(jí)閃蒸的v 管式降膜蒸發(fā)系統(tǒng)工藝的特點(diǎn)管式降膜蒸發(fā)系統(tǒng)工藝的特點(diǎn)v1、管式降膜蒸發(fā)器傳熱系數(shù)高、效數(shù)多、汽耗低,、管式降膜蒸發(fā)器傳熱系數(shù)高、效數(shù)多、汽耗低,汽水比高;汽水比高; v2、效和效和效蒸發(fā)器進(jìn)料,采用直接預(yù)熱器預(yù)熱,效蒸發(fā)器進(jìn)料,采用直接預(yù)熱器預(yù)熱,分別用分別用效及一級(jí)閃蒸器的二次蒸汽作熱源,使溶效及一級(jí)閃蒸器的二次蒸汽作熱源,使溶液預(yù)熱到沸點(diǎn)后進(jìn)料,提高了傳熱系數(shù),改善了蒸液預(yù)熱到沸點(diǎn)后進(jìn)料,提高了傳熱系數(shù),改善了蒸發(fā)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)目的;發(fā)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)目的;v3、采用了水封罐兼做閃蒸器的方法,對(duì)新蒸汽及各、采用了水封罐兼做閃蒸器的方法,對(duì)新蒸汽及各效二次蒸汽冷凝水的熱量進(jìn)展回收利用,不僅流程效二次蒸汽冷凝水的熱量進(jìn)展回收利
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