碗扣式模板支架施工方案

1、可發(fā)科技H區(qū)廠房補充一層模板支架碗扣式腳手架施工方案一、模板支架選型根據(jù)本工程實際情況，結合施工單位現(xiàn)有施工條件，經(jīng)過綜合技術經(jīng)濟比較，廠房一層模板支撐體系選擇碗扣式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的設計計算。二、編制依據(jù)1、中華人民共和國行業(yè)標準，建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ1662008）。2、建筑施工安全手冊3、建設部 建筑施工安全檢查標準(JGJ59-2011)。4、本工程相關圖紙，設計文件。5、國家有關模板支撐架設計、施工的其它規(guī)范、規(guī)程和文件，三、搭設方案1、基本搭設參數(shù)模板支架高H為5.7m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.2m，立桿縱距l(xiāng)a取

2、0.6m、0.9m，橫距l(xiāng)b取0.6、0.9m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.2m。整個支架的簡圖如下所示。模板設計立面圖模板設計平面圖模板設計立面圖模板設計立面圖現(xiàn)澆混凝土板模板底部鋪設鋼管，頂托內(nèi)主梁放置2根縱向鋼管，小梁橫向鋼管間距150布置，梁底模板底部鋪設四根木方（立放）。2、材料及荷載取值說明碗扣式鋼管腳手架是一種桿件軸心相交(接)的承插鎖固式鋼管腳手架，采用帶連接件的定型桿件，組裝簡便，具有比扣件式鋼管腳手架較強的穩(wěn)定承載能力，不僅可以組裝各式腳手架，而且更適合構造各種支撐架，特別是重載支撐架。碗扣式鋼管腳手架是在吸取國外先進技術的基礎上，結合我國實際

3、情況研制的一種多功能腳手架。WDJ碗扣式鋼管腳手架的最大特點，是獨創(chuàng)了帶齒的碗扣式接頭。這種接頭結構合理，力學性能明顯優(yōu)于扣件和其他類型的接頭。它不僅基本上解決了偏心距的問題，而且具有裝卸方便、安全可靠、勞動效率高、功能多、不易丟失零散扣件等優(yōu)點，因而受到施工單位的歡迎，是一種有廣泛發(fā)展前景的新型腳手架。碗扣式腳手架的特點細節(jié)一 性能特點 碗扣式腳手架具有以下性能特點：(1)多功能 碗扣式腳手架可根據(jù)施工要求，組成模數(shù)為09m的多種組架尺寸和荷載的單排、雙排腳手架，支撐架，支撐柱，物料提升架，爬升腳手架等多功能的施工設備、并能作曲線布置。布架場地不需做大面積的整平。(2)接頭拼拆速度快 由于采

4、用了碗扣接頭避免了扣件螺栓人工操作。只用一把鐵錘即可進行安裝和拆卸作業(yè)，安裝和拆卸速度比扣件式鋼管腳手架快5倍以上。 (3)減輕了勞動強度 由于碗扣式鋼管腳手架完全取消了螺栓作業(yè)，工人攜帶一把鐵錘即能完成全部作業(yè)，減輕了一半的勞動強度。(4)接頭強度高，安全可靠 接頭采用獨特的碗扣式，經(jīng)試驗和使用證明，它具有極佳的抗剪、抗彎、抗扭能力，比其他類型的鋼管腳手架的結構強度提高50以上。由于接頭具有可靠的自鎖能力整架配備有較完善的安全保障設施，所以使用安全可靠。(5)維護簡單 構件為不易丟失的扣件構配件輕便、牢固。不怕一般的銹蝕，所以日常的維護簡單，運輸緊湊有便，細節(jié)二 構造特點碗扣式鋼管腳手架的核

5、心部件是碗扣接頭，它由上碗扣、下碗扣、橫桿接頭和上碗扣限位銷組成如下圖所示。碗扣式鋼管腳手架采用，48X 3.5(mm)焊接鋼管作主構件。立桿和頂桿是在一定長度的鋼管上每隔06m安裝一套碗扣接頭制成。碗扣分上碗扣和下碗扣。下碗扣焊在鋼管上，上碗扣對應地套在鋼管上其銷槽對準焊在鋼管上的限位銷即能上、下滑動，橫桿是在鋼管兩端焊接橫桿接頭制成。連接時，只需將橫桿接頭插入下碗扣內(nèi)，將上碗扣沿限位銷扣下，并順時針旋轉，靠上碗扣螺旋面使之與限位銷頂緊，從而將橫桿與立桿牢固地連在一起，形成框架結構。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載

6、等。四、模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照"底模橫向小梁頂托內(nèi)主梁可調(diào)托座立桿基礎"的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。附件：1、現(xiàn)澆板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算。 2、梁模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算。板模板（碗扣式）計算書 計算依據(jù)： 1、混凝土結構工程施工規(guī)范GB50666-2011 2、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ166-2008 3、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱一層頂板

7、新澆混凝土樓板板厚(mm)250新澆混凝土樓板邊長L(m)8新澆混凝土樓板邊寬B(m)6 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.22風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.8 三、模板體系設計模板支架高度(m)5.7立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1200立柱布置在混凝土

8、板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的最近距離(mm)400立柱距混凝土板長邊的最近距離(mm)300主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)150小梁懸挑端計算長度(mm)200,200主梁懸挑端計算長度(mm)200,200結構表面的要求結構表面外露模板及支架計算依據(jù)混凝土結構工程施工規(guī)范GB50666-2011結構重要性系數(shù)01可變荷載的組合值系數(shù)c0.9 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計立面圖 四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)12模板抗彎強度設計值f(N/mm2)12模板彈性模量E(N/mm2)4500 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范5.2.1"面板可按簡

9、支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×12×12/624000mm3，Ibh3/12=1000×12×12×12/12144000mm4 1、強度驗算 q10×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×c×Q1k×b=1×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.9×2.5 ×1=12.026kN/m

10、 M=q1l2/8=12.026×0.152/8=0.034kN·m； M/W0.034×106/240001.409N/mm2f12N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.375kN/m 5ql4/(384EI)5×6.375×1504/(384×4500×144000)0.065mml/400150/4000.375mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁材料規(guī)格(mm)48×

11、3小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁抗剪強度設計值(N/mm2)125小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁截面慣性矩I(cm4)10.78 因B/lb取整6000/900取整6，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為200mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×c×Q1k×b=1×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.9×2.5×

12、;0.151.804kN/m 因此，q1靜0×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.151.331kN/m q1活0×1.4×c×Q1k×b=1×1.4×0.9×2.5×0.150.472kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.107×1.331×0.92+0.121×0.472×0.920.162kN·m

13、M2q1L12/2=1.804×0.22/20.036kN·m MmaxmaxM1，M2max0.162，0.0360.162kN·m Mmax/W0.162×106/449036.015N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.607×1.331×0.9+0.62×0.472×0.90.991kN V2q1L11.804×0.20.361kN VmaxmaxV1，V2max0.991，0.3610.991kN max2Vmax/A=2×

14、0.991×1000/4244.675N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.150.986kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×0.986×9004/(100×206000×107800)0.184mml/400900/4002.25mm 撓度,跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×0.986×9004/(100×206000&#

15、215;107800)0.184mml/400900/4002.25mm 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 1、小梁最大支座反力計算 Q1k2.5kN/m2 q10×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×c×Q1k×b=1×1.35&#

16、215;(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.9×2.5×0.151.844kN/m q1靜0×1.35×(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b1×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.151.372kN/m q1活0×1.4×c×Q1k×b 1×1.4×0.9×2.5×0.150.472kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h ) ×b

17、(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.15=1.016kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，R'max(1.143q1靜+1.223q1活)L1.143×1.372×0.9+1.223×0.472×0.91.931kN 按懸臂梁，R11.844×0.20.369kN RmaxR'max，R1/20.966kN; 正常使用極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，R'max1.143q2L1.143×1.016×0.91.045kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=1.016×0.20.

18、203kN RmaxR'max，R1/20.523kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.531×106/4490118.164N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) max2Vmax/A=2×3.336×1000/42415.738N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 跨中max=0.587mm=900/400=2.25mm 懸挑段max0.415mm=200/400=0.5mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型48×3.5立

19、柱截面面積A(mm2)489立柱截面回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08立桿伸出頂層水平桿長度a(mm)500斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合規(guī)范JGJ166-2008設置要求立柱抗彎強度設計值f(N/mm2)205 =(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.8=139.241=180 滿足要求！ 查表得，0.383 Mw0×0.9×1.4×k×La×h2/101×0.9×1.4×0.216×0.9×1.22/100.035kN·m Nw0

20、5;1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×c×(Q1k+Mw/Lb)×max0.4+La/2，La×max0.4+Lb/2，Lb1×1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×(2.5+0.035/0.9)×max0.4+0.9/2，0.9×max0.4+0.9/2，0.910.273kN f Nw/(A)+ Mw/W10273.336/(0.383×489)+0.035106/508061.797N/mm2f205

21、N/mm2 滿足要求！ 八、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N10.273kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎驗算地基土類型粘性土地基承載力設計值fak(kPa)135立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)10.273/(1×0.1)102.733kPafak135kPa 滿足要求！梁模板（碗扣式）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ128-2010 2、混凝土結構工程施工規(guī)范GB50666-2011 3、混凝土結構設計規(guī)范GB50010

22、-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱400*1100新澆混凝土梁計算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1100新澆混凝土結構層高(m)5.7 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5風荷載標準值k(k

23、N/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.22風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式小梁垂直于砼梁截面支撐架立柱沿梁跨向間距l(xiāng)a(mm)600步距h(mm)1200立柱根數(shù)3立柱布置方式等間距立柱依次距梁左側立柱距離(mm)0,600,600底模下設支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)400結構表面的要求結構表面外露模板及支架計算依據(jù)混凝土結構工程施工規(guī)范GB50666-2011結構重要性系數(shù)01可變荷載的組合值系數(shù)c0.9 設計簡圖如下：模板設計立面圖模板設計平面圖 四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)12模板抗彎強度設計

24、值f(N/mm2)12.5模板彈性模量E(N/mm2)4500 取單位寬度1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×12×12/624000mm3，Ibh3/12=1000×12×12×12/12144000mm4 q10×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×c×Q1k×b=1×1.35×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.9×2.5×141.152kN/m q1靜0

25、5;1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×11×1.35×0.1+(24+1.5)×1.1×138.003kN/m q1活0×1.4×c×Q1k×11×1.4×0.9×2.5×13.15kN/m q2G1k+(G2k+G3k)×h×10.1+(24+1.5)×1.1×128.15kN/m 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.1×38.003×0.1332+

26、0.117×3.15×0.13320.074kN·m Mmax/W0.074×106/240003.088N/mm2f12.5N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677qL4/(100EI)=0.677×28.15×133.3334/(100×4500×144000)0.093mml/400133.333/4000.333mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R4=0.4q1靜l +0.45q1活l=0.4×38.003×0.133+0.45×

27、;3.15×0.1332.216kN R2=R3=1.1q1靜l +1.2q1活l=1.1×38.003×0.133+1.2×3.15×0.1336.078kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×28.15×0.1331.501kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×28.15×0.1334.129kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)40×80小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/

28、mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面慣性矩I(cm4)170.67 q1max2.216+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3，6.078+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/36.11kN/m q2max1.501+(0.3-0.1)×0.4/3，4.129+(0.3-0.1)×0.4/34.155kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×6.11×0.62，0

29、.5×6.11×0.420.489kN·m Mmax/W0.489×106/4267011.456N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×6.11×0.6，6.11×0.42.444kN max3Vmax/(2bh0)=3×2.444×1000/(2×80×40)1.146N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.632×4.155×

30、;6004/(100×9350×1706700)0.213mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)4.155×4004/(8×9350×1706700)0.833mml/400400/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×6.11×0.6，0.393×6.11×0.6+6.11×0.44.19kN 同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支

31、座反力為R1R41.542kN，R2R34.19kN，4.19kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax'max1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×4.155×0.6，0.393×4.155×0.6+4.155×0.42.85kN 同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1'R4'1.048kN，R2'R3'2.85kN，2.85kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主