鋼雨棚計算書

1、鋼結構雨篷設計計算書-、計算依據(jù)：1. 建筑結構荷載規(guī)范2 .鋼結構設計規(guī)范 GB50017-20153 .建筑抗震設計規(guī)范4 .鋼雨篷(一)07SG528-1圖集二、計算基本參數(shù)：1 .本工程位于 xx市，基本風壓3 °=0.750(kN/m2),考慮到結構的重要性，按 50年一遇考慮乘以系數(shù)1.0，故本工程基本風壓 3 =1.0x0.75=0.75(kN/m 2)。2. 地面粗糙度類別按B類考慮，風壓高度變化系數(shù)取 5.0米處(標高最高處)， 查荷載規(guī)范知，?。簔=1.00，對于雨篷風荷載向上取 卩s=-2.0，向瞬時風壓的陣風 系數(shù) B z=1.70 。3. 本工程耐火等級二級

2、，抗震設防六度。三、結構平面布置結構平面布置圖：初步估計主梁采用：HN400X 200 X 8 X 13次梁采用：HN250X 125X 6X 9拉壓桿采用：152 X 5.0鋼材均采用Q235級鋼四、荷載計算1、風荷載垂直于雨篷平面上的風荷載標準值，按下列公式(1.1)計算：W k = Z :s :z Wo (1.1)式中:W k -風荷載標準值(kN/m2);：z-瞬時風壓的陣風系數(shù)；B z=1.70s (1 s=-2.0，向下取(1 s=1.0。:z-風荷載高度變化系數(shù)；按建筑結構荷載規(guī)范GB5009-2012取值1z=1.0 ;正風：2Wk+=1.70X 1.0 X 1.0 X 0.7

3、5=1.28 kN/m負風：Wk-=1.70 X( -2.0 ) X 1.0 X0.75=-2.55 kN/m2W o-基本風壓(kN/m2)，查荷載規(guī)范，北海市風壓取2W o =0.750(kN/m)簡化為作用在主梁上的集中荷載，荷載作用面積A=5.08 X 1.1=5.59任正風時，Wk1=1.28 X 5.59=7.12 kN/m負風時，Wk2=-2.55 X 5.59=-14.25kN/m2、恒荷載,正風時，雨篷玻璃永久荷載0.8 kN/m 2，負風時取0.3 kN/m 2。簡化為作用在主梁上的集中荷載，荷載作用面積A=5.08 X 1.1=5.59仃正風時的雨篷玻璃永久荷載：0.8

4、X 5.59=4.47 KN/m負風時的雨篷玻璃永久荷載：0.3 X 5.59=1.68 KN/m次梁HN250X 125X 6X 9,每米重29.7kg，自重g次1=0.30KN/m。簡化成在主梁上 的集中荷載，G次=0.30 X 5.08=2.53 KN/m主梁 HN400X200X 8X 13，每米重 66kg，自重 g 主=0.66KN/m。正風時恒載的集中荷載 G1=2.53+4.47=7.00KN負風時恒載的集中荷載 G2=2.53+1.68=4.21KN3、活荷載kN/m2簡化為作用在主梁上的集中荷載，荷載作用面積A=5.59仃Q=0.5X 5.59=2.80 KN/m雨篷活荷載

5、考慮滿跨布置。4、施工或檢修荷載S2施工或檢修荷載標準值為1.0KN，沿雨篷寬度每隔一米取一個集中荷載， 并布置 在最不利位置。簡化為在主梁上的集中力，主梁間距S=5080。近似取 P=5X1.0=5.0KN。五、主梁在荷載作用下的支座反力及內(nèi)力1.風荷載計算簡圖如下:正風時：刀M A=0 ,0.2 X Wki/2+1.3 X Wk什2.4 X Wki+3.5X Wk什4.6 X Wki/2-3.5 X RBy=O9.6Wki-3.5 RBy=0RBy =9.6 X 7.12/3.5=19.53KNEY=0,4X 7.12-19.52-RAy=0，求得 RAy=8.96KN。又 RB=RBy/

6、sin a =19.53/sin a =30.38KNRbx=Rbcos a =30.38 X cos a =23.27KN (j)EX=0 , 23.27-Rax=0，Rax=23.27KN (t)內(nèi)力圖如下：負風時：XMa=0 ,0.2 X Wk2/2+1.3 X Wk2+2.4 X Wk2+3.5 X Wk2+4.6 X Wk2/2-3.5 X RBy=09.6Wk2-3.5 RBy=0RBy =9.6 X (-14.2)/3.5=-38.95KNEY=0,-4 X 14.2+38.95-RAy=0，求得 RAy=-17.85KN。又 RB=RBy/sin a =38.95/sin a

7、=60.60KNRbx=RbCOS a =60.60 X cos a =46.42KN (t)EX=0 , 46.42-Rax=0 , Rax=46.42KN (j)內(nèi)力圖如下：2. 恒荷載計算簡圖如下:正風時：XMa=0 ,20.2 X G1/2+1.3 X G1+2.4 X G1+3.5 X G1+4.6 X G1/2+4.6 X 0.66/2-3.5 X &y=o9.6G1+6.98-3.5 RBy=0RBy = ( 9.6 X 7.0+6.98) /3.5=21.19KN'P'：FhxEY=0,-4X 7.0+0.66 X 4.6-21.19-RAy=0，求得

8、RAy=9.85KN。又 RB=RBy/sin a =21.19/sin a =32.97KNRbx=Rbcos a =32.97 X cos a =25.25KN (j)EX=0 , 25.25-Rax=0 , Rax=25.25KN (t)內(nèi)力圖如下：負風時:XM a=0 ,20.2 X G2+1.3 X G2+2.4 X G2+3.5 X G2+4.6 X G2/2+4.6 X 0.66/2-3.5 X RBy=09.6G2+6.98-3.5 R By=0RBy = ( 9.6 X 4.21+6.98) /3.5=13.54KNXY=0,4X 4.21+0.66 X 4.6-13.54-

9、RAy=0，求得 RAy=6.34KN。又 RB=RBy/sin a =13.54/sin a =21.06KNRbx=RbCOS a =21.06 X cos a =16.14KN (j)XX=0 , 16.14-Rax=0 , Rax=16.14KN (t)內(nèi)力圖如下：3. 活荷載計算簡圖如下：XM a=0 ,0.2 X Q+1.3 X Q+2.4 X Q+3.5 X Q+4.6 X Q/2+3.5 X RBy=O9.6Q-3.5 R By=0RBy =9.6 X 2.8/3.5=7.68KNXY=0,4X 2.8-7.68-RAy=0，求得 RAy=3.52KN。又 RB=RBy/sin

10、 a =7.68/sin a =11.95KNRbx=RbCOS a =11.95 X cos a =9.15KN (j)XX=0 , 9.15-Rax=0, Rax=9.15KN (t)內(nèi)力圖如下：4. 施工或檢修荷載計算簡圖如下：施工或檢修荷載考慮不利布置，考慮以下4種不利布置：1. 當求FAy最大值時，P布置在A點，顯然 Rxy=P=5KN FBy=0o2. 當求 FBy最大值時，P布置在 B點，顯然 FBy=P=5KNFB=5/sin a =7.78KN, F<=5.96KNXX=0, Fx=5.96KN。3. 當求跨中彎矩 M1最大值時，P布置在左跨中，M1二PL/4=5X 3

11、.5/4=4.38 KN.m4. 當求B支座負彎矩最大值時，P布置在懸挑跨端部，M二PL=5X 1.1=5.1 KN.m六、荷載組合根據(jù)荷載規(guī)范，風荷載組合系數(shù)取0.6，活荷載組合系數(shù)取0.7，施工或檢修荷載取0.7 o1. 正風作用下的荷載組合由可變荷載控制的效應：S=1.2SG+1.4Swh£ 1.4x 如 xSQ由永久荷載控制的效應：S=1.35SGh£ 1.4 » SQ2. 負風作用下的荷載組合荷載規(guī)范規(guī)定，永久荷載有利時，永久荷載分項系數(shù)取1.0不考慮活荷載有利效應。S=1.0 SG+1.4SW各截面內(nèi)力及支座反力組合值如下表1.1,表1.2 :表1.1

12、正風時的主梁內(nèi)力及支座反力組合一RxRwRjxR3YMMVaVbNSw23.278.9623.27 19.357.73-3.678.968.65-23.27Sg25.259.8525.25 2【1.198.40-4.229.859.96-25.25Sq9.153.529.157.863.04-1.543.523.48-9.15Sp5.965.005.005.964.38-5.105.005.00-5.961.2S g+1.4S w+XJ.4 2 Sai77.69 3271 76.75 66.06i 28.17-16.71 3：2.71 323'-77.691.35Sg+E1.4 2 Si68.44 29.17 67.50 58.4()25.10-15.29 29.17 29.0：! -68.44max77.69 3271 76.75 66.06i 28.17-16.71 3：2.71 323'-77.69注：R V的單位為KN, M的單位為KN.m。N拉為正，壓為負表1.2負風時的主梁內(nèi)力及支座反力組合RxRwR?xR3YMMBVAVbN