精餾塔的計算

1、4.3 塔設備設計4.3.1 概述在化工、石油化工及煉油中，由于煉油工藝和化工生產(chǎn)工藝過程的不同，以及操作條件的不同，塔設備內(nèi)部結(jié)構(gòu)形式和材料也不同。塔設備的工藝性能，對整個裝置的產(chǎn)品產(chǎn)量、質(zhì)量、生產(chǎn)能力和消耗定額，以及“三廢”處理和環(huán)境保護等各個方面，都用重大的影響。在石油煉廠和化工生產(chǎn)裝置中，塔設備的投資費用占整個工藝設備費用的25.93%。塔設備所耗用的鋼材料重量在各類工藝設備中所占的比例也較多，例如在年產(chǎn)250萬噸常壓減壓煉油裝置中耗用的鋼材重量占62.4%，在年產(chǎn)60-120萬噸催化裂化裝置中占48.9%。因此，塔設備的設計和研究，對石油、化工等工業(yè)的發(fā)展起著重要的作用。本項目以正丁

2、醇精餾塔的為例進行設計。4.3.2 塔型的選擇塔主要有板式塔和填料塔兩種，它們都可以用作蒸餾和吸收等氣液傳質(zhì)過程，但兩者各有優(yōu)缺點，要根據(jù)具體情況選擇。a板式塔。塔內(nèi)裝有一定數(shù)量的塔盤，是氣液接觸和傳質(zhì)的基本構(gòu)件；屬逐級（板）接觸的氣液傳質(zhì)設備；氣體自塔底向上以鼓泡或噴射的形式穿過塔板上的液層，使氣液相密切接觸而進行傳質(zhì)與傳熱；兩相的組分濃度呈階梯式變化。b填料塔。塔內(nèi)裝有一定高度的填料，是氣液接觸和傳質(zhì)的基本構(gòu)件；屬微分接觸型氣液傳質(zhì)設備；液體在填料表面呈膜狀自上而下流動；氣體呈連續(xù)相自下而上與液體作逆流流動，并進行氣液兩相的傳質(zhì)和傳熱；兩相的組分濃度或溫度沿塔高連續(xù)變化。4.3.2.1 填

3、料塔與板式塔的比較：表4-2 填料塔與板式塔的比較塔型項目填料塔板式塔壓降小尺寸填料，壓降較大，大尺寸及規(guī)整填料，壓降較小。較大空塔氣速(生產(chǎn)能力)小尺寸填料氣速較小，大尺寸及規(guī)整填料氣速較大。較大塔效率傳統(tǒng)填料，效率較低，新型亂堆及規(guī)整填料效率較高。較穩(wěn)定、效率較高液-氣比對液體量有一定要求。適用范圍較大持液量較小較大安裝、檢修較難較容易材質(zhì)金屬及非金屬材料均可一般用金屬材料造價新型填料，投資較大大直徑時造價較低4.3.2.2 塔型選擇一般原則：選擇時應考慮的因素有：物料性質(zhì)、操作條件、塔設備性能及塔的制造、安裝、運轉(zhuǎn)、維修等。（1）下列情況優(yōu)先選用填料塔：a.在分離程度要求高的情況下，因某

4、些新型填料具有很高的傳質(zhì)效率，故可采用新型填料以降低塔的高度；b.對于熱敏性物料的蒸餾分離，因新型填料的持液量較小，壓降小，故可優(yōu)先選擇真空操作下的填料塔；c.具有腐蝕性的物料，可選用填料塔。因為填料塔可采用非金屬材料，如陶瓷、塑料等；d.容易發(fā)泡的物料，宜選用填料塔。（2）下列情況優(yōu)先選用板式塔：a.塔內(nèi)液體滯液量較大，操作負荷變化范圍較寬，對進料濃度變化要求不敏感，操作易于穩(wěn)定；b.液相負荷較?。籧.含固體顆粒，容易結(jié)垢，有結(jié)晶的物料，因為板式塔可選用液流通道較大的塔板，堵塞的危險較?。籨.在操作過程中伴隨有放熱或需要加熱的物料，需要在塔內(nèi)設置內(nèi)部換熱組件，如加熱盤管，需要多個進料口或多個

5、側(cè)線出料口。這是因為一方面板式塔的結(jié)構(gòu)上容易實現(xiàn)，此外，塔板上有較多的滯液以便與加熱或冷卻管進行有效地傳熱；e.在較高壓力下操作的蒸餾塔仍多采用板式塔。綜合考慮，本項目采用板式塔。4.3.3 塔盤的類型與選擇4.3.3.1 板式塔塔板種類：根據(jù)塔板上氣、液兩相的相對流動狀態(tài)，板式塔分為穿流式和溢流式。目前板式塔大多采用溢流式塔板。穿流式塔板操作不穩(wěn)定，很少使用。4.3.3.2 各種塔盤性能比較：工業(yè)上需分離的物料及其操作條件多種多樣，為了適應各種不同的操作要求，迄今已開發(fā)和使用的塔板類型繁多。這些塔板各有各的特點和使用體系，現(xiàn)將幾種主要塔板的性能比較列表如下：表4-3 幾種主要塔板的性能比較塔

6、盤類型優(yōu)點缺點適用場合泡罩板較成熟、操作穩(wěn)定結(jié)構(gòu)復雜、造價高、塔板阻力大、處理能力小特別容易堵塞的物系浮閥板效率高、操作范圍寬浮閥易脫落分離要求高、負荷變化大篩板結(jié)構(gòu)簡單、造價低、塔板效率高易堵塞、操作彈性較小分離要求高、塔板數(shù)較多舌型板結(jié)構(gòu)簡單、塔板阻力小操作彈性窄、效率低分離要求較低的閃蒸塔浮動噴射板壓降小、處理量大浮板易脫落、效率較低分離要求較低的減壓塔下表給出了幾種主要塔板性能的量化比較表4-4 幾種主要塔板性能的量化比較塔盤類型塔板效率處理能力操作彈性壓降結(jié)構(gòu)成本泡罩板1.01.051復雜1篩板1.21.41.430.5簡單0.40.5浮閥板1.21.31.590.6一般0.70.9

7、舌型板1.11.21.530.8簡單0.50.6從以上各圖可以看出：浮閥塔在蒸汽負荷、操作彈性、效率和價格等方面都比泡罩塔優(yōu)越，結(jié)合本項目實際情況，初步選擇浮閥塔。浮閥塔的工藝尺寸計算提取Aspen plus各塔板上的物性參數(shù)，選取塔板上氣液相負荷最大的第3塊塔板進行手工計算和校核，然后再用KG-TOWER進行軟件計算，通過比較來檢查計算的正確性。第3塊物性參數(shù)如下表：表4-5 浮閥塔塔板參數(shù)氣相流量m3/s液相流量m3/s氣相密度kg/ m3液相密度kg/ m3混合液表面張力N/m7.850.0333.045726.0330.0071.塔徑計算初選塔板間距板上液層高度氣液兩相流動參數(shù)：查史密

8、斯關聯(lián)圖圖4.1 史密斯關聯(lián)圖可查得：矯正到表面張力為0.00699157N/m時泛點氣速 為避免霧沫夾帶及液泛的發(fā)生，一般情況，在此取安全系數(shù)0.7，流通截面積 由化工原理（朱家驊編制）表11.3選取塔板上的液體流動方式本次設計選擇雙溢流弓形降液管，一般雙溢流型此處取由化工原理（朱家驊編制）圖11.19查弓形降液管的參數(shù)，如下圖所以圖4.2 弓形降液管參數(shù)圖精餾段的塔徑圓整為2.8m，由化工原理（朱家驊編制）表11-2校核。對應板間距范圍為800mm，故滿足條件，假設成立。實際塔載面積實際空塔氣速2.溢流裝置弓形降液管：故堰長降液管面積由化工原理（朱家驊編制）圖11.19弓形降液管的參數(shù)圖查

9、得故降液管寬度為降低氣泡夾帶，液體在降液管內(nèi)應有足夠的停留時間以使氣體從液相中分離出，一般要求不應小于35s，而對于高壓下操作的塔以及易起泡的物系，停留時間應更長些，為此，必須進行校核。液體在降液管中停留時間：故降液管尺寸適宜。溢流堰取則圖4.3 液體收縮系數(shù)計算圖由化工原理（朱家驊編制）圖11.20液體收縮系數(shù)計算圖查得：由弗朗西斯公式，堰上液層高度 堰高受液盤和底隙：塔板上接受降液管流下液體的那部分區(qū)域稱為受液盤，常用平形型式。為減小液體流動阻力和考慮到固體雜質(zhì)可能在底隙處沉積，所以不可過小。但若過大，氣體又可能通過底隙竄入降液管，故底隙宜小些以保證液封。取則塔板布置a.受液區(qū)和降液區(qū)：一

10、般這兩個區(qū)域的面積相等，均可按降液管截面積計。b.邊緣區(qū)：在塔壁邊緣留出一定寬度的環(huán)形區(qū)域供固定塔板用。c.入口安定區(qū)和出口安定區(qū)，通常寬度相等。d.有效傳質(zhì)區(qū)：余下的塔板上有浮閥孔的區(qū)域。于此處考慮：塔徑，采用分塊組裝式；邊緣寬度?。话捕▍^(qū)寬度均?。唤狄汗軐?.3.4 浮閥數(shù)目N及孔間距F1重型浮閥閥孔直徑。取。閥孔氣速每層塔板浮閥數(shù)圓整為浮閥排列：采用等腰三角形叉排。由上一小節(jié)所假設,鼓泡區(qū)面積為其中故 則由于塔直徑D=2.8m，采用分塊式塔板四塊（其中兩塊弓形板、通道板和矩形板各一塊）。以等腰三角形交叉方式繪圖排列如圖所示：圖4.4 塔板內(nèi)部結(jié)構(gòu)圖由排布圖可得實際的開孔數(shù)950個在適宜范

11、圍8-12內(nèi)塔板開孔率1.塔板的流體力學校核塔板壓降校核：a、干板阻力閥全開前： 閥全開后：臨界速度有故b、板上充氣液層阻力故塔板壓降為 滿足要求。液沫夾帶的校核：因塔徑D>900mm,應控制泛點率不超過80%。由及查化工原理（朱家驊編制）圖11.22泛點負荷因子圖：圖4.5 泛點負荷因子圖得CF=0.15，并查物性系數(shù)表得K=1滿足上述條件，不會發(fā)生過量霧沫夾帶。2.溢流液泛校核：為了防止液泛發(fā)生，降液管中清液層高度應滿足如下關系式其中故取泡沫層液泛因子故不會發(fā)生液泛，塔板間距選擇合適。3.塔板負荷性能圖：a.漏液線（氣相負荷下限線）取時由下式計算得到最小氣量VS 標繪于塔板負荷性能圖

12、中得到直線1。b.過量霧沫夾帶線（氣相負荷上限線）由于塔徑D>900mm，臨界泛點率為80%。代入下式，得到Vs與Ls關系式其中代入數(shù)據(jù)整理得：標繪于塔板負荷性能圖中得到直線2。c.液相負荷下限線以平堰上液層高度作為液相負荷下限標準有標繪于塔板負荷性能圖中得到直線3。d.液相負荷上限線液體在降液管中最短停留時間以3s計算，計算液相負荷的最大值標繪于塔板負荷性能圖中得到直線4。e.溢流液泛線已知堰高 其中聯(lián)立解得將上述各式代入聯(lián)立得標繪于塔板負荷性能圖中得到直線5。圖4.6 浮閥塔塔板操作性能圖由圖可知，操作線位介五條曲線之間，且有一定操作彈性空間，設計合理。4.3.6 塔機械工程設計1.

13、塔高的計算實際塔板數(shù)N由Aspen plus提取的數(shù)據(jù)可以，實際塔盤數(shù)為18塔頂空間高HD塔頂空間高度的作用時安裝塔板和開人孔的需要，也使氣體中的液體自由沉降，減少塔頂出口氣中的液滴夾帶，空間高度一般取1.01.5m，這里取=1.2m。塔板間距HT由上面計算可知。開設人孔的板間距設有人孔的上下兩塔板間距應大于等于600mm，這里取。人孔數(shù)取10塊板設置一個人孔，實際塔板18塊，所以開3個人孔（包括塔頂和塔底人孔數(shù)）。進料段空間高度進料段高度取決于進料口結(jié)構(gòu)形式和物料狀態(tài)，一般要比大，取=1000mm。塔底空間高度HB塔底空間高度具有貯存槽的作用，塔底釜液最好能在塔底有1015min的儲量，以保

14、證塔底料液不至排完。對于塔底產(chǎn)量較大的塔，塔底容量可取小些，取25min的儲量。提取Aspen數(shù)據(jù)塔底料液出口體積流量V=119.33，塔徑D=2.8m，t=3min綜上可知塔筒體高度裙座高度筒體高度大于10m，塔徑1.9m>1m，所以采用圓柱形裙座：封頭高度封頭選取標準橢圓形封頭，根據(jù)JB/T4746-2002，知h=40mm，H=700mm。接管的計算（1）塔頂蒸汽接管取塔頂蒸汽流速提取Aspen數(shù)據(jù)V=23103.0472m³/h，則管徑圓整后選取管子規(guī)格為720x10mm實際流速 u=16.7m/s（2）進料管取進料管液體流速為，液相體積流量為V=29.944m³/h，則進料管圓整后管徑88.5x4mm實際流速 u=V/(0.785D2)=1.64m/s（3）回流管徑取回流液體流速液相體積流量V=49.8m³/h，則回流管徑為圓整后取管子規(guī)格為114x5m