鍋殼鍋爐講義

1、GB/T16508.3鍋殼鍋爐第3部分：設計與強度計算目前我們需要掌握的主要內容：5.5許用應力（56頁）5.6計算溫度（57頁）5.7工作壓力和計算壓力（58頁）6.3鍋殼和集箱筒體（59頁）6.6減弱系數(shù)及焊接接頭系數(shù)（60頁）6.7附加厚度（65頁）6.8厚度限制（66頁）7.3圓筒形爐膽（69頁）8.3橢球形和半球形元件（79頁）8.5.2拱形管板（83頁）9.3有拉撐的平板和煙管管束區(qū)以外的平板（85頁）9.4煙管管束區(qū)以內的平板（88頁）10.4拉撐件所支撐的面積（93頁）10.5直拉桿和拉撐管（94頁）10.6斜拉桿（96頁）13.3筒體上孔的補強（103頁）1、鍋殼式鍋殼的主要

2、結構型式鍋殼式鍋爐最早的名稱是火管鍋爐。與水管鍋爐結構上的不同之處在于煙氣在受熱面管子內部流動，工質在受熱面管子外部流動，而水管鍋爐正與之相反。鍋殼鍋爐除了具有與水管鍋爐相同的元件如集箱、封頭，類似的元件如鍋殼筒體，還有一些自己獨有的元件，如煙管、爐膽、管板、拉撐件等。鍋殼筒體、集箱、封頭、開孔補強計算基本與水管鍋爐相同，有些表述方式、有的符號、有的計算方法有所不同，爐膽、管板、拉撐的計算是水管鍋爐沒有的內容。為了更好的理解標準的內容，需要對鍋殼鍋爐的結構有一定的了解。1.1水火管鍋爐水火管鍋爐是我國獨有的一種爐型，源自50年代上海工業(yè)鍋爐廠。之所以叫水火管鍋爐是因為兼有了水管和火管兩種鍋爐的

3、結構。水管部分是指爐膛中的水冷壁管，火管部分是指鍋殼中的煙管。鍋爐本體由水冷壁管、筒殼、集箱、管板、煙管、下降管組成。煙氣行程：燃料燃燒形成的火焰、煙氣在爐膛與水冷壁、鍋殼底部組成的輻射受熱面進行換熱后，由前向后流動，在后部轉向進入兩側翼型煙道，由后向前沖刷翼型煙道中的第一對流受熱面，在前部轉向進入由煙管組成的第二對流受熱面，然后流出鍋爐本體。這種煙氣流動方式叫做煙氣三回程。水循環(huán)系統(tǒng)：鍋殼、下降管、集箱、水冷壁管組成循環(huán)回路。水在水冷壁管中被加熱，一部分水變?yōu)檎羝軆裙べ|形成汽水混合物，下降管不受熱，管中工質是水，汽水混合物重度小于水的重度，因此下降管中的水向下流動，水冷壁管中的汽水混合物

4、向上流動，形成了自然循環(huán)。此外，由于鍋殼底部受熱以及鍋殼中布置了大量的煙管，鍋殼中的水被加熱蒸發(fā)，在鍋殼中也形成了冷水下降，熱水和蒸汽上升的自然循環(huán)，只不過這個循環(huán)過程是在鍋殼這個大水容積中進行的。水火管鍋爐最早用于小容量產(chǎn)品，進些年來發(fā)展到較大容量。該爐型曾是我公司主導產(chǎn)品，90年代之前幾乎是唯一的爐型。目前仍是我公司主要爐型之一，是20t/h以下產(chǎn)品的首選，在40t/h熱水爐也曾生產(chǎn)過該產(chǎn)品。1.2臥式內燃鍋爐臥式內燃鍋爐用于燃油、燃氣鍋爐。鍋爐本體由爐膽（錐形爐膽、波形爐膽）、鍋殼、管板、回燃室（管板、筒體）、煙管、拉撐（直拉桿、斜拉桿）組成。煙氣行程：燃燒機將油或氣點燃并形成火焰噴入爐

5、膽，火焰、煙氣與爐膽組成的輻射受熱面進行換熱后，由前向后流動，在回燃室轉向，由后向前沖刷第一對流管束煙管，在前部轉向，由前向后沖刷第二對流管束煙管，然后流出鍋爐本體。煙氣流動同樣是三回程方式。水循環(huán)：在鍋殼這個大水容積中形成了冷水下降，熱水和蒸汽上升的自然循環(huán)。上述的爐型是三回程濕背式臥式內燃鍋爐。所謂濕背式，是指回燃室處于鍋殼中，回燃室后管板（后背）與鍋殼后管板之間存在水夾層，回燃室后管板（后背）被水冷卻，稱之為濕背式。與之相對應的是干背式，如果回燃室不處于鍋殼中，回燃室后背一般是用耐火材料砌筑的，沒有水冷卻則成為干背。下圖為三回程干背式鍋爐示意圖。1：鍋殼 2：爐膽 3：前管板 4：后管板

6、 5：煙管 6：耐火磚干背式鍋爐回燃室后背用耐火磚砌筑，在高溫煙氣沖刷下，很容易損壞，不得不經(jīng)常停爐修理，因此只用于較小容量的產(chǎn)品。我公司生產(chǎn)的臥式內燃鍋爐目前全部采用三回程濕背式結構。2、鍋殼和集箱筒體計算厚度與水管鍋爐鍋筒和集箱筒體厚度計算公式相同。鍋殼筒體計算厚度：集箱筒體計算厚度：計算厚度：計算壓力：筒體內徑：筒體外徑：最小減弱系數(shù)：許用應力2.1計算壓力 ：計算壓力：工作壓力：設計附加壓力2.2工作壓力：工作壓力：額定壓力：工質流動阻力，取最大流量時鍋殼或集箱至鍋爐出口之間的壓力降：元件所受液柱靜壓力，不大于0.03時，取等于零。2.3設計附加壓力標準第4條“符號和單位”中，給出“設

7、計附加壓力（安全閥整定壓力）”，標準的第1號勘誤表改為設計附加壓力（考慮安全閥整定壓力）”。除此之外標準中再未給出的確定方法，經(jīng)向標準編寫人咨詢，取為安全閥較低整定壓力與額定壓力之差，與GB/T16507.4的規(guī)定不一致。2.4最小減弱系數(shù)取縱向焊接接頭系數(shù)、縱向孔橋減弱系數(shù)、兩倍橫向孔橋減弱系數(shù)（當1時，?。┘靶毕蚩讟虍斄繙p弱系數(shù)（當1時，取=1.00）中的最小值。這些規(guī)定與GB/T16507.4無本質上的區(qū)別，在GB/T16507.4中，橫向孔橋減弱系數(shù)已經(jīng)包括了2倍，斜向孔橋減弱系數(shù)就是本標準的斜向孔橋當量減弱系數(shù)。2.5縱向焊接接頭系數(shù)根據(jù)焊縫形式及無損檢測比例，按GB/T16508.

8、1中的6.4.7選取。該條與GB/T16507.4表5略有區(qū)別，比GB/T16507.4表5敘述的更明確具體，此外有1個系數(shù)值不同。2.6孔橋減弱系數(shù)2.6.1可不考慮孔間影響的相鄰兩孔的最小節(jié)距在什么情況下需要計算孔橋減弱系數(shù)，本標準也有與GB/T16507.4相同的規(guī)定，相鄰兩孔的節(jié)距小于可不考慮孔間影響的相鄰兩孔的最小節(jié)距，且兩孔直徑均不大于未補強孔最大允許直徑時，應計算孔橋減弱系數(shù)?？刹豢紤]孔間影響的相鄰兩孔的最小節(jié)距，就是GB/T16507.4中的臨界節(jié)距。：相鄰兩孔直徑的平均值，：名義厚度2.6.2未補強孔最大允許直徑未補強孔最大允許直徑，按圖50查取。與GB/T16507.4有所

9、不同，GB/T16507.4給出兩種方法，計算和按圖查取，我們一般用計算確定。本標準只按圖50確定。在查圖前需計算筒體的實際減弱系數(shù)，就是GB/T16507.4中的筒體結構特性系數(shù)，計算公式是相同的。對于鍋殼筒體：對于集箱筒體：有效厚度當0.4時，需要補強的孔已得到自身補強，無需另行補強。當0.4時，未補強孔的直徑不應大于按圖50確定的未補強孔的最大允許直徑，且最大為200mm。如為橢圓孔，取筒體縱截面上的尺寸。當未補強孔的直徑大于按圖50確定的未補強孔的最大允許直徑時，應采取規(guī)定的補強結構予以補強。這些規(guī)定與GB/T16507.4基本相同，只是GB/T16507.4無“如為橢圓孔，取筒體縱截

10、面上的尺寸”的規(guī)定，GB/T16507.4取的是長軸尺寸。2.6.3縱向孔橋減弱系數(shù)：縱向相鄰兩孔的節(jié)距2.6.4橫向孔橋減弱系數(shù)：橫向相鄰兩孔的節(jié)距，取筒體平均直徑圓周上的弧長。2.6.5斜向孔橋當量減弱系數(shù)：斜向孔橋換算系數(shù)：斜向孔橋兩孔間在筒體軸線方向上的距離：斜向孔橋兩孔間在筒體平均直徑圓周上的弧長：斜向孔橋減弱系數(shù)：斜向相鄰兩孔的節(jié)距，取筒體平均直徑圓周上的弧長。對于凹座開孔、非徑向開孔，公式中的以當量直徑代入，其計算方法與GB/T16507.4相同，此處不再詳述。2.7許用應力：為GB/T16508.2表2常用鋼板的許用應力和表4常用鋼管的許用應力相應材料的選取值。這兩個表與GB/

11、T16507.2表2和表4不完全相同，尤其是表4，由于水管鍋爐覆蓋的產(chǎn)品更多，選用的材料更廣，GB/T16507.2表4鋼管品種更多。：修正系數(shù)，按表3選取。對鍋殼和集箱筒體來說，表3與GB/T16507.4的表1是相同的。確定時，需首先確定計算溫度，按表4選取，表中為介質額定平均溫度。表4與GB/T16507.4對應的表2、表3、表4有所不同。上述的、查取步驟、方法與水管鍋爐相同。3、鍋殼和集箱筒體厚度附加量：腐蝕裕量，一般取=0.5，20mm時，取=0：制造減薄量，鍋殼筒體：冷卷冷校時，=0；冷卷熱校時，=1mm；熱卷熱校時，=2mm。鋼管制成的直集箱筒體：=0：鋼材厚度負偏差，鍋殼筒體：

12、取鋼板標準規(guī)定的厚度負偏差。按GB/T709熱軋鋼板和鋼帶的尺寸、外形、重量及允許偏差，規(guī)定為0.3 mm。鋼管制成的直集箱筒體：，m：鋼管厚度負偏差的百分比值，%，可查GB3087低中壓鍋爐用無縫鋼管標準。從我公司進料情況看，一般外徑108mm，是冷拔管，查表3，外徑108mm，是熱軋管，查表2。表2按鋼管外徑和管子壁厚與外徑比值，分4檔給出了偏差值。表3按管子壁厚分2檔給出了偏差值。4、不絕熱鍋殼和集箱筒體最大允許厚度 4.1不絕熱鍋殼最大允許厚度不絕熱鍋殼最大允許厚度按表5查取，與GB/T16507.4表16相同。但GB/T16507.4表16有2.5MPa的限定，本標準無此限定。4.2

13、不絕熱集箱最大允許厚度2.5MPa時，不絕熱集箱最大允許厚度30mm，與GB/T16507.4表17有所不同，表17按溫度分成2檔，本標準只有1個規(guī)定值。2.5MPa時，不絕熱集箱最大允許厚度按表6查取，與GB/T16507.4表18相同。5、臥式平直爐膽厚度計算爐膽是臥式內燃鍋爐主要受壓元件，鍋爐燃燒和輻射換熱過程在爐膽完成。爐膽有平直、錐形、波形3種。平直爐膽形狀簡單，易于制造，但爐膽承受高溫，有較大的熱膨脹量，而平直爐膽柔性較差，不能吸收較大的熱變形，因此對其長度有限制，應用范圍很小。波形爐膽在軸向能吸收較大熱變形，而且徑向剛性也比平直爐膽大，因此應用較廣。錐形爐膽實質上與平直爐膽沒有區(qū)

14、別，因結構設計上的需要而采用。（爐膽與管板連接處收縮，為的是管板上布置煙管的需要）與鍋筒、鍋殼等圓筒形元件不同，爐膽承受的是外壓，而不是內壓。因此平直爐膽的計算除了強度外還有穩(wěn)定，用強度和穩(wěn)定公式同時計算。取以下2式計算的和中的較大值。強度公式：穩(wěn)定公式：設計厚度：爐膽平均直徑：爐膽圓度百分率 ，一般取：爐膽外徑：爐膽計算長度，有如下規(guī)定：（1）爐膽與平管板或凸形封頭連接處，若是扳邊對接焊時，以扳邊起點作為的計算支點即的起算點。；若是坡口型角焊時，以角焊根部作為計算支點。（2）不應大于2000，如爐膽兩端均為扳邊連接，可放大至3000。：爐膽強度安全系數(shù)，按表8選取。：計算溫度時的屈服強度，按

15、GB/T16508.2附錄B表B.1：爐膽穩(wěn)定安全系數(shù)，按表8。：材料的彈性模量，按表9。6、錐形爐膽厚度計算錐形爐膽實質上與平直爐膽沒有區(qū)別，因此厚度計算方法與平直爐膽完全相同。見圖13，圖13畫的是立式鍋爐，標準用此圖表示錐形爐膽。從圖中可以看出，爐膽大端連接下腳圈，小端連接爐膽頂。厚度計算公式采用平直爐膽公式，按以下計算：小端內徑：大端內徑7、波形爐膽厚度計算波形爐膽在軸向能吸收較大熱變形，而且徑向剛性也比平直爐膽大，故其穩(wěn)定性比平直爐膽大，在一定的波紋高度條件下，采用只考慮強度的簡化計算公式。我公司臥式內燃鍋爐采用波形與錐形組合爐膽，波形部分的設計厚度按上式計算，錐形部分的厚度按平直爐

16、膽厚度公式計算，其計算長度取最邊緣一節(jié)波紋的中心線至計算支點之間的距離。（圖16）同時，由于與錐形爐膽相鄰一節(jié)的波紋受載荷較大，故要求最邊緣一節(jié)波紋的慣性矩滿足下式：常用波紋如圖14所示，其慣性矩可查表10。：所需要的慣性矩：見圖16，：波紋節(jié)距：波形爐膽平直部分的平均直徑8、爐膽結構要求爐膽除了要求名義厚度不小于設計厚度，波形與平直組合爐膽最邊緣一節(jié)波紋慣性矩不小于需要慣性矩外，結構上還有一些限制要求，例如：平直爐膽計算長度不應超過2000，如果兩端均為扳邊連接，則計算長度可放大至3000。超過上述規(guī)定時，應采用膨脹環(huán)或波形爐膽來提高柔性，此時，波紋部分的長度應不小于爐膽全長的1/3。爐膽名

17、義厚度不應小于8，且不應大于22。其它要求可見標準7.3.5條。例題：校核我公司生產(chǎn)的WNS10.7Y(Q)爐膽強度。一、波形爐膽計算：=0.70.7+0+0=0.7安全閥較低整定壓力，按GB/T16508.5表3，+0.03=0.7+0.03=0.73=0.73-0.7=0.03工作壓力下的飽和溫度，按絕對壓力0.83查表，飽和溫度為171.90查表4，取171.90+90=261.90按波形爐膽圖，爐膽材料Q345R ，按261.90 查GB/T16508.2表2，163.67查表3，163.67=98.20按波形爐膽圖，=+1=3.30二、波紋與錐形組合爐膽計算1、錐形爐膽厚度計算按錐形

18、爐膽圖， =550 =600=查表8，=2.5按錐形爐膽圖，材料Q345R，按261.90查GB/T16508.2附錄B表B.1，=245.24確定附圖爐膽與回燃室前管板連接處爐膽與鍋殼前管板連接處=2.05取=4.46查表8，=3.0按261.90查表9（GB/T16508.2附錄B表B.11）186.81×103=6.21取=4.46和中較大者，=6.212、慣性矩計算按波紋爐膽圖， 41 610=按150 41查表10， =37.6×104=4.95×104三、結論：波紋爐膽2.05，且8；錐形爐膽6.21，且8；最邊緣一節(jié)波紋=37.6×104=

19、4.95×104 滿足要求9、平管板厚度計算 平管板在介質壓力作用下將要彎曲，產(chǎn)生彎曲應力。為防止產(chǎn)生明顯彎曲和過大的彎曲應力，平管板均用拉撐件予以加固，拉撐件有角撐板、拉桿等，煙管也起拉撐作用。如上圖所示，管板上部有拉撐件（角撐板），中部有煙管。管板在介質壓力作用下將產(chǎn)生彎曲變形，斜線所示為向外彎曲變形較大區(qū)域。其變形特點是具有幾個不變形點（支撐點），斜線區(qū)域中心凸起相對最高。上圖a表示的是管板一區(qū)域的變形狀況，斜線所示為凸起部分，為通過拉撐件中心和虛線（支點線）三點畫出的假想圓（當量圓）直徑。上圖b同樣表示的是管板一區(qū)域的變形狀況，斜線所示為凸起部分，為通過拉撐件中心和虛線（支點

20、線）兩點畫出的假想圓（當量圓）直徑。可以看出，假想圓（當量圓）能近似表征管板變形的特點。水火管鍋爐在90年代之前采用平管板，90年代之后，水火管鍋爐采用橢球形管板、拱形管板取代了平管板。橢球形管板見圖27，就是開有成排煙管管孔的橢球形封頭，其計算與橢球形封頭相同。管束區(qū)域開有成排管孔，但其受力情況與鍋殼、鍋筒上開有成排管孔不同，由于管束區(qū)域被煙管拉撐著，節(jié)距越小拉撐作用越大；而鍋殼、鍋筒上的成排管孔使承載面積減小，節(jié)距越小孔橋處的應力越大。因此管束區(qū)的強度裕度較大而無需進行計算。這種管板由于存在非徑向開孔問題已經(jīng)很少采用了。目前水火管鍋爐都采用拱形管板，見圖28，拱形管板由管板區(qū)和拱形區(qū)兩部分

21、組成，管板區(qū)是平板形，拱形區(qū)是橢球形。管板區(qū)按平管板計算方法，拱形區(qū)按橢球形封頭計算方法。臥式內燃鍋爐采用平管板。平管板計算包括煙管管束區(qū)以外和煙管管束區(qū)以內兩部分管板的計算。9.1煙管管束區(qū)以外的管板厚度計算計算公式：取相連元件的計算壓力：計算方法同前：當量圓直徑，當量圓是通過支撐點畫出的假想圓：系數(shù)，通過3個支撐點畫當量圓時，值按表14確定；通過4個或4個以上支撐點畫當量圓時，值降低10%；通過2個支撐點畫當量圓時，值增加10%；支撐點型式不同時，取各支撐點相應值的算數(shù)平均值。9.1.1支撐點的確定可以作為支撐點的有：拉撐桿或拉撐管中心；管束區(qū)邊緣煙管中心；角撐板的中線；支點線上的各點。9

22、.1.2支點線的確定見圖29，圖29a表示的是平管板與鍋殼筒體或爐膽筒體扳邊對接焊時，支點線的確定。圖29b表示的是平管板與鍋殼筒體或爐膽筒體角焊連接時，支點線的確定。9.1.3當量圓的畫法見圖31，通過3個支撐點畫圓時，支撐點不應都位于同一半圓周上；通過2個支撐點畫圓時，支撐點應位于當量圓直徑的兩端。9.2煙管管束區(qū)以內的管板厚度計算9.2.1計算公式：、：與煙管管束區(qū)以外的管板厚度計算相同=0.47：煙管最大節(jié)距9.2.2結構要求（1）管板名義厚度不應小于8mm；如管板內徑大于1000mm，管板名義厚度不應小于10mm。（2）扳邊管板的扳邊內半徑不應小于2倍板厚，且至少應為38mm；扳邊回

23、燃室的扳邊內半徑不應小于板厚，且至少應為25mm。（3）管孔相鄰焊縫邊緣距離不小于6 mm。（4）管孔焊縫邊緣至扳邊起點的距離不小于6 mm。（5）與600以上煙氣接觸的管板，煙管與管孔應采取消除間隙的措施，管端超出焊縫的長度不應大于1.5 mm。這條要求是為了消除鍋殼式鍋爐安全運行的隱患。鍋殼式鍋爐在運行中出現(xiàn)較多的問題是管板裂紋，這個問題一度使鍋殼式鍋爐的使用受到了限制。產(chǎn)生管板裂紋的主要原因是在高溫煙氣作用下，煙管與管孔的間隙中的水，周而復始地進行著受熱汽化汽化后逸出低溫水進入受熱汽化汽化后逸出這樣一個過程，在這個過程中，管孔處不斷地被加熱冷卻加熱冷卻，在熱應力的作用下，產(chǎn)生低周疲勞，進

24、而產(chǎn)生裂紋。此外如果管端超出焊縫的長度過大，管端不能被冷卻，長期在高溫煙氣作用下管端產(chǎn)生裂紋，并由此發(fā)展到管板，管板也產(chǎn)生裂紋。采取消除間隙的措施，一般是在焊接煙管前進行預脹，通過預脹使管端膨脹貼緊管孔，消除間隙?？刂乒芏顺龊缚p長度，一般是在焊完煙管后，采用機械切削的方式，切去多余的長度，該工序稱之為平頭。例題：校核我公司生產(chǎn)的WNS151.25Q鍋爐前管板強度。=1.251.25+0+0=1.25安全閥較低整定壓力，按GB/T16508.5表3，=1.04×1.25=1.3=1.3-1.25=0.05計算壓力下的飽和溫度，按絕對壓力1.4查表，飽和溫度為195.04查表4，取19

25、5.04+50=245.04按前管板圖，管板材料Q245R ，按245.04 查GB/T16508.2表2，112.29查表3，112.29=95.45確定管板與筒殼扳邊連接支點線，見下圖：煙管管束區(qū)以外的管板厚度計算：（見計算附圖）=287.6=275.3 =342.8=341.8取中較大者計算=143.56=143.56+1=17.75煙管管束區(qū)以內的管板厚度計算：=17.75 滿足強度要求10、拉撐件本部分的內容包括拉撐件（直拉桿、斜拉桿、拉撐管）結構要求（拉撐件結構及與管板、鍋殼連接結構），拉撐件強度計算。10.1呼吸空位鍋殼鍋爐的結構特點是將主要受熱面爐膽、煙管置于鍋殼以內，鍋殼的端

26、部采用管板將鍋殼、爐膽、煙管連接在一起。鍋爐運行時，爐膽的壁溫高于鍋殼，若無管板約束時，二者軸向熱膨脹量相差較大。以WNS151.25Q鍋爐為例，額定工況時，在自由膨脹狀態(tài)下，鍋殼膨脹量約為11mm，爐膽膨脹量約為17 mm。由于管板連接的約束使爐膽不能得到充分伸長而產(chǎn)生壓縮熱應力，與此同時鍋殼被拉伸長而產(chǎn)生拉伸熱應力，管板必然因彎曲變形而產(chǎn)生彎曲熱應力，熱應力最大點為下圖所示連接點B、A。降低上述熱應力的有效措施是將平管板上溫度不同的相鄰元件之間的最小距離呼吸空位加大，下圖中的即為呼吸空位，越大則熱應力越小。標準對各種元件之間的呼吸空位做出了規(guī)定，可見10.3條及圖36。10.2拉撐件所支撐

27、的面積拉撐件所承擔的力是介質壓力作用于管板上并傳遞給它的，所以拉撐件應盡量均勻布置，使每個拉撐件承擔的作用力大致相同。拉撐件所分擔的支撐面積應該是距離各支撐點等距離線中位線所包圍的面積。如下圖所示，角撐板與支點線之間的中位線為曲線，因為這條線上各點距角撐板與距支點線是相同的：，為了簡化，可用直線代替曲線，二者偏差不大?；谝陨虾喕?，中位線可以近似地取為3個相鄰支撐點切圓中心和2個相鄰支撐點切圓中心之間的最近連線。因此拉撐件所分擔的支撐面積就是3個相鄰支撐點切圓中心和2個相鄰支撐點切圓中心之間的最近連線所包圍的面積。對于直拉桿、拉撐管、煙管應將上述所畫面積減去這些元件所占面積作為支撐面積，對于斜

28、拉桿、角撐板則不減去它們所占的面積。10.3直拉桿和拉撐管10.3.1直拉桿和拉撐管的最小需要截面積：直拉桿和拉撐管的最小需要截面積：計算壓力，取相連元件的計算壓力：直拉桿和拉撐管所支撐的面積：許用應力，確定方法同前。計算溫度按表4選取，直拉桿按不受熱考慮。10.3.2直拉桿與平管板的連接結構直拉桿與平管板的連接結構見圖38、39，常用結構是圖39。該結構可用于煙溫大于600的部位，用于煙溫不大于于600的部位時，拉桿端頭超出焊縫的長度可放大至5mm。直拉桿與平管板的連接采用圖39c結構時，焊腳尺寸應滿足下式要求：直拉桿直徑直拉桿直徑不宜小于25mm。長度大于4000 mm的直拉桿中間應加支撐，以防止產(chǎn)生過大的撓度。10.3.2拉撐管與平管板的連接結構拉撐管與平管板的連接結構見圖40。用于煙溫大于600的部位時，管端超出焊縫的長度不應大于1.5mm，用于煙溫不大于600的部位時，管端超出焊縫的長度可放大至5mm。上述規(guī)定也適用于煙管。10.4斜拉桿10.4.1斜