設(shè)計用于帶式運輸機的展開式二級圓柱齒輪減速器

1、計算結(jié)果一、設(shè)計任務(wù)書（一）、題目設(shè)計用于帶式運輸機的展開式二級圓柱齒輪減速器（二）、原始數(shù)據(jù)運輸機工作軸轉(zhuǎn)矩 T:800N.m 運輸帶工作速度 V:0.70m/s 卷筒直徑D:350mm（三）、工作條件連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，空載啟動，中等沖擊，使用期限為10年，雙班制工作，運輸帶速度允許誤差為土5%二、傳動方案的分析與擬定（1）為滿足工作機的工作要求（如所傳遞的功率及轉(zhuǎn)速），且綜合考慮其在結(jié)構(gòu)簡單、尺寸緊湊、加工方便、高傳動效率，使用維護(hù)方便等方面的要求，對本次設(shè)計采用展開式二級圓柱齒 輪減速器。該設(shè)計更能適應(yīng)在繁重及惡劣的條件下長期工作，且使用維護(hù)方便。傳動方案簡圖 如下所示按照機械設(shè)計課程設(shè)計中

2、式（2-1）對傳動簡圖中各標(biāo)號零件的說明：1 電動機 2- 聯(lián)軸器3 二級圓柱齒輪減速器4運輸帶 5- 帶筒三、電動機的選擇計算（一）、選擇電動機的類型和結(jié)構(gòu)形式：根據(jù)工作要求采用 Y系列全封閉自扇冷式籠型三相異步電動機, 電壓380V。（二）、選擇電動機的容量：按照機械設(shè)計課程設(shè)計中式（2-4），電動機所需工作功率為：計算結(jié)果工作機所需功率為：Trw800 38.22950095003.22(kw)傳動裝置的總效率為：n =0.825所需電動機效率為：3.223.90kw0.825n =0.825FdPd 3.90kw因載荷平穩(wěn)，電動機的額定功率 列電動機技術(shù)數(shù)據(jù)，選電動機的額定功率（三）確

3、定電動機的轉(zhuǎn)速按照機械設(shè)計課程設(shè)計中式（2-3）卷筒軸工作轉(zhuǎn)速60 1000vrw 38.22r/mirPed選略大于Pd即可。由表16-1Y系Ped 為 3.90kw。nw 38.22r / minV帶傳動比i帶=24二級圓柱齒輪減速器為i減=840 ;則總傳動比的范圍為，i i帶i減=16160故電動機轉(zhuǎn)速的可選范圍為ndi nw （16160） 38.22 611.52 6115.2r /min符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有1000r/mir、1500r/min, 3000r/mir三種。方案對比：如下表所示，綜合考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量、和價格以及 總傳動比，可以看出，如為使傳動裝置

4、結(jié)構(gòu)緊湊，選用方案1效果較好；如考慮電動機重量和價格，則應(yīng)選用方案2。現(xiàn)選用方案2。選定電動機的型號為 Y132M-4電動機數(shù)據(jù)及總傳動比:方 案電動機 型號額定功率Ped / KW電機轉(zhuǎn)速 n/(r/mi n)同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速1Y132S2-27.5300029202Y132M-47.5150014403Y160M-67.51000970四、傳動裝置的運動及動力參數(shù)的選擇和計算（一）、傳動裝置總傳動比的確定和分配1、傳動裝置總傳動比nm -1440nw 38.2237.68Y132M-4i 總=37.68其中，nm為選定的電動機的滿載轉(zhuǎn)速2、分配傳動裝置各級傳動比減速器的傳動比i減為i 減總

5、=38368 =12.89103取兩級圓錐-圓柱齒輪減速器高速級的傳動比i1(1.4i減)0.5=( 1.4 12.89)0.5=4.25則低速級的傳動比i2二一佗893.03h 4.25（二）、傳動裝置運動及動力參數(shù)的計算電機軸）：1、P0巳 3.90kwn°Toninm 1440r / min9550 P°n°（高速軸）P00195503.90144025.86( N m)p。3.900.963.74kwn°480r / mini09550 旦95003.7448074.41(N m)P12P 233.90 0.96 0.993.70kwn48011

6、2.94r / mini14.25T29550P295003.70312.87( N m)n2112.944、3軸（低速軸）巳P223P2233.90 0.99 0.973.55kwn2112.94n337.27 r / mini23.03P33.5595509500909.64( N m)n337.275、4軸（滾筒軸）P334P3243.55 0.99 0.993.48kw（中間軸）2軸3、i14.25Y112M-6P03.90kwn01440r / minT025.86(N m)Pi 3.74kwn1480r / minT174.41(N m)P23.70kwn2112.94r / mi

7、nT2312.87( N m)P33.55kwn337.27r / minT3909.64( N m)P43.48kwn4n3 37.27r / minp3 48T49550 49500 891.71( N m)n437.276、說明1 3軸的輸入功率或輸出轉(zhuǎn)矩，分別為各軸的輸入功率或輸入轉(zhuǎn)矩乘軸承效率0.997、將運動和動力參數(shù)的計算結(jié)果加以總結(jié)，列出表格如下所示各軸運動和動力參數(shù)軸 名功率P / KW轉(zhuǎn)矩T/(N ? m)轉(zhuǎn)速傳動比效率輸入輸出輸入輸出n/(r/mi n)in電機軸3.9042.84144034.253.0310. 960. 960. 960. 981軸3.743.5974

8、.4171.434802軸3.703.55312.87300.36112.943軸3.553.41909.64873.2537.27卷筒軸3.483.41869.54852.1537.27五、傳動零件的設(shè)計計算 減速箱內(nèi)傳動零件設(shè)計(一)、圓柱齒輪傳動：1、選擇材料，確定許用應(yīng)力由機械設(shè)計表10-1得，小齒輪用40cr表面淬火，硬度為 48-55HRC,取為55； 大齒輪用45鋼表面淬火，硬度為 40-50HRC,取為45。 小齒輪許用接觸應(yīng)力H1 500 11 55 1105MPan437.27r / minT4891.71(N m)1105MPa計算結(jié)果H2 500 11 45 995MP

9、aH2 995MPa大齒輪許用接觸應(yīng)力小齒輪許用彎曲應(yīng)力f 297.5MPa f1f 272.5MPa '2乙 20,Z3 24Z295Z274f 160 2.5 55 297.5MPa f1大齒輪許用彎曲應(yīng)力f 160 2.5 45 272.5MPa 丨22、齒面接觸疲勞強度設(shè)計(1)、選擇齒數(shù)通常乙 20 40,取乙 20, Z324Z2 i1 乙 4.25 2295Z4 i2Z3 3.03 24 74(2) 、小齒輪傳遞的T6 pT19.55 106 -74410N m6 P2T39.55 102312865 N mn(3) 、選擇齒寬系數(shù)由于齒輪為非對稱分布，且為硬齒面，所以取

10、Y d =0.5(4) 、確定載荷系數(shù)KK=1.31.6，由于齒輪為非對稱布置，所以取K=1.5(5) 、計算法面膜數(shù)：一般 18°20°，取 1120, cos 10.978當(dāng)量齒數(shù)24, Zv2 78齒型系數(shù)由1表9-7查的YF12.67 ,YF22.27取Yf1Mr d1.6KTMd f2cos2.33，取 Mn12.5Z1Mn12.5Mn23.5般 180 200，取 1012 , cos 10.978當(dāng)量齒數(shù)Zv3 26, Zv4 61齒型系數(shù)由機械設(shè)計查圖10-17的YF3 2.60 , YF4 2.28取Yf323.08 取 Mn23.5Mn21.6 KT i

11、 Yf d FcosZ1(6)、齒輪幾何尺寸的計算確定中心距aiZi Z2 Mni115.03 取 a11152cos 1Z3 Z4 Mn2a2 1452cos 2Mn23.5a1 115a2 145計算結(jié)果0ar cos Z1 Z2 Mn111.9602分度圓2a1Z1 Z2 Mn2ar cos12.130ZiM ni53.680 mmd2d3cos 1Z2M n1cos 1Z3Mn2cos 2183.937 mm85.890 mmcos 10.978cos 10.978cos2齒頂圓直徑da1d12mm53.680 22.558.680mmda2d22mn1178.9372 2.5183.

12、937 mmda3d32mn285.890 23.592.890mmda4d42mn2203.9882 3.5210.988mm齒根圓直徑d f 1d12.5mn153.6802.5 2.547.430mmd f 2d22.5mn1176.3802.52.5172.687 mmd f 3d32.5mn285.8902.5 3.577.140mmd f 4d42.5mn2203.9882.53.5 195.238 mmZ4Mn2d 4203.988mm齒寬b2dd10.553.68026.840mm取30mmb1b25305 35mmb4dd30.585.89042.945mm取b445mmb3

13、b45455 50mm齒面接觸疲勞強度校核KT1 i 1H1 610H1滿足強度要求 bid1d1i 1H2 610 H2滿足強度要求 b2d2d2i1 11.962 12.130d153.680mmd2183.937 mmd385.890mmd4203.988mmb2 30mmb| 35mmb4 45mmd 50mm驗證速度誤差60 1000Dn460 1000VvH3 610 KT2 i 1bid 3d3滿足強度要求fKT2 i 1 H4 61° bid4d4H4滿足強度要求3.14 85.89 112.94 0.51m/s60 1000由表19-8取10級精度3.14 350

14、37.27 0.683m/s60 10000.69 0.683 100% 1.0%5%0.69齒輪設(shè)計滿足工作要求（二）、高速級普通V帶傳動的設(shè)計計算1、確定設(shè)計功率Pc由機械設(shè)計查表 10-2， KA 1.1，已知P Pd 3.90kw根據(jù)1式（8-15）設(shè)計功率為：FC KA P 1.1 3.90 4.29kW2、選定帶型根據(jù)機械設(shè)計表 8-1確定為A型V帶3、小帶輪和大帶輪基準(zhǔn)直徑取小帶輪基準(zhǔn)直徑dd1112mm，則大帶輪基準(zhǔn)直徑 dd2 3 112 336mm 取dd2 355mm4、驗算帶速d n根據(jù)機械設(shè)計式（8-13），帶速v為v d1 08.44m/s60 1000帶速太高則離

15、心力大，使帶與帶輪間的正壓力減小，傳動能力下降；帶速太低，在傳遞相同功率 時，則要求有效拉力Fe過大，所需帶的根數(shù)較多，載荷分布不均勻，則一般帶速在5-25m/s范圍內(nèi)，符合要求。5、初定中心距中心距過大，則結(jié)構(gòu)尺寸大，易引起帶的顫動；中心距過小，在單位時間內(nèi)帶的繞轉(zhuǎn)次數(shù)會增加，導(dǎo)致帶的疲勞壽命或傳動能力降低。中心距a直接關(guān)系到傳動尺寸和帶在單位時間內(nèi)的繞轉(zhuǎn)次數(shù)。根據(jù)機械設(shè)計式（8-20 ），中心距a°為：0.7 dd1 dd2ao 2 dd1 dd2326.9 a0934取 a0550mmPc 4.29kWdd1112mmdd2355mmv 8.44m/ sa0550mm26、初算

16、帶基準(zhǔn)長度根據(jù)1式（7-14 ）,帶的基準(zhǔn)長度Ld0為Ldo 2ao2 ddidd2dmLd0 1800mm4ao=2 550 2 112 355355 112 24 5501860.402mm由機械設(shè)計式（8-2 ）選取標(biāo)準(zhǔn)基準(zhǔn)長度 Ld0 1800mm7、實際中心距由機械設(shè)計式（8-23），實際中心距a為a a。Ld -Ld05501800-1860.402519.799mm考慮到安裝，調(diào)整和補償張緊的需要，實際中心距允許有一定變動。取a=520mma=520mm8、驗算小帶輪包角由機械設(shè)計式（8-25），小帶輪包角 1為o d d2 d d1oo1 180o 21 57.3o 180od

17、1355 11255057.3o 153.23120故小帶輪包角1 120，符合要求PdP。K Kl9、V帶根數(shù)Z 由機械設(shè)計式（8-26）V帶根數(shù)Z為：P。取 P01.62 KWF00.17KWK 0.93Z=5Kl 1.01所以Z 4.907根取Z 5根。10、單根V帶張緊力初拉力Fo過小，傳動能力小，易出現(xiàn)打滑；初拉力 Fo過大，則帶的壽命低，對軸及軸承的壓力 大，一般認(rèn)為，既能發(fā)揮帶的傳動能力，又能保證帶壽命的單根V帶的初拉力由機械設(shè)計式（8-27），單根V帶的張緊力Fo為:F05002.5 KK Zvqv由機械設(shè)計表8-3查得q °. 10kg /m計算結(jié)果F。213.39

18、4N故 Fo 213.394N11、作用在軸上的壓力由機械設(shè)計式（8-31 ）,帶作用在V帶上的壓力Fq為:1153.23Fq 2076NFq 2F0Zsin 12 213.394 5 sin2076N2 2六、軸的計算（一）、初步計算軸的最小直徑A、高速軸設(shè)計1、選擇軸的材料45號剛調(diào)質(zhì)處理2、軸徑的初步計算確定A值45 號剛，A=103126,因為為減速器的高速軸，所以A取較大值A(chǔ)=120初步計算直徑d A 3 旦 120 3 37423.79mm 480取 d=35mmB、中間軸設(shè)計1、選擇軸的材料45號鋼調(diào)質(zhì)處理2、軸徑的初步計算確定A值45 號鋼，A=103126D1=35mmD2=

19、50mmD3=60mm因為為減速器的中間軸，所以A取中間值，即 A=105初步計算直徑d A 3阻 105 3.7033.59mmg 112.94 考慮鍵槽（兩個）對軸強度削弱的影響，應(yīng)將直徑加大7%取d2 =50 mmC、低速軸設(shè)計1、選擇軸的材料45號剛鋼調(diào)質(zhì)處理2、軸徑的初步計算：確定A值45 號鋼，A=103126因為為減速器的中間軸，所以A取中間值，即 A=105選用軸承7208C 7210C7212c初步計算直徑d A 3阻 105 £ 3.5547.95mmgV 37.27 考慮鍵槽對軸強度削弱的影響，應(yīng)將直徑加大3%取d2 =60 mm（二八選擇滾動軸承及聯(lián)軸器1、角

20、接觸球軸承因為是斜齒齒輪傳動，所以角接觸球接觸軸承。初步選定三軸軸承分別為 7208C 7210C 7212Ca、選聯(lián)軸器類型運輸機的安裝精度一般不高，易用撓性聯(lián)軸器，輸出端轉(zhuǎn)速低，動載荷小，轉(zhuǎn)矩 較大，選用結(jié)構(gòu)簡單、制造容易、具有微量補償兩軸線偏移和緩沖吸振能力彈性柱銷 聯(lián)軸器。b、輸出軸端聯(lián)軸器的選擇計算i）計算轉(zhuǎn)矩TcT=848.02N m由機械設(shè)計表14-1查取工況系數(shù)K=1.5Tc KT 1.5 848.021272.03N mc、選擇型號（三八輸出軸的校核計算由P141查得HL2型型號公稱直徑Nm許用轉(zhuǎn)速r/min軸孔直徑mm軸孔長度mmHL2315560030621、畫出軸的結(jié)構(gòu)

21、簡圖，確定軸上的作用力主動輪上的轉(zhuǎn)矩為T=909.64N m作用在齒輪上的圓周力Ft ,徑向力Fr ,軸向力Fa分別為Ft2T32 909.64 1000 8.92kNd4203.988FrFt tanan/cos 3.55kNFaFt tan9.60 0.314 3.02kN2、作水平面內(nèi)的彎矩圖支承反力：RhaFt 94.56.35kN52.5 94.5Rhb Ft Rha8.92 6.35 2.57kN截面C處的彎矩：M HC Rha 52.5333.38 N m3、作垂直面內(nèi)的彎矩圖支承反力：RvaF tRhaRvaFa d42l(3.55(_2-黑尹N244.8NrvbF trhar

22、aFrF ad421,3.55(_F卷啓）kN 3764.2N截面的彎矩:左側(cè)Mvc左 rva 52.5-244.852.510-312.85N m右側(cè)Mvc右Rvb 94.5 3764.294.5103355.71 N m4、作合成彎矩M圖截面C左側(cè)的合成彎矩:M C1M HCM VC左J333.382 12.852333.62N m截面C右側(cè)的合成彎矩:2 2HC Mvc 右333.38 355.712487.52N mM C2 ： M5、作轉(zhuǎn)矩T圖T=899.77N m&作當(dāng)量彎矩Me圖，因單向傳動，轉(zhuǎn)矩可認(rèn)為按脈動循環(huán)變化，所以應(yīng)力校正系數(shù)取0. 6危險截面C處的當(dāng)量彎矩.&#

23、39;MC2 ( T)2M ECj487.522(0.6 899.77)2727.41N m7、校核危險截面軸徑3 M EC 0.11】b72741 100045.99mm0.1 75在結(jié)構(gòu)設(shè)計草圖中，此處軸徑為 65mm故強度足夠。（四八軸承的校核低速軸1、滾動軸承的選擇7212C型，軸承采用正裝2、驗算滾動軸承壽命（1）確定Cr由表11-4查得7212C型軸承Mec 727.41 N m基本額定動載荷Cr 61.0kN基本額定靜載荷C°r48.5kN(2)FaFaC0rFa計算C0r值，并確定e值2.84kN2.840.059.48.5Cr 61.0kNC0r 48.5kNFa2

24、.84kN由表12-12查得e 0.432, Y 1.24Rva244.8N，F(xiàn)Vb3764.2N則：Fr1244.8)2 635026354.71N(4)F siF S225702 3764.ZFr2Fr14557.96N2YFr22Y6354.712562.38N2 1.244557.961837.89 N2 1.24計算軸承所受的軸向載荷FaC0r0.0580.087e0.430.46用線性插值法確定 e值e 0.432, 丫 1.24(3)計算內(nèi)部軸向力Fs已知：Rha 6.35kN，Rhb 2.57kN軸承1 :Fa1Fr 14677.896354.710.736 eFr1 5993

25、.2NFr2 5030.8NFS12324.8NFs2 2043.3N因為FaFS2 (2840 1837.89)FS1此時整個軸有向左移動的趨勢，所以軸承1被“壓緊”，而軸承2被“放松”Fa1 Fa Fs2 (28401837.89)N4677.89NFa2FS2 1837.89N(5)計算當(dāng)量動載荷Pr查表 12-12 得: X1°. 44,Y11.22Pr1X1Fr1Y1F a10.44 6364.711.22 4677.898503.10 N軸承 2: 乩 1837'890.403 eFr2 4557.96查表 12-12 得: X20. 44,Y21. 22Pr2X

26、2F r2 Y2F a20.44 4557.96 1.22 1837.894247.73NP2Pr1，軸承1危險(6)驗算軸承壽命因為軸承1比軸承2危險,所以在此只校核軸承1,若其壽命滿足工作要求，則低速軸所選軸承合適t1.01）選擇溫度系數(shù)t，載荷系數(shù)p，壽命指數(shù)認(rèn)為軸承的工作溫度 t < 120° ,所以工作時有輕微沖擊，取p1.0對于球軸承,2）預(yù)期壽命Lh雙班制工作,使用期限為 10年，Lh 54750h3）計算軸承1壽命'16667 ftCLh(nfpP)16667(1 61°00)337.27 1 8503.10Lh所以所選軸承滿足壽命要求。七、鍵

27、連接的強度校核（一）中間軸從動輪段1、選擇鍵連接的類型及尺寸選用圓頭普通平鍵（A型）根據(jù)d 50mm及該軸段長度，取鍵長 L 40mm2、校核強度鍵的材料為45Cr、軸的材料是20Cr，且輕微振動由表14-2查得許用應(yīng)力取p120MPaT411. 7Nmkht1064mmlLb401426mm2T2411.71000“158. 34MPa ppdkl50426p故采用雙鍵，按180布置，按1.5個鍵計算p p / 1.5105. 56MPa p強度符合要求。（二）低速軸齒輪段1、選擇鍵連接的類型及尺寸 選用圓頭普通平鍵（A型）根據(jù)d60mn及該軸段長度，取鍵長 L55mm2、校核強度鍵的材料為

28、45Cr、軸的材料是20Cr，且輕微振動由表14-2查得許用應(yīng)力取p120MPaT912.3N mkh t11 65mml Lb 55 1837mm2Tdkl2912. 3100060537164MPa p故采用雙鍵，按180布置，按1.5個鍵計算p/ 1.5109.3MPa p強度符合要求。（三）低速軸一一聯(lián)軸器段1、選擇鍵連接的類型及尺寸 選用圓頭普通平鍵（A型）根據(jù)d40mn及該軸段長度，取鍵長 L105mm2、校核強度鍵的材料為45Cr、軸的材料是20Cr，且輕微振動由表14-2查得許用應(yīng)力取p120MPaT 912.3N mk h t 844mml L b 105 1293mm2Td

29、kl2912. 3100040 4 93117. 9MPa p強度符合要求。八、潤滑方式、潤滑劑及密封裝置的選擇（一）齒輪的潤滑1、潤滑方式閉式齒輪傳動的潤滑方法取決于其圓周速度。v v 12m/s，采用浸油潤滑2、浸油深度10mm,較大齒輪的浸油深度不對雙級齒輪減速器，當(dāng)采用浸油潤滑時較小齒輪的浸油深度不超過 得超過其分度圓半徑的1/3,即 1/3 X 194.97 = 65.0 mm3、油池深度大齒輪頂圓距油池底面距離h>3050mm，避免齒輪旋轉(zhuǎn)激起沉積在箱底的污物，造成齒面磨損。4、油量二級傳動，傳遞每千瓦功率需油量為：L=2 X（ 0.350.7）升 = （0.71.4 ）升（

30、二）軸承的潤滑方法及浸油密封1、潤滑方式高速級：d n 40 4801,92查表3-4，采用脂潤滑中間級：d n 45 147.690.66查表3-4，采用脂潤滑低速級：d n 55 63.660.35查表3-4，采用脂潤滑2、密封類型：采用擋油環(huán)（三）軸外伸處的密封設(shè)計1類型 采用氈圈油封，適用于脂潤滑及轉(zhuǎn)速不高的稀油潤滑。2、型號低速軸：氈圈45JB/ZQ4606-86 高速軸：氈圈30JB/ZQ4606-86（四）箱體為保證密封，箱體剖分面處的聯(lián)接凸緣應(yīng)有足夠的寬度，聯(lián)接螺栓的間距亦不應(yīng)過大，以保證足 夠的壓緊力。為保證軸承座孔的精度，剖分面間不能加墊片，可以選擇在剖分面上制處回油溝，

31、使?jié)B出的油可沿回油溝的斜槽流回箱內(nèi)。但這種方法比較麻煩，為提高密封性能，選擇在剖分面 間涂密封膠。（五）通氣器減速器運轉(zhuǎn)時，由于摩擦發(fā)熱，箱內(nèi)溫度升高、氣體膨脹，壓力增大，對減速器的密封極為不利， 因此在箱蓋頂部的窺視孔蓋上設(shè)置通氣器，使箱體內(nèi)的熱脹氣體自由排出，以保證箱體內(nèi)外壓力 相等，提高箱體油縫隙處的密封性能。選擇材料為Q235的M18 X 1.5通氣器，這種通氣器結(jié)構(gòu)簡單適用于比較清潔的場合。（六）放油孔螺塞與油面指示器為將污油排放干凈，應(yīng)在油池的最低位置處設(shè)置防油孔。平時放油孔用螺塞基封油墊圈密封。選 用圓柱螺塞，配置密封墊圈，采用皮封油圈，材料為工業(yè)用革。 螺塞直徑約為箱體壁厚的

32、2-3倍, 選用18mm。設(shè)計放油螺塞在箱體底面的最低處，并將箱體的內(nèi)底面設(shè)計向成孔方向傾斜，并在其附近做出一小凹坑，以便攻絲及油污的匯集和排放。選擇螺塞M18 X 1.5JB/ZQ4450-86。箱體設(shè)計中，考慮到齒輪需要一定量的潤滑油，為了指示減速器內(nèi)油面的高度，以保持向內(nèi)正常 的油量，應(yīng)在便于觀察和油面比較穩(wěn)定的部位設(shè)置油面指示器。選用帶有螺紋的桿式油標(biāo)。最低 油面為傳動零件正常運轉(zhuǎn)時所需的油面，最高油面為油面靜止時高度。且游標(biāo)位置不能太低，油 標(biāo)內(nèi)桿與箱體內(nèi)壁的交點應(yīng)高于油面。油標(biāo)插座的位置及角度既要避免箱體內(nèi)的潤滑油溢出，又 要便于油標(biāo)的插取及插座上沉頭座孔的加工。選擇桿式油標(biāo)M12

33、。九、箱體設(shè)計（一）結(jié)構(gòu)設(shè)計及其工藝性采用鑄造的方法制造，應(yīng)考慮到加工時應(yīng)注意的問題，例如壁厚應(yīng)均勻，過度平緩，外形簡單，考慮到金屬的流動性，避免縮孔、氣孔的出現(xiàn)，壁厚要求8,鑄造圓角要求r 5mm，還要考慮到箱體沿起模方向應(yīng)有1： 20的起模斜度，以便方便起模。要保證箱體有足夠的剛度，同時要保證質(zhì)量不會過大，因為初始設(shè)計時此減速器各個零件都較大，綜 合考慮壁厚取10mm，并在軸承座附近加支撐肋，選用外肋結(jié)構(gòu)。另外，為提高軸承座處的聯(lián)接 剛度，座孔兩側(cè)的連接螺栓應(yīng)盡量靠近，但不得不與軸承端蓋聯(lián)接螺釘?shù)穆葆斂赘缮妫瑸榇溯S承 座附近做出凸臺，有一定高度以留出足夠的扳手空間，但不超過軸承座外圓。凸臺高度取40mm。箱蓋、箱座的聯(lián)接凸緣及箱座底凸緣應(yīng)有足夠的剛度。設(shè)計箱體結(jié)構(gòu)形狀時還應(yīng)盡量減小機械加 工面積，減少工件和刀鋸的調(diào)整次數(shù)，保證同一軸心線上的兩軸承座孔的直徑應(yīng)盡量一致，以便 鏜孔并保證鏜孔精度。各軸承座外端面應(yīng)位于同一平面，箱體兩側(cè)應(yīng)對稱，便于加工檢驗。盡量 減少加工面積，螺栓頭部或螺母接觸處做出沉頭座坑，結(jié)構(gòu)設(shè) 計滿足連接和裝配要求，螺紋連接處留出足夠的扳手空間等等。（二）附件結(jié)構(gòu)的設(shè)計要設(shè)計啟蓋螺釘，其上的螺紋長度要大于箱蓋聯(lián)接