40m預(yù)應(yīng)力溷凝土簡(jiǎn)支T形梁橋設(shè)計(jì)橋梁與土木工程專業(yè)畢業(yè)論文

1、第 1 頁(yè)預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T 形梁橋（夾片錨具）一 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置1橋梁跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑： 40m（墩中心距離）主梁全長(zhǎng)： 39.98m計(jì)算跨徑： 39.00m橋面凈空：凈 9+2m=11m2設(shè)計(jì)荷載公路級(jí)，人群荷載 3.0KN/ m2 ，每側(cè)人行欄，防撞欄重力的作用力分別為1.52KN/m 和4.99KN/m3. 材料及工藝混凝土：主梁采用 C50，欄桿及橋面鋪裝用 C30。（ JTG D62 2004）的預(yù)應(yīng)力鋼筋采用公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范15.2 鋼絞線，每束六根，全梁配七束， f pk =1860Mpa。普通鋼筋直徑大于和等于12mm的采用 HRB335鋼筋，直

2、徑小于12mm的均用 R235鋼筋。按后張法施工工藝要求制作主梁，采用內(nèi)徑70mm，外徑 77mm的預(yù)埋波紋管和夾片錨具。4. 設(shè)計(jì)依據(jù)（ 1）交通部頒公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) （JTG B012003），簡(jiǎn)稱標(biāo)準(zhǔn)（ 2）交通部頒公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 (JTG D60-2004), 簡(jiǎn)稱橋規(guī)(3) 交通部頒公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG B622004)(4) 基本計(jì)算數(shù)據(jù)見表一 ( 二) 橫截面布置1. 主梁間距與主梁片數(shù)主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì), 同時(shí)加寬翼板對(duì)提高主梁截面效率指標(biāo)很有效 , 故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬T 梁翼板 . 本橋主梁翼板寬度為2750m

3、m,由于寬度較大 , 為保證橋梁的整體受力性能, 橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭, 因此主梁的工作截面有 兩種 : 預(yù)施 應(yīng)力 , 運(yùn)輸 , 吊裝 階段 的小截 面 ( bi 1700mm ) 和運(yùn) 營(yíng)階段的 大截 面 ( bi 2750mm ). 凈 -9+2m的橋?qū)挷捎盟钠髁?, 如圖一所示 .第 2 頁(yè)名稱項(xiàng)目立方強(qiáng)度彈性模量軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度混軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度凝基本計(jì)算數(shù)據(jù)符號(hào)f cu, kE cf ckf tkf cdf td單位MP aMP aMP aMP aMP aMP a數(shù)據(jù)503.4510432.42.6522.41.83容許壓0.7 fck短暫

4、狀應(yīng)力土態(tài)0.7 ftk容許拉應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)荷載組合容許壓0.5 fck應(yīng)力0.6 fck持久狀容許主態(tài)壓應(yīng)力短期效應(yīng)組合容許拉st0.85 pc應(yīng)力0.6 ftk容許主拉應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn) pk15.2鋼絞線彈性模量Ep抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn) pd最大控制應(yīng)力con0.75 f pk持久狀態(tài)應(yīng)力MPaMPaMPaMPaMPaMPaMPaMPaMPaMPa20.721.75716.219.4401.5918601.9510512601395標(biāo)準(zhǔn)荷載組合0.65 f pkMPa1209材料重鋼筋混凝土r1325.0度KNm/3瀝青混凝土r223.0KNm/鋼絞線378.5r3KNm/鋼束與混凝土的彈無(wú)量綱性模量比

5、aEP5.65注：本示例考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到C45 時(shí)開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。f ck 和 ftk 分別表示鋼束張拉第 3 頁(yè)時(shí)混凝土的抗壓，抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度，則：fck =29.6 MPa ， ftk =2.51 MPa 。2主梁跨中截面尺寸擬訂（ 1）預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在 1/151/25 ，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中高跨比約在 1/181/19 。當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)樵龃罅焊呖梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時(shí)梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多，綜上所述，本橋梁取用2300mm的主梁高度是比較合適的。（ 2）主梁截面細(xì)部尺寸T 梁翼板的厚度主要取決

6、于橋面板承受車輪局部荷載的要求，要應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時(shí)上翼板受壓的強(qiáng)度要求。 本算例預(yù)制 T 梁的翼板厚度取用 150mm，翼板根部加厚到 250mm 以抵抗翼緣根部較大的彎矩。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時(shí)從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的 1/15 。本算例腹板厚度取210mm。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計(jì)實(shí)踐表明，馬蹄面積占截面面積的10%20%為合適。本算例考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按三層布置，一層最多三束，同時(shí)還根據(jù)公預(yù)規(guī)條對(duì)鋼束凈矩及預(yù)留管道的要求， 初擬馬蹄寬度為 600mm，高度

7、250mm，馬蹄與腹板交接處作三角過渡，高度 150mm，以減少局部應(yīng)力。按照以上擬訂的外形尺寸，就可以繪出預(yù)制梁的跨中截面圖（見圖二）圖 2跨中截面尺寸圖（尺寸單位：cm）（ 3）計(jì)算截面幾何特征將主梁跨中截面劃分成兩個(gè)規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性列表計(jì)算見表二第 4 頁(yè)跨中截面幾何特性計(jì)算表分分分分分ysyi分I i塊名稱塊面積塊 面 積塊 面 積diI I x塊 面 積塊 面 積Ai形心至對(duì)上緣自身慣對(duì) 截 面上 緣 距的靜矩矩形 心 的離慣矩yiSi Ai yiI x Ai di2I i（ cm3 ）（ cm2 ）（ cm ）（ cm4 ） cm4 ）（ cm4 ）（ cm ）（1）

8、（2）（3）=（4） （5）（ 6 ） = （7）=（4）（1）*（1） +（6）（2）* (5)2大毛截面翼板41257.530937.577343.7577.32464807124725415三 角50018.3339166.52777.77866.4622091302211908承托7腹板399011043890012003250-25.2253380914537059下 三262.200525003281.25-115.34836483486929角52馬蹄1500217.5326250187500-132.264139352660143571011857754I715627456小毛

9、截面翼板25507.5191254781288.62001739820065201三 角50018.3339166.52777.77877.7629820053026086承托腹板399011043890012003250-13.977090712774157下 三262.5200525003281.25-104.4427337422886242角馬蹄1500217.53262500187500-121.422106940222944408884594I6104602.51.5126第 5 頁(yè)注：大毛截面形心至上緣距離：ysSi857754/10115=84.80Ai小毛截面形心至上緣距離：y

10、sSi84594.5/8802.5=96.1Ai（ 4）檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)（希望在 0.5以上）上核心距ksI71562746Ayi1011548.7cm230 84.80下核心距kxI82.15Ayscm截面效率指標(biāo)：kskx0.525 >0.5h表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的( 三) 橫截面沿跨長(zhǎng)的變化如圖一所示 , 本設(shè)計(jì)主梁采用等高形式, 橫截面的 T 梁翼板厚度沿跨長(zhǎng)不變。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大局部應(yīng)力，也為布置錨具的需要，在距梁端 1999mm的范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。馬蹄部分為配合鋼束彎起而從六分點(diǎn)附近開始向支點(diǎn)逐漸抬高，在馬蹄抬高的同時(shí)腹板的寬度

11、亦開始變化。（四）橫隔梁的布置模型實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處有橫隔梁時(shí)比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。為減少對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道中橫隔梁。當(dāng)跨度較大時(shí)，應(yīng)設(shè)置較多的橫隔梁，本設(shè)計(jì)在橋跨中點(diǎn)和三分點(diǎn)，六分點(diǎn)，支點(diǎn)出設(shè)置七到橫隔梁，其間距為6.5m。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部 280mm，下部 260mm，中橫隔梁高度為 2050mm，厚度為上部 180mm，下部 160mm，見圖一二主梁作用效應(yīng)計(jì)算根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱，橫截面的布置，并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求得主梁控制截面的永久作用和最大可變作用

12、效應(yīng)，然后在進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。（一）永久作用效應(yīng)計(jì)算1 永久作用集度（ 1） 預(yù)制梁自重 跨中截面段主梁的自重G(1)0.8802525 13286.08KN 馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重第 6 頁(yè)G(2)(1.4436250.88025)525 / 2142.34KN 支點(diǎn)段梁的自重G(3)1.443625251.9971.82 KN 邊主梁的橫隔梁中橫隔梁體積：0.171.90.70.50.10.5 0.150.1750.2196 cm3端橫隔梁體積0.272.15 0.5250.50.065 0.3250.301m3故半跨內(nèi)橫梁重力為G(4)2.75 0.2196 1 0.30125

13、22.62KN 預(yù)制梁永久作用集度(286.08142.3471.8222.62) /19.9926.16 KN / m（ 2） 二期永久作用 現(xiàn)澆 T 梁翼板集度g(5)0.150.9253.38 KN / m 邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁體積0.170.451.90.14535 m3一片端橫隔梁體積0.270.452.150.2612m3故：g(6)2 0.1453520.261225/39.980.508KN / m 鋪裝10cm混凝土鋪裝：0.1 142535KN / m5cm瀝青鋪裝0.05 142316.10KN / m若將橋面鋪裝均攤給四片主梁，則g(7)(3516.10) /

14、 412.77 KN / m 欄桿一側(cè)人行欄： 1.52KN/m一側(cè)防撞欄： 4.99KN/m若將兩側(cè)人行欄，防撞欄均攤給四片主梁，則：g(8)(1.524.99)2 / 43.25 KN / m第 7 頁(yè) 邊梁二期永久作用集度g23.380.50812.773.2519.88KN / m2. 永久作用效應(yīng)如圖 3 所示，設(shè) x 為計(jì)算截面離左支座的距離，并令x / l主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為：M11l 2g2Q11 2l g2永久作用效應(yīng)計(jì)算見表三剪力影響線1 號(hào)梁永久作用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)=0.5=0.25=0.0彎矩4973.63730.20(KNm)75一期剪力 (KN

15、)0255.061510.12彎矩3779.62834.7二期0m)86(KN第 8 頁(yè)剪力 (KN )0193.83387.66彎矩8753.36565.00(KN m)61剪力 (KN )0448.89897.78（二）可變作用效應(yīng)計(jì)算（修正剛性梁法）1沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按橋規(guī)條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此首先要計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻。簡(jiǎn)支梁橋的基頻可采用下列公式估算：fEl c3.06Hzmc2l 2其中：mcG / g 2580Kg / m根據(jù)本橋的基頻，可計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為：0.1767ln f 0.0157 0.186按橋規(guī) 4.3.1條，當(dāng)車道大于兩車道時(shí)，需進(jìn)

16、行車道折減，三車道折減22%，四車道折減 33%，但折減后不得小于用兩行車隊(duì)布載的計(jì)算結(jié)構(gòu)。本算例按四車道設(shè)計(jì)，因此在計(jì)算可變作用效應(yīng)時(shí)需進(jìn)行車道折減。2計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)（ 1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc如前所述，本例橋跨內(nèi)設(shè)五道橫隔梁，具可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為：l / B39/113.542所以可按修正的剛性橫梁法來(lái)繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)mc計(jì)算主梁抗扭慣矩對(duì)于 T 梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計(jì)算：m3I Tci bti i式中： biti 相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和高度ci 矩形截面抗扭剛度系數(shù)m 梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)對(duì)于跨中截面，翼緣板的換算

17、平均厚度：t1230150.510100 17.2 cm230馬蹄部分換算成平均厚度第 9 頁(yè)2540t232.5cm2圖四示出了的計(jì)算圖示，I T 的計(jì)算見表四圖 4I T 計(jì)算圖示（尺寸單位：cm）IT 計(jì)算表分塊名b（ cm）ti (cm)ticITc b t3 ( 10 3 m4 )稱ibi /ii ii翼緣板27517.215.9881/34.66394腹板180.3218.5860.29814.97754馬蹄5532.51.69230.20983.9611213.6026計(jì)算抗扭修正系數(shù)第 10頁(yè)對(duì)于本算例主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得11Gl 2ITi12Eai2

18、I ii式中： G0.4E;l39.00m;iI Ti40.01360260.0544104m4;a1 8.25m; a2 5.5m;a32.75m;a40.0m; a52.75 m;a65.5m;a78.25m; I i0.715627 m4 。計(jì)算得：=0.90按修正的剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值nij1a j en72aii 17式中： n 4,ai22 (8.2525.522.752 ) 211.75m2 .i1計(jì)算所得的 nij值列于表 5 內(nèi)。nij梁號(hào)ni1ni 2ni3ni 4ni 5ni 6ni 710.57540.44280.34640.25000.15360.0571

19、0.03920.44820.37860.31340.25000.18570.12140.057130.34640.31340.28210.25000.21780.18570.15364 0.2500 0.2500 0.2500 0.2500 0.2500 0.2500 0.2500計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)1 號(hào)梁的橫向影響線和最不利荷載圖式如圖 5 所示。第 11頁(yè)汽車人群人群一號(hào)梁圖 5跨中的橫向分布系數(shù)mc 計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）可變作用：雙車道： mcq =1/2 （0.56+0.420+0.318+0.178 ）=0.728故取可變作用的橫向分布系數(shù)為：mcq =0.728（ 2）支點(diǎn)

20、截面的荷載橫向分布系數(shù)m0如圖 6 所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布系數(shù)影響線并進(jìn)行布載，1 號(hào)梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：第 12頁(yè)人汽車群一號(hào)梁圖 6支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)mo計(jì)算圖式（尺寸單位：）cm可變作用（汽車）： m0 q = 10.840.422（ 3） 橫向分布系數(shù)匯總（見表6）一號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù)表 6可變作用類別mcmo公路 級(jí)0.7280.422車道荷載取值根據(jù)橋規(guī) 4.3.1 條，公路級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 qk 和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 pk 為：qk =10.5KN/m計(jì)算彎矩時(shí)：pk0.7536018039 5 180=237KN505計(jì)算剪力時(shí)：pk =237

21、1.2=284.4KN3可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本算例對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮，支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取 mo ，從支點(diǎn)至第一根橫段梁，橫向分布系數(shù)從mo 直線過渡到 mc ，其余梁段取 mc 。第 13頁(yè)（ 1） 求跨中截面的最大彎矩和最大剪力計(jì)算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用采用直接加載求可變作用效應(yīng)，圖 7 示出跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式，計(jì)算公式為：剪力影響線彎矩影響線汽圖 7跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式Smqkmpk y式中： S所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩和剪力；qk 車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；pk 車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；影響線上同號(hào)區(qū)段的面積；y 影響線上最大坐標(biāo)值：可變作用（汽車

22、）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：M max =1/20.7289.7510.539-0.31906.510.51.083+0.7280237 9.75=3159.1KN mVmax =1/20.728010.50.519.5-1/20.31906.510.50.0556+0.7280284.40.5第 14頁(yè)=140.18KN可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：M=3159.1 0.186=587.59 KN mV=140.180.186=26.07KN（ 2） 求四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力圖 8 為四分點(diǎn)截面作用效應(yīng)的計(jì)算圖式。剪力影響線彎矩影響線汽M max=1/20.72810.57.312539-1/2（1.6

23、25+0.5416）0.31906.510.50.72802377.3125=2344.06KN mVmax =1/20.728010.50.7529.25-1/20.31906.510.50.0556+0.7280284.40.75=238.52KN可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：M=2344.06 0.186=435.99 KN mV=238.520.186=44.36KN（ 4）求支點(diǎn)截面的最大剪力圖 10 示出支點(diǎn)截面最大剪力計(jì)算圖式。第 15頁(yè)剪力影響線汽圖 10支點(diǎn)截面剪力計(jì)算圖式可變作用（汽車）效應(yīng)：Vmax =1/210.50.7280139-1/210.50.3196.5（ 0.9

24、444+0.0556 ）+284.40.83330.7280=310.78KN可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：V=310.780.186=57.81KN（三）主梁作用效應(yīng)組合本算例按橋規(guī) 4.1.64.1.8條規(guī)定，根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇三種最不利效應(yīng)組合，短期效應(yīng)組合，標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表7主梁作用效應(yīng)組合表 7序荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)號(hào)M maxVmaxM maxVmaxVmax第 16頁(yè)KN mKNKN mKNKN（ 1）第一期永久作用4973.6703730.25255.06510.12（ 2）第二期永久作用3779.6802837.76193.833

25、87.66（3） 總永久作用 =（ 1） +8753.3606565.01448.89897.78（2）（ 4） 可變作用公路級(jí)3159.1140.182344.06238.52310.78（ 5）可變作用（汽車）587.5926.07435.9944.3657.81沖擊（ 6） 標(biāo)準(zhǔn)組合 =（ 3）+（4） 12500.04166.259345.06731.771266.37+（5）（7） 短期組合=（3）10964.7398.1268205.8615.8541115.33+0.74（8） 極限組合15749.39232.6911770.08934.71593.36=81.231.445三預(yù)

26、應(yīng)力剛束的估算及其布置（一）跨中截面鋼束的估算和確定根據(jù)公預(yù)規(guī)規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求，以下就跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對(duì)主梁所需的剛束數(shù)進(jìn)行估算，并且按這些估算的鋼束數(shù)的多少確定主梁的配束。1. 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)對(duì)于簡(jiǎn)支梁帶馬蹄的 T 形截面，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù)n 的估算公式：nM kf pk ksepC1 Ap式中： M k 持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值，按表7 取用C1 與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于公路級(jí)， C1 取用 0.6Ap 一股15.2 鋼絞線截面積，一

27、根鋼絞線的截面積是1.4 cm2 ，故Ap =8.4 cm2在一中已計(jì)算出成橋后跨中截面yx =145.20cm，ks =48.7cm, 初估 ap =15cm，則鋼束偏心距為：ep = yx - ap =145.2-15=130.2cm 。一號(hào)梁：n12500.041037.458.410 418601061.3020.60.481第 17頁(yè)2 按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度f(wàn)cd ，應(yīng)力圖式呈矩形， 同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn) pd 。則鋼束數(shù)的估算公式為：nM da hf pdAp式中： M d 承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按表7

28、 取用a 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，一般采用 0.50.7 ，本算例取 0.76f pd 預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，見表1，為 1260MP計(jì)算得：n15794.3981038.52.312601068.410 40.76根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù)n=9（二）預(yù)應(yīng)力鋼束的布置1 跨中截面的鋼束布置對(duì)于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，本算例采用內(nèi)徑 70mm，外徑 77mm的預(yù)埋鐵皮波紋管，根據(jù)公預(yù)規(guī)條規(guī)定，管道至梁底和梁側(cè)凈矩不應(yīng)小于 3cm及管道直徑的 1/2 。根據(jù)公預(yù)規(guī)條規(guī)定，水平凈矩不應(yīng)小于 4cm及管道直徑的 0.6 倍，在豎直方向可疊置。根據(jù)以上規(guī)定

29、，跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如圖 11a 所示。由此可直接得出鋼束群重心至梁底的距離為：第 18頁(yè)275a）b)圖 11鋼束布置圖（尺寸單位：cm）第 19頁(yè)a）跨中截面 b)錨固截面39.016.728.4ap918.03cm對(duì)于錨固端截面，鋼束布置通常考慮下述兩個(gè)方面：一是預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能行，以滿足張拉操作方便的要求。按照上述錨頭布置的“均勻” “分散”的原則，錨固端截面所布置的剛束如圖11b 所示。鋼束群重心至梁底距離為：354108150185220ap9101.6cm為驗(yàn)核上述布置的鋼束群重心位置， 需計(jì)算 錨固端截面的幾何特性。

30、圖 12 示出計(jì)算圖式，錨固端截面特性計(jì)算見表 8 所示。鋼束錨固截面幾何特性計(jì)算表表 8塊分AiyiSiI idi ys yiI x Ai di 2I I i I x名稱cm2cmcm3cm4cmcm4cm4（ 1）（2）（3）=（1） （4）（ 5）（ 6）（7）=（4）+（2）（6）翼 41757.530937.577343.777.32464807124725415板5三 148.2517.173403.95698.0076.31154150.1154848.043角承043托腹 12900122.515802504969187-29.031087135760563232.61板5.6

31、117273.1614591.86443495.652545其中：Si1614591.45ys93.47cmAi17273.25yx h ys230 93.47 136.53cm故計(jì)算得：ksI36.65cmA yxkxI53.54cm .A ysyap( yxkx )101.6(136.5353.54)18.6(cm)第 20頁(yè)說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。275形 心 軸2. 鋼束起彎角和線形的確定確定鋼束起彎角時(shí)，既要照顧到因彎起所產(chǎn)生的豎向預(yù)剪力有足夠的數(shù)量，又要考慮到由其增大而導(dǎo)致摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。為此，本設(shè)計(jì)中將錨固端截面分成上、下兩部分，如圖 所示，上部鋼束的晚期較初

32、定為 15 ，下部鋼束彎起角定為 7 。為簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線型均選用兩端為圓弧線中間再加一段直線，并且整根束道都布置在同一個(gè)豎直面內(nèi)。1. 鋼束計(jì)算（1） 計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離第 21頁(yè)支座中線圖 13封錨端混凝土塊尺寸圖（尺寸單位： cm）錨固點(diǎn)到支座中心線的水平距離axi 為：ax1( x2)3640tan 731.09( cm)ax4( x5, x6)3680tan 726.18(cm)ax73625tan1529.30( cm)ax83655tan1521.26( cm)ax93685tan1513.2( cm)0520520002008511002003003第 22頁(yè)oN7N6R10°N5跨徑N3,N4中線N1,N2起彎點(diǎn) a01支計(jì)算截面位置a360座主梁地面線xx1x2480中線圖14鋼束計(jì)算圖示（尺寸單位：cm）鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離表9RclR sin鋼束起1cosx2ax1R sin鋼束cossin2彎高度