桿式抽油泵英文翻譯DOC

1、本科畢業(yè)設(shè)計（論文）外文翻譯譯文學(xué)生姓名：院（系）：專業(yè)班級：指導(dǎo)教師：完成日期：20 年 月 日一種現(xiàn)代抽油桿式泵系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計方法A Modern Approach to the Optimum Design of Sucker-Rod Pumping System 作者： 起止頁碼：出版日期(期刊號)：版權(quán) 2003年美國石油工程師協(xié)會 84139出版單位：石油工程師學(xué)會股份有限公司國家石油 Co.S.N.P "Petrom" S.A.的 L.S.Firu,;國家石油 Co.S.N.P , “Petrom " S.A.的T.Chelu SPE,和C.Mili

2、taru-Petre ,為研究和技術(shù)所創(chuàng)立的。本文是在SP豉術(shù)會議和年度展覽時為演講所準(zhǔn)備的，地點在美國科羅拉多州丹佛舉行，時間是2003年10月5日到10月8日。本文選擇演示了 SPE程序委員會審查后提交的信息包含在一個抽象的作者。論文 的內(nèi)容，正如說寫的那樣，因為沒有被社會石油工程師評估而被作者修改了。正如材 料所說，并不一定反映石油工程師學(xué)會的任何位置，其官員，或成員。論文介紹了在SP©議上受到石油工程師學(xué)會出版編輯委員會的發(fā)表評論。電子復(fù)制、分發(fā)、或存 儲本文的任何用于商業(yè)目的而沒有石油工程師協(xié)會的書面同意，是被禁止的。允許復(fù)制打印被限制為一個抽象的不超過300個單詞，插圖不

3、得復(fù)制。摘要必須包含明顯的鳴謝單位，以及由誰提出了本文。寫圖書館員，SPE,匯票箱833836,理查森,TX 75083 - 3836,美國、傳真 01-972-952-9435 。摘要本文提出一個改進(jìn)的優(yōu)化準(zhǔn)則，允許選擇最優(yōu)注入模式從大量的抽油桿的組合參 數(shù)。功能建模優(yōu)化準(zhǔn)則代表無量綱抽油桿參數(shù)的總和。開發(fā)的優(yōu)化準(zhǔn)則，包括八個描述抽油桿泵系統(tǒng)操作參數(shù)：(1)最大抽油桿的載荷,(2)最大抽油桿的壓力,(3)可變負(fù) 載的安全系數(shù),(4)不對稱系數(shù),(5)沖程效率,(6)容積效率，(7 )抽油-桿的膨脹長度和 (8)性能指標(biāo)。這些參數(shù)可以影響抽油泵抽油系統(tǒng)的效率。為了選擇最優(yōu)注入模式，計算必須覆蓋

4、廣泛的變量。如果四桿尺寸選擇可用的光 桿沖程長度、泵送速度(從3到抽油機(jī)的最大沖程)和6個柱塞直徑，可能有大約2200 泵模式可能被考慮。提出的優(yōu)化準(zhǔn)則允許選擇(使用計算機(jī)程序)只有一個相對應(yīng)的泵 模式被認(rèn)為是最好的最大效率。使用的設(shè)計技術(shù)，允許預(yù)測表面測功器卡使用確切的 抽油機(jī)的運動學(xué)參數(shù)，靜態(tài)加載，沿著所給系列和動態(tài)流體摩擦桿負(fù)載，和井下卡基于 波動方程的解決方案。同時，抽油桿的主要參數(shù)和棒的長度壓縮計算。這項工作的結(jié) 果是一個復(fù)雜的計算機(jī)程序基于改進(jìn)優(yōu)化準(zhǔn)則和泵送系統(tǒng)設(shè)計計算。這一標(biāo)準(zhǔn)的應(yīng)用對于許多吸盤抽水井，增加抽運系統(tǒng)的效率。簡介建模功能的石油生產(chǎn)應(yīng)用抽油桿泵系統(tǒng)是非常復(fù)雜的,考慮本

5、系統(tǒng)的效率意味著所有的操作參數(shù)是一個限制性的部分，被認(rèn)為是最優(yōu)的。值的修改一個泵安裝的抽油泵參數(shù)(即行程長度、抽速、柱塞尺寸、抽油桿和油管 尺寸)可以生成各種操作參數(shù)的值(即光桿載荷和壓力、抽油桿柱，容積效率，膨脹長 度、性能指標(biāo))。這些方面需要一個特定方法抽油桿泵系統(tǒng)建模時，考慮的主要現(xiàn)象可能發(fā)生在一 個完整的泵循環(huán)。任何科學(xué)的方法對一個特定系統(tǒng)白優(yōu)化假設(shè)至少兩個主要條件：1。存在大量的功能選擇研究系統(tǒng)；2。優(yōu)化準(zhǔn)則，允許一個功能替代的選擇，導(dǎo)致系統(tǒng)的最佳性能。一個完整的泵模式最好由泵系統(tǒng)的特定變量所定義。抽油桿泵，一個獨特的選擇是 由一個特定組合的泵參數(shù)，如前所述。因此，計算必須覆蓋大量的

6、注入模式。所有這些， 只會選擇最佳的解決方案。研究假設(shè)三個主要步驟：1 ,泵系統(tǒng)的運行參數(shù)的計算，提出了標(biāo)準(zhǔn)的基礎(chǔ)優(yōu)化基于 動態(tài)注入系統(tǒng)的運作模式；2,優(yōu)化準(zhǔn)則的基礎(chǔ)；3,計算方法。經(jīng)歷所有這些階段都 需要很多的計算。因此，軟件已經(jīng)允許仿真功能的泵系統(tǒng)以及建立最有效的泵去選擇。 泵送系統(tǒng)操作參數(shù)的計算許多作者開發(fā)了操作參數(shù)的近似計算公式計算抽油桿泵系統(tǒng)，基于各種簡化的假設(shè)，這些關(guān)系通常用于在一個完整泵循環(huán)計算最小和最大限度的操作參數(shù)。然而并不是所有的簡化建模過程提供所需的系統(tǒng)設(shè)計及其相關(guān)分析的準(zhǔn)確性。使用這種近似計算過程的操作參數(shù)不能幫助一個識別可能出現(xiàn)的一些具體現(xiàn)象當(dāng)抽油桿抽油系統(tǒng)在 工作時

7、。例如，其幾個方面是相關(guān)的，如：抽油桿的中間部分位置以下的系列會發(fā)生膨 脹,抽油桿與注入液體之間的相互作用，滑油粘度影響在拋光桿上的負(fù)載等。傳統(tǒng)的分析方法，如果應(yīng)用于抽油系統(tǒng)，沒有滿意的結(jié)果主要是因為大量參數(shù)的影 響。另一方面需要考慮的是，在一個完整的泵循環(huán)，抽油桿負(fù)載是時間的函數(shù)，變量可 達(dá)到最大和最小值。記住所有這些因素之后，就變得非常重要，抽油系統(tǒng)的一個動態(tài)方法去承擔(dān)。為了 做到這一點，我們將研究抽油桿總負(fù)載的變化作為時間的函數(shù)在一個完整的泵周期 內(nèi)，通過總結(jié)以下負(fù)載的類別：靜態(tài)、慣性、加載所產(chǎn)生的振動和水動力摩擦現(xiàn)象以 及造成負(fù)載壓力下降的石油生產(chǎn)安裝(抽油桿和泵)。桿泵專家認(rèn)可，準(zhǔn)確

8、描述泵系統(tǒng)的關(guān)鍵是精確模擬抽油桿柱的運動。只有這樣可以 提供有效的地面和井下操作參數(shù)。這種方法假設(shè)泵系統(tǒng)的運動參數(shù)是已知的。根據(jù)抽油機(jī)的運動學(xué)分析，抽油桿的位置(Si)、速度(Vi)和加速度(Ai),利用角度?i可表示為：99Si=a cosP b 一2 Pbr 2 i rS _sin - |sin (勘 +平。)1 f2 +b2-l2cos2fb川川川l惘川川（1）p r f2 l2 b2 sin :i o f2 r2 p222222 224 l b - l b - f2川川IHI川川慌HIM川IIHHIII（2）rW2 a pr f2 f2 l2 力2 i= f42. 2cos i -o

9、2-2. p r l -b22222 24l b -l b -fsind o 2 P r f -222222 2- 4l b -I b -f!：.;p2_r2 sin ：i ： loJMIH|H|M|HI|(3) 其中3600i =i ,i =1,2,., n n22,2p r-bo 二 cos 2 p r lf =p2 r2 -2 p r cos i o二 N30w 二分析是基于一個完整泵循環(huán)的四個階段:1 ,抽油桿的變形時間和非固定油管開始 向上運動時；2,向上運動的時間；3,抽油桿的變形時間和油管向下運動時間；4, 向下運動的時間。對于一個完整的泵循環(huán)，靜態(tài)負(fù)載的變化當(dāng)彳曲柄角的函數(shù)？，

10、可變成：nr P 、Fs,i =C 什0+2 Ffr ） + £ Lr,j Wr,j 1-U 一 Ffr * 11 川川 I III M I （ 4 ）j7< r JFr是機(jī)械摩擦沿著抽油桿可以計算出如果偏差數(shù)據(jù)是可用，C根據(jù)完整泵周期的四個階段計算的如上所提到的，如下所述：八 §八 八 e-S Si八C1 二 一 ,C2 - 1,C3 =,C4 = O動態(tài)載荷是由泵和圓柱形的液體在鉆井孔所引起的。慣性力量可以計算出產(chǎn)品運動的重量和抽油桿的加速度。這些表現(xiàn)出驅(qū)動抽油桿和圓柱形的液體是必要的，這被認(rèn)為是集中和無彈性的。Fin,i =二 Lr,jWr,j + F0 IAl

11、HHINIIIIIIIIIIHIIHHINII（5）3g g除了這些，以下負(fù)載必須考慮1 ,力所產(chǎn)生的振蕩現(xiàn)象；2 ,聯(lián)軸器上的力量占活塞桿耦合效應(yīng)；3 ,桿柱和產(chǎn)生流體之間的互動力；4 ,力在桿式泵壓力下降造成的。總結(jié)上述抽油桿的計算，總負(fù)載加載k= 1,2,n,表明:F1, i。表面測功器卡表 示，總負(fù)載（F1,i）作為曲柄角的函數(shù)，？。這是波動方程的邊界條件用于計算井下測 功器卡。F j,i其中j = 2,3,n r。知道表面和井下負(fù)載的變化，對應(yīng)的最大和最 小負(fù)載可以確定，如下：Fmax,j =max Fj,i 1111 川川川川川III川川II 6Fmin,j =min Fj,i I

12、IIIIUII川IIIHIIIH川附II 7最大和最小壓力桿的頂錐形部分，可從給出的公式如下：FSmax'j -譚川III川川II 8AjSminj =Fmj| 川 Ml川川UH 川川“I 9Aj測試期間抽油桿加載一個循環(huán)負(fù)載在完整的泵循環(huán)中。上升期間水平張力增加是由于向上的液體，動態(tài)載荷和摩擦力。向下的負(fù)載包含運動的抽油桿的重量減去動態(tài) 載荷和摩擦力。當(dāng)最大和最小負(fù)載之間的差異很大時，其中抽油桿材料的疲勞現(xiàn)象變得更加重 要。因此，一個參數(shù)是一個函數(shù)的最小最大負(fù)載比引起的。這個參數(shù)是不對稱因素的 泵循環(huán)Rj,相應(yīng)錐形部分（優(yōu)化計算它是可取的，j R > 0.2）Rj =d=Sm%

13、WHIHHHHIWH川川川 10F max, jSmax,j抽油桿分析尺寸計算的變量加載，相同安全系數(shù)的方法，在每個錐形桿的頂部，限制的 史密斯圖周期，一直在使用。通過為每個桿構(gòu)造有限周期的圖的大小，可以建立安全系數(shù)值的分析和圖形。避免低于尺寸標(biāo)注和高于尺寸標(biāo)注，安全系數(shù)的值必須從1.66 - 3.0。然后最小安全系數(shù)為1.66 ,抽油桿低于尺寸標(biāo)注和一個大于3.0值表明高于抽油桿尺寸標(biāo)注。可變負(fù)載的安全系數(shù)，在錐桿部分由下面的公式給出：2 s S,C%j ）3心IHIIIIIHII 11Smax,j Sr Sf - Sm., j Sr- Sf另一個參數(shù)的選擇認(rèn)為最佳替代泵安裝功能是容積效率這

14、個參數(shù)被定義為有效比例對于假設(shè)所產(chǎn)生的比例。由于大量的影響變量，容積效率的測定或計算非常復(fù)雜。 主 要由：泵送流體粘度，自由的存在和或溶解氣體的抽吸泵，泵吸入壓力、泵柱塞和桶之 間的配合，整個泵的運動等。作為優(yōu)化計算容積效率，這個值應(yīng)該在 65哌180戒問。在研究大量的生產(chǎn)數(shù)據(jù)時已經(jīng)注意到，在某些情況下，盡管大多數(shù)的效率指標(biāo)在優(yōu)化 領(lǐng)域中，表面測功器顯示了抽油桿的伸長。以這種方式，最有效的泵系統(tǒng)機(jī)械工作方 式是利用拉伸的抽油桿。因此需要引入一個參數(shù)，對于拉伸的程度可以提供有價值的 信息。這個參數(shù)被稱為沖程效率，表示為：s= J.100s S為了評估抽油系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)表現(xiàn)，引入了一個參數(shù)。這是一個性

15、能指標(biāo)，定義如下：9 PPRL PT Pnp CLFITE liftPIX =10 &np其中I T E= 6.3P R H PN PT性能指標(biāo)的最小值對應(yīng)最大效率。優(yōu)化準(zhǔn)則的基礎(chǔ)一個優(yōu)化問題實際上是一個計算問題，其目的是找到最好的解決方案。更正式的說，找到一個解決方案在可行的范圍內(nèi)，找到目標(biāo)函數(shù)的最?。ㄗ畲螅┲?。任何優(yōu)化準(zhǔn)則的優(yōu)勢是通過其范圍允許選擇高效的功能。更復(fù)雜的系統(tǒng)進(jìn)行分析，如抽油桿泵系統(tǒng)，更多操作參數(shù)將被包括在內(nèi)，文獻(xiàn)中各種抽油桿泵系統(tǒng)優(yōu)化程序，這 些都是基于有限數(shù)量的性能指標(biāo)的評價。在整個專業(yè)各種抽油桿抽油系統(tǒng)優(yōu)化程序。幾個作者（即。伯德，埃斯特拉達(dá)，Lekia）作出了重

16、大貢獻(xiàn)。例如，埃斯特拉達(dá)引入 了經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。經(jīng)濟(jì)指數(shù)的值包括光桿載荷峰值,峰值凈扭矩減速器，光桿功率和提高效 率為一個公式。基于埃斯特拉達(dá)的工作和伯德，Lekia也引入了一個新的參數(shù)來評估整體抽油系 統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性，性能指數(shù)如上所述。最新的重大貢獻(xiàn)對泵傳統(tǒng)選擇的問題來自伯德 ,他提出了性能評級系統(tǒng)的有效性 發(fā)現(xiàn)從一個復(fù)雜的公式需要使用優(yōu)化表。所有這些方法都是基于提升效率（即它取決于流體提升所需的液壓動力和光桿功率)，傾向于最大化。光桿功率的最小值意味著盡可能低的最大光桿載荷值?？梢詽M足此條件：(1)選擇抽油桿泵小直徑，(2)減少泵的柱塞直徑和(3)減少泵的速 度。對于大型起重深處，第一個選擇可能會導(dǎo)

17、致重大的抽油桿延伸，可以產(chǎn)生負(fù)面影響 抽油泵系統(tǒng)的效率，減少井下柱塞行程長度。由于第二個和第三個替代液體流量，從 一個給定的泵設(shè)置深度能被有效地限制。選擇一個特定的泵替代也可能導(dǎo)致增加或減 少抽油桿的膨脹長度?？紤]上述所有方面，最重要的是選擇優(yōu)化準(zhǔn)則建立特定操作參數(shù)之間的關(guān)系。這 是很難完成的，因為這些參數(shù)的變化范圍顯著不同(按其數(shù)值和物理意義)。因此沒有 一些數(shù)學(xué)的工件是不可能利用操作參數(shù)到一個公式。由設(shè)計者開發(fā)的優(yōu)化準(zhǔn)則，包括六個操作參數(shù)描述抽油桿泵的系統(tǒng)：(1)抽油桿負(fù) 載,(2)抽油桿壓力,(3)可變負(fù)載的安全系數(shù)，(4)不對稱因素，(5)沖程效率和(6)容積 效率。這一標(biāo)準(zhǔn)已得到改進(jìn)

18、的兩個參數(shù)：(1)抽油桿的膨脹長度，(2)性能指數(shù)。這些 參數(shù)可以影響抽油泵系統(tǒng)抽油的效率。操作參數(shù)的值必須是類似的，因此他們有必要在0和1之間。這種情況意味著引入 無因次參數(shù)。優(yōu)化的過程首先計算八個參數(shù)的值列入為每個泵的優(yōu)化標(biāo)準(zhǔn)模式(最大抽油桿載荷k,最大抽油桿應(yīng)力k,安全因素變量C v,k,不對稱因素，沖程效率”,容積效 率，刀V k,膨脹長度k和性能指標(biāo)k(k是抽油模式數(shù)量計算)。翻譯每個泵模式由至少一 個從另一個不同功能元素修改(抽速、柱塞大小、光桿沖程長度、抽油桿和油管柱數(shù) 據(jù))。抽油桿的優(yōu)化設(shè)計計算為每個泵模式。每個泵的操作參數(shù)值的計算模式建立了 他們的最大和最小值。每個泵的計算模

19、式后，所有八個變化參數(shù)參數(shù)的規(guī)范化。因此 每一個參數(shù)的最小和最大值分別為0和1。接下來所有的優(yōu)化包含在優(yōu)化準(zhǔn)則中，結(jié)果 為一定操作參數(shù)值的和，相應(yīng)計算模式：8Ok 八 Ok,jj 4可以規(guī)范化操作參數(shù)的總和，j代表數(shù)量(即j = 1、2 . .8),k是抽水模式數(shù)量計算,k=1,2,n。上面的總和最小值代表了最優(yōu)注入模式，給出了最大效率：Oopt =min Ok描述的參數(shù)優(yōu)化計算標(biāo)準(zhǔn)如下：Fmax,k - FminF -F . 1 max 1 min jOk,2Smax,k - SminSmax - SminOk,3C . ,C v>v,kvmaxC _CUvminJvmax /Ok,4

20、Rk - RmaxRmax - RminOk,5n _ns,k smin、2_nsmax s min /Ok,6n _nv, k vmaxn _nvmin vmaxOk,7Lb,k - Lb minLbmax - LbminOk,8PIX k - PIX minPIX max - PIX min J其中Fmin 二 min I Fmax,kF max - max F max,kk =1,2，npmk = 1,2,n,指的是極端值的最大負(fù)載，抽油桿建立考慮每個泵的最大負(fù)荷計算方程模式。使用相同的過程來計算極限的操作參數(shù)的值如下例子:= min kmax.#V -max -Cytni口 = min

21、Cv j=max %Amin 二 min RkDmax% min =max 二 max(4,£)小疝“二min(%Jmin = min(4 j4max=m"4 小PZXmin=min(P/YAJ產(chǎn)/ max = mx(FZ¥ j最優(yōu)標(biāo)準(zhǔn)提出能夠促進(jìn)分析對抽油桿泵系統(tǒng)一個最重要的操作參數(shù)，包括用于抽油桿泵系統(tǒng)的描述。最優(yōu)注入模式代表了八個操作參數(shù)的最佳組合可達(dá)到最大效率。計算方法優(yōu)化計算是確保一個泵的選擇從大量注入模式，應(yīng)用以下步驟：1 ,計算運動參數(shù)(即抽油桿位置、速度和加速度，角度？i)利用精確運動學(xué)理論；2 ,計算靜態(tài)、慣性振蕩之間的相互作用和產(chǎn)生的液體壓力下

22、降造成的注入深度。所有這些計算曲柄負(fù)載的角度函數(shù)?i ;3 ,計算負(fù)載和底部井下沖程利用波動方程的解的分析方法；4 ,抽油桿管柱的設(shè)計利用相同的方法，安全因素在每個錐形頂端和相由史密斯應(yīng)的有限循環(huán)圖；5 ,計算操作參數(shù)包括優(yōu)化準(zhǔn)則Qk j ;6 ,操作參數(shù)的總和計算；7 ,確定每個參數(shù)的最小和最大值；8 ,重復(fù)計算的步驟1到7,直到所有泵模式完成；9 ,選擇最優(yōu)注入模式(即對應(yīng)一個最優(yōu)的最小值)。應(yīng)用給出一個例子為了建立抽油泵最優(yōu)注入模式，讓我們考慮這種情況的特點通過 以下參數(shù)： 抽油泵設(shè)置深度:1500; 柱塞尺寸:1.75; 速度：12 SPM; 抽油桿沖程長度：2.66米； 抽油桿數(shù)據(jù)（

23、尺寸x長度）:3/4x900x600x7/8x600 ; 衡量產(chǎn)量:31 m3 / d;為了說明正確選擇抽油泵使用優(yōu)化的標(biāo)準(zhǔn)的重要性，給出來表1、2、3、4、5。表1包含現(xiàn)有泵的優(yōu)化模式?，F(xiàn)有的抽油泵模式是基于現(xiàn)有的抽油設(shè)備和泵參數(shù) ， 允許計算操作參數(shù)。最優(yōu)注入模式代表應(yīng)用程序的最佳解決方案 ，結(jié)果提出優(yōu)化的標(biāo) 準(zhǔn)。在這種情況下選擇最佳的運作方式需要計算 2850替代功能泵的安裝，其中16個方 案取得了最佳的選擇。操作參數(shù)對應(yīng)的值為每個計算最優(yōu)模式如表 2所示。也有計算 每個運行參數(shù)的最小和最大值基于標(biāo)準(zhǔn)化參數(shù)，定義了目標(biāo)函數(shù)建立了（表3）。人們可 以觀察到通過使用選定的優(yōu)化得到最佳替代參數(shù)

24、，實際上是目標(biāo)函數(shù)的最小值 （Oopt =O14 = 2.12658）。操作參數(shù)是那些特征選擇從14號到表3。因此，按照這種情況下，表4和表5g出了操作參數(shù)。還機(jī)械工作的價值根據(jù)工作情況 （現(xiàn)有的和最佳泵模式），表明慣性的機(jī)械加工，振蕩和粘性剪切力第二個情況比第一 種情況較小。在分析表1情況后我們可以得出結(jié)論，以下特性描述抽油泵的最佳運作模式安裝： 減少扣抽油桿長度，從272米到248米；增加泵的容積效率，從51.4 %到72.9%; 減少抽油才f的耗能，從10.2千瓦 到7.7千瓦； 減少機(jī)械工作的慣性，振蕩和粘性剪切力，如表1所示； 減少電動機(jī)動力的需要，從35千瓦 到25千瓦，從而減少能

25、源消耗。為現(xiàn)有和最佳泵模式操作參數(shù)值的計算會引出以下結(jié)論：使用最佳標(biāo)準(zhǔn)的選擇，從泵安裝我們可以獲得最大的效率?，F(xiàn)有的和最佳抽油泵模式的地面和井下測功器卡呈現(xiàn)在圖1中。很明顯,按照地面和井下卡的形狀，第二情況（最佳抽油泵抽油模式）代表抽油泵最好的安裝情況。圖1預(yù)測地面和井下測功器卡總結(jié)抽油桿泵優(yōu)化的新方法已經(jīng)提出了這項研究。為了選擇最優(yōu)抽油泵抽油模式，所有可能的泵參數(shù)組合視為基本的設(shè)計變量，會導(dǎo)致廣泛的變量。提出了優(yōu)化準(zhǔn)則允許 一個抽油泵模式的選擇可以從很多抽油泵中進(jìn)行選擇。 它包括八個主要操作參數(shù)影響 抽油泵抽油系統(tǒng)的效率。最優(yōu)注入模式選擇可得出以下結(jié)果 ：1,抽油桿負(fù)載和壓力的降低；2,使用

26、安全系數(shù)去避免低于標(biāo)注尺寸或高于標(biāo)注尺寸的抽油；3,為了避免抽油桿材料的疲勞，通過選擇適當(dāng)?shù)牟粚ΨQ因素；4,確保最低沖程效率意味著減少抽油桿拉伸；5,最大容積效率；6,膨脹長度的減少；7,保證最低的運營成本通過使用性能指標(biāo)。這項工作的結(jié)果是抽油泵安裝功能的模擬數(shù)學(xué)模型和軟件使用的仿真，找到另一個功能,從技術(shù)和經(jīng)濟(jì)觀點以達(dá)到最大效率。術(shù)語Aj錐形桿區(qū)域面積平方米a軸承座和光桿之間的距離米B軸承平衡裝置和軸承座之間的距離米CL循環(huán)負(fù)載系數(shù)Fd柱塞直徑英寸e油管和抽油桿柱彳件長率米er抽油桿延伸率米et油管延伸率米Fo柱塞上流體的負(fù)裁牛頓Ft, j總抽油桿上的負(fù)數(shù)牛頓g 重力加速度,9.81米/平方

27、秒L泵深度米l搖臂長度米Lrj錐形桿部分的長度米N 抽油速度沖程/分鐘n表面和井下卡數(shù)字化點預(yù)測的數(shù)量180nr抽油桿中錐形的總數(shù)npm抽油桿總數(shù)（組合泵的大小、抽油桿桿行程長度、注入速度和抽油桿柱設(shè)計）P曲軸軸承座之間的距離米Pn原動機(jī)動力千瓦PP抽油桿最大懸重牛頓PR抽油桿功率千瓦HP PT r Rj SSfSrWr,jXLbSmaxSminP r Pf “ lift Hv 參考文獻(xiàn)扭矩減速機(jī)納米曲柄的長度米動態(tài)負(fù)載因素地面抽油機(jī)的沖程長度疲勞應(yīng)力屈服應(yīng)力在地面上錐形桿部分重量抽油桿的深度產(chǎn)生彎曲的長度在x處桿的最大應(yīng)力在x處桿的最低壓力桿材料的密度液體密度提升效率容積效率%米牛頓/平方米

28、 牛頓/平方米牛頓米米牛頓/平方米牛頓/平方米 千克/立方米 千克/立方米1, Lea,j . f . 和Pattillo p D:解釋計算抽油桿，SPE25416頁寫到在199孫的生產(chǎn)操作在俄克拉荷馬城舉辦研討會，3月21日到23日。2, Petre, N. 和Chitu-Militaru, P. :石油生產(chǎn)與抽油桿泵系統(tǒng)技術(shù)出版社， 布加勒斯特,1986 o3, Firu, L. S. 和Chitu-Militaru, P.:抽油桿泵系統(tǒng)，教育和教師出版社，布加勒斯特，1999。4, Byrd, J. P.和Hale, L. A.:抽油桿影響桿的負(fù)載，論文發(fā)表于落基山脈地區(qū) 的春季會議,A

29、PI的生產(chǎn)部門，1970年4月。5, Khodabandeh, A.和Miska, S.: 一個新的方法建模流體慣性影響抽油桿泵性 能和設(shè)計、在SPE24329頁寫到巖石卡斯珀舉行會議，1992五月18號到21號。6, Lea,j F。:抽油桿系統(tǒng)建模在泵的高粘原油,在SPE的20672頁寫到SP豉術(shù) 會議和展覽會上在新奧爾良舉行，1991年9月23日。7, , Takacs, G:現(xiàn)代抽油桿泵，佩恩出版公司，1993。8, , Gibbs, S. G.:抽油桿抽油系統(tǒng)的行為預(yù)測，石油技術(shù)雜志1963年7月。9, Gault,r . H:設(shè)計一個抽油桿泵系統(tǒng)的最大效率，論文SPEg表于198外

30、，SPE 生產(chǎn)技術(shù)研討會在盧博克市舉行，德克薩斯州，1985年11月11-12日。表一現(xiàn)有的情況和最佳抽油泵抽油模式參數(shù)現(xiàn)有抽油模式優(yōu)化抽油模式石油生產(chǎn) m / d |31石油比重0.812油管1500米2/8-英尺150耶2/8-英尺抽油桿900米3/4-英尺852米3/4-英尺600米7/8-英尺7648米7/8-英尺抽油桿沖程長度、米2.664井下柱塞行程長度、米|2.353.6沖程效率,%1.210.789抽油速度、沖程/分鐘12.05.5柱塞直徑1 3/41 3/4動液向深度，米12131298扣長度、米272248容積效率,%51.472.9性能指標(biāo)0.270.29光桿動力,千瓦1

31、0.27.7所需電機(jī)功率、千瓦3525慣性機(jī)械加工,%6.1 |4.1波動機(jī)械加工,%9.1 |6.4靜態(tài)機(jī)械加工,%84.288.9粘性機(jī)械加工,%0.570.40表2操作參數(shù)的最佳注入模式號最大負(fù) 忖 Fmax,k最大壓 力| Smax,k安全系 數(shù)C v,k不對 稱因 子Rk沖程效 率 " s,k %容積效 率 "V ,k %扣的長 度Lbk米性能指標(biāo)PIX k1 I679717982.810.5520.10578.31621.772792616143.340.6160.08172.91511.373 16261116562.870.2630.12468.11613.

32、194723514733.420.3920.09677.91492.425555413333.440.3950.07771.72013.236560.5030.05967.21872.507558511374.340.2250.06875.52434.56837269855.220.2760.04867.72508.26945359234.120.4140.03774.82355.9510412110395.650.6311.32165.31950.30|11321511404.750.6112.03272.02230.1612 :320411365.070.6241.90068.92180.1913318211285.120.6321.52163.51860.21360.5710.78972.91450.181533041