汽車設(shè)計(jì)微型貨車總體設(shè)計(jì)

1、微型貨車總體設(shè)計(jì) 本次課程設(shè)計(jì)是利用汽車設(shè)計(jì)，汽車?yán)碚摰冉滩膶ω涇嚨能囆?、整車參?shù)、布置形式、性能計(jì)算的整體設(shè)計(jì)，以及畫總布置圖。本次課程設(shè)計(jì)題目是設(shè)計(jì)載質(zhì)量為0.75t、最高車速是80km/h，和滾動(dòng)阻力系數(shù)為0.018的貨車。首先根據(jù)已知條件查閱資料和查找相關(guān)車型，然后確定車型為微型貨車，然后根據(jù)車型和相關(guān)限制條件確定貨車的尺寸參數(shù)和質(zhì)量參數(shù)，選擇適合的發(fā)動(dòng)機(jī)和變速器型號，初步布置，根據(jù)質(zhì)心位置計(jì)算軸荷分配，看是否滿足已選車型條件，再進(jìn)行動(dòng)力性計(jì)算，包括了驅(qū)動(dòng)力與阻力的平衡，動(dòng)力因數(shù)，加速度，加速時(shí)間的確定和燃油經(jīng)濟(jì)性等計(jì)算，最后計(jì)算貨車的操縱穩(wěn)定性，保證設(shè)計(jì)的車能夠安全行駛，再利用cad

2、畫出總布置圖，完成設(shè)計(jì).關(guān)鍵詞：車型；整車參數(shù)；質(zhì)量參數(shù)；軸荷分配；性能計(jì)算第1章汽車形式的選擇1.1貨車軸數(shù)的選擇汽車可以有兩軸、三軸、四軸甚至更多軸。影響選取軸數(shù)的因素主要有汽車的總質(zhì)量,道路法規(guī)對軸載質(zhì)量的限制和輪胎的負(fù)荷能力以及汽車的結(jié)構(gòu)等。隨著設(shè)計(jì)汽車的乘員數(shù)增多或裝載質(zhì)量增加,汽車的整各質(zhì)量和總質(zhì)量也增大。在軸數(shù)不變的前提下,汽車總質(zhì)量增加以后,使公路承受的負(fù)荷增加。為了保護(hù)公路，有關(guān)部門制定道路法規(guī)，對汽車的軸載質(zhì)量加以限制。但是汽車軸數(shù)增加以后，不僅軸，而且車輪、制動(dòng)器、懸架等均相應(yīng)增多，使汽車結(jié)構(gòu)變得復(fù)雜,整車整備質(zhì)量以及制造成本。對于質(zhì)量不大的公路運(yùn)輸車輛和軸荷不受道路、橋

3、梁限制的,均采用結(jié)構(gòu)簡單、制造成本低廉的兩軸方案(3.7t<19t),本設(shè)計(jì)也采用兩軸式汽車。1.2貨車驅(qū)動(dòng)形式的選擇汽車的用途、總質(zhì)量和對車輛通過性的要求等，是影響選取驅(qū)動(dòng)形式的主要原因。增加驅(qū)動(dòng)輪能夠提高汽車的通過能力，驅(qū)動(dòng)輪數(shù)越多，汽車的結(jié)構(gòu)越復(fù)雜，整車整備質(zhì)量和制造成本也隨之增加，同時(shí)也是汽車的總體布置工作變得困難。總質(zhì)量小些的貨車多采用結(jié)構(gòu)簡單、制造成本低的4×2驅(qū)動(dòng)形式,本車也采用這種驅(qū)動(dòng)形式。1.3貨車的布置形式汽車的布置形式是指發(fā)動(dòng)機(jī)、驅(qū)動(dòng)橋和車身(或駕駛室)的相互關(guān)系和布置特點(diǎn)而言。汽車的使用除取決于整車和各總成的有關(guān)參數(shù)外，其布置形式對使用性能也有主要影響。

4、貨車的布置形式可以按照駕駛室與發(fā)動(dòng)機(jī)的相對位置的不同，分為平頭式、短頭式、長頭式和偏置式四種。貨車又可以根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)位置不同，分為發(fā)動(dòng)機(jī)前置、中置和后置三種布置方式。為了易于發(fā)現(xiàn)發(fā)動(dòng)機(jī)故障；是發(fā)動(dòng)機(jī)的接近性好、維護(hù)方便；離合器、變速器等操縱機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)簡單，容易布置；貨箱地板高度地等原因本次設(shè)計(jì)貨車采用平頭式、發(fā)動(dòng)機(jī)前置后輪驅(qū)動(dòng)(FR),駕駛室采用雙排座,共乘坐3人。第2章汽車的主要參數(shù)的選擇2.1汽車主要尺寸的確定2.1.1汽車外廓尺寸的確定根據(jù)GB1589-1989汽車外褲尺寸限界規(guī)定,貨車總長不大于12m；不包括后視鏡汽車寬不大于2.5m；空載、頂窗關(guān)閉狀態(tài)下,汽車高不超過4m；后視鏡等單側(cè)

5、外伸量不得超過最大寬度外250mm；頂窗、換氣裝置開啟時(shí)不得超出車高3O0mm；同時(shí),參考同類汽車的外廓尺寸(江淮牌HFC1040KT輕型載貨汽車5390× 1950 ×2180)選擇汽車外廓尺寸長×寬×高:4800×1950 ×2100。2.12汽車軸距L的確定 在汽車的主要性能、裝載面積和軸荷分配等各個(gè)方面要求下選取。各類載貨汽車的軸距選用范圍如表2.1(1中表1.2)所示。表2.1載貨汽車的軸距和輪距4×2貨車總質(zhì)量（t）軸距（mm）輪距（mm）1.8-6.0 2300-36001300-1650取L=2800mm2.

6、1.3貨車前輪輪距和后輪輪距的確定汽車輪距B應(yīng)該考慮到車身橫向穩(wěn)定性, 主要取決于車架前部的寬度、前懸架寬度、前輪的最大轉(zhuǎn)角和輪胎寬度,同時(shí)還要考慮轉(zhuǎn)向拉桿、轉(zhuǎn)向輪和車架之間的運(yùn)動(dòng)間隙等因素。主要取決于車架后部寬度、后懸架寬度和輪胎寬度,同時(shí)還要考慮車輪和車架之間的間隙。各類載貨汽車的輪距選用范圍如表11所示。選取=1115mm, =1225mm。2.1.4貨車前懸和后懸的確定前懸尺寸對汽車通過性、碰撞安全性、駕駛員視野、前鋼板彈簧的長度、上車和下車的方便性以及汽車造型等均有影響。一般載貨汽車的前懸不宜過長,但要有足夠的縱向布置空間,以便布置發(fā)動(dòng)機(jī)、水箱、轉(zhuǎn)向器、散熱器風(fēng)扇等部件。后懸對汽車通

7、過性、汽車追尾時(shí)的安全性、貨箱長度、汽車造型等有影響,也不宜過長,一般為1200-2200mm之間。參考同類車型:取=1150mm， =1350mm。2.1.5貨車車頭長度的確定貨車車頭長度指從汽車的前保險(xiǎn)杠到駕駛室后圍的距離,車身形式對車頭長 度有絕對影響。此外,車頭長度對汽車外觀效果、駕駛室居住性、汽車面積利用率和發(fā)動(dòng)機(jī)的接近性等有影響。平頭型貨車一般在1400-1500mm之間。本次課設(shè)平頭貨車車頭長度為1500mm。2.1.6汽車車箱尺寸的確定要求車箱尺寸在運(yùn)送散裝煤和袋裝糧食時(shí)能裝足額定噸數(shù)。車箱邊板高度對汽車質(zhì)心高度和裝卸貨物的方便性有影響,一般在450-650范圍內(nèi)選取。但是由于

8、本車要求的最高車速較高,為了降低質(zhì)心選擇邊板高度低些。參考同類車型選取車箱尺寸3015× 1760× 350。2.2汽車質(zhì)量參數(shù)的確定2.2.1裝載質(zhì)量的確定汽車的載荷質(zhì)量是指汽車在硬質(zhì)良好路面上行駛時(shí)所允許的額定裝載質(zhì)量,用表示。題目中要求的是=750kg。2.2.2整車整備質(zhì)量的預(yù)估汽車的整車整備質(zhì)量是指車上帶有全部裝備,包括隨車工具和輪胎,加滿油和水,但沒有載貨和載人時(shí)的整車質(zhì)量,用表示。1.質(zhì)量系數(shù)的選取質(zhì)量系數(shù)是指汽車載質(zhì)量與整車整備質(zhì)量的比值,即。該系數(shù)反映了汽車的設(shè)計(jì)水平和工藝水平, 值越大,說明汽車的結(jié)構(gòu)和制造工藝越先進(jìn)。參考表1.2(l中表1.4):表2.

9、2貨車的質(zhì)量系數(shù)貨車總質(zhì)量1.8<<6.0 0.8-1.10 對于輕型柴油機(jī)的載貨汽車,質(zhì)量系數(shù)為0.8-1.00。選取=12.估算整車整備質(zhì)量。=/。=750/1=750kg2.2.3汽車的載客量汽車乘坐人員包括駕駛員在內(nèi)共3人,駕駛1人,副駕駛2人。2.2.4汽車總質(zhì)量的確定汽車總質(zhì)量是指汽車整車整備質(zhì)量、汽車裝載質(zhì)量和駕駛室乘員(含駕駛室)質(zhì)量三者之和,用表示。駕駛室乘員質(zhì)量以每人65kg。按乘員人數(shù)為3人。=+65kg=1500+1500+65×3=3195kg2.3汽車輪胎的選擇輪胎所承受的最大靜負(fù)荷與輪胎額定負(fù)荷之比稱為輪胎負(fù)荷系數(shù),大多數(shù)輪胎負(fù)荷系數(shù)取為0.

10、9-1.0以免超載,對于在良好路面上行駛且車速不高的貨車其輪胎負(fù)荷系數(shù)可去上限甚至達(dá)到1.1.本次課程設(shè)計(jì)后輪采用雙胎。根據(jù)GB516-82貨車后輪裝雙胎時(shí)比單胎使用負(fù)荷可增加10%-15%。單胎最大靜負(fù)荷為:=1.1×3195×9.86=5740.4N選取輪胎參數(shù)見下表2.3(2中表)輪胎規(guī)格層數(shù)斷面寬外直徑最大負(fù)荷相應(yīng)氣壓標(biāo)準(zhǔn)輪輞允許使用輪輞普通花紋越野花紋6.5R16LT6,8,101857507605953205.50F5.00E5.00F表2.3輪胎參數(shù)2.4軸荷分配及質(zhì)心位置的計(jì)算2.4,1汽車軸荷分配汽車的軸荷分配影響汽車的使用性能和輪胎的使用壽命,為了使輪胎

11、的壽命一致,希望滿載時(shí)每個(gè)輪胎負(fù)荷大致相同。表4為各類載貨汽車軸荷分配的統(tǒng)計(jì)值。型式滿載(%)空載(%)前軸后軸前軸后軸4× 2后輪雙胎 平頭30-3665-7058-5446-52表2.4載貨汽車軸荷分配12.4.2汽車質(zhì)心分配1)靜止時(shí)的軸荷分配及質(zhì)心位置:總布置的側(cè)視圖上確定各個(gè)總成的質(zhì)心位置,及確定各個(gè)總成執(zhí)行到前軸的距離和距地面的高度。根據(jù)力矩平衡的原理,按下列公式計(jì)算各軸的負(fù)荷和汽車的質(zhì)心位置: (2.1)式中: 、總成的質(zhì)量，kg、各個(gè)總成質(zhì)心到前軸的距離，m 、各個(gè)總成質(zhì)心到地面的距離，m、后軸負(fù)荷，mL汽車軸距汽車質(zhì)心到前軸的距離，m汽車質(zhì)心到后軸的距離，m在總布置

12、時(shí),汽車的左右負(fù)荷分配應(yīng)盡量相等，一般可以不計(jì)算，軸荷分配和質(zhì)心位置應(yīng)滿足要求，否則，要重新布置各總成的位置，如調(diào)整發(fā)動(dòng)機(jī)或車廂位置，以致改變汽車的軸距。各總成質(zhì)量及其質(zhì)心到前軸的距離、離地高度見表3.1。表3.1各總成質(zhì)量及其質(zhì)心坐標(biāo)主要部件空載時(shí)質(zhì)心坐標(biāo)（x，y）滿載時(shí)質(zhì)心坐標(biāo)（x，y）部件質(zhì)量（kg）發(fā)動(dòng)機(jī)及其部件(0,1.13)(0,1)280離合器及操縱機(jī)構(gòu)(0.8,0.9)(0.8,0.8)6變速器及離合器殼(1.2,0.8)(1.2,0.7)75萬向節(jié)及離合器(1.4,0.7)(1.4,0.6)21后軸及后軸制動(dòng)器(2.7,0.638)(2.7,0.538)180后懸及減震器(2

13、.85,0.505)(2.85,0.405)90前懸及減震器(-0.5,0.505)(-0.5,0.405)30前軸、前制動(dòng)器、輪轂轉(zhuǎn)向梯形(0,0.725)(0,0.625)75車輪及輪胎總成(2.7,0.385)(2.7,0.375)255車架及支架、拖鉤裝置(1.6,1.4)(1.6,1.3)120轉(zhuǎn)向器(-0.5,1.3)(-0.5,1.2)15手制動(dòng)器及操縱機(jī)構(gòu)(-0.4,1.15)(-0.4,1.05)10.5制動(dòng)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)(-0.6,1.05)(-0.6,0.95)9油箱及油管(0.9,0.975)(0.9,0875)15消聲器及排氣管(0.9,0.9)(0.9,0.8)6蓄電池組

14、(0.9,0.85)(0.9,0.75)27儀表及其固定零件(0.8,1.63)(0.8,1.53)6車廂總成(2.5,1.33)(2.5,1.23)150駕駛室(0.4,1.6)(0.4,1.5)45擋泥板等(2.8,0.926)(2.8,0.825)45人(0.5,1.5)195貨物(2.5,1.6)1500空載時(shí)： kg mm kg 前軸軸荷分配 后軸軸荷分配 符合前軸負(fù)荷44%49%后軸負(fù)荷在51%56%的范圍內(nèi)。所以滿足軸荷分配要求滿載時(shí): kg mm kg 前軸軸荷分配 后軸軸荷分配 符合前軸負(fù)荷25%27%后軸負(fù)荷在73%75%的范圍內(nèi)。所以滿足軸荷分配要求2)水平路面上汽車滿載

15、行駛時(shí)各軸的最大負(fù)荷計(jì)算：對于后輪驅(qū)動(dòng)的載貨汽車在水平路面上滿載行駛時(shí)各軸的最大負(fù)荷按下列公式計(jì)算：: （2.2）式中： 行駛時(shí)前軸最大負(fù)荷，kg； 行駛時(shí)候軸最大負(fù)荷，kg; 附著系數(shù)，在干燥的瀝青或混凝土路面上，該值為0.70.8。令， （2.3）式中： 行駛時(shí)前軸軸荷轉(zhuǎn)移系數(shù)； 行駛時(shí)后軸軸荷轉(zhuǎn)移系數(shù)。根據(jù)式（2-2）可得:kgkgc.汽車滿載制動(dòng)時(shí)各軸的最大負(fù)荷按下式計(jì)算： （3-3）式中：制動(dòng)時(shí)的前軸負(fù)荷，kg； 制動(dòng)時(shí)的后軸負(fù)荷，kg；令， 式中： 制動(dòng)時(shí)前軸軸荷轉(zhuǎn)移系數(shù)； 制動(dòng)時(shí)后軸軸荷轉(zhuǎn)移系數(shù)。根據(jù)式（2-3）可得：kgkg第3章汽車發(fā)動(dòng)機(jī)的選擇3.1發(fā)動(dòng)機(jī)的最大功率目前汽車發(fā)

16、動(dòng)機(jī)主要采用往復(fù)式內(nèi)燃機(jī),分為汽油機(jī)和柴油機(jī)兩大類。當(dāng)前在我國的汽車上主要是汽油機(jī),由于柴油機(jī)燃油經(jīng)濟(jì)性好、工作可靠、排氣污染少,在汽車上應(yīng)用日益增多。輕型汽車可采用汽油機(jī)和柴油機(jī),參考同類車型,本車選取柴油發(fā)動(dòng)機(jī)。發(fā)動(dòng)機(jī)的主要性能指標(biāo)是發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率和發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩。汽車的動(dòng)力性主要取決于發(fā)動(dòng)機(jī)的最大功率值,發(fā)動(dòng)機(jī)的功率越大,動(dòng)力性就好。最大功率值根據(jù)所要求的最高車速計(jì)算,如下:=（+）式中：最大功率,kw 傳動(dòng)系效率,對于單級減速器取0.9 g重力加速度,9.8 f滾動(dòng)阻力系數(shù),取0.018 空氣阻力系數(shù),取0.9 A汽車的正面迎風(fēng)面積,本車A取3.08 汽車總質(zhì)量,kg 汽車最高車速,

17、km/h帶入相關(guān)數(shù)據(jù),可得:=（+）=91.2kw于是，發(fā)動(dòng)機(jī)的外特性功率為: =×（1.121.18）=（102.1107.6）kw所以發(fā)動(dòng)機(jī)平均功率的選擇范圍為（102.1107.6）kw3.2發(fā)動(dòng)機(jī)及其最大轉(zhuǎn)矩和相應(yīng)轉(zhuǎn)數(shù)的選擇3.2,1選擇發(fā)動(dòng)機(jī)查閱相關(guān)網(wǎng)絡(luò)資源和老師所給的資料選取的發(fā)動(dòng)機(jī)型號為CY4D43TI，主要技術(shù)參數(shù)見表3.1,其外特性曲線如圖3.1所示,輪廓尺寸圖如圖3.2所示。表3.1 CY4D43TI主要技術(shù)參數(shù)圖3.1柴油機(jī)CY4D43TI外特性曲線圖圖3.2柴油機(jī)CY4D43TI外觀尺寸圖3.2.2發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩及其相應(yīng)轉(zhuǎn)數(shù)的選擇當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率和相應(yīng)的轉(zhuǎn)速

18、確定后,則發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩和相應(yīng)轉(zhuǎn)速可隨之確定,其值由下式計(jì)算: = (3.2)式中: -轉(zhuǎn)矩適應(yīng)系數(shù),一般1.1-1.3,在這里取1.1；-最大功率時(shí)的轉(zhuǎn)矩,-最大功率,kw-最大功率時(shí)轉(zhuǎn)速,r /min-最大轉(zhuǎn)矩, 而=1.4-1.6,在這里取為1.6,則有:=1625rmin=1.1×=472.7N·m滿足所選發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩及相應(yīng)轉(zhuǎn)速要求。第4章傳動(dòng)比的計(jì)算和選擇4.1驅(qū)動(dòng)橋主減速器傳動(dòng)比的選擇在選擇驅(qū)動(dòng)橋主減速器傳動(dòng)比時(shí),首先可根據(jù)汽車的最高車速、發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)、車輪參數(shù)來確定,其值可按下式計(jì)算: (4.1)式中:-汽車的最高車速,已知120km/h;-最高車速時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)

19、的轉(zhuǎn)速,一般,r/min;r-車輪半徑,r=0.375m故=0.377×=3.063同時(shí)考慮到最高檔(貨車一般為直接檔)形式是汽車有足夠的動(dòng)力性, 與應(yīng)滿足下列關(guān)系： （4.2）式中: -最大轉(zhuǎn)矩,N·m；-最大轉(zhuǎn)矩時(shí)的車速。Km/h；在這里=75 Km/h于是=0.084滿足直接檔最大動(dòng)力性因數(shù)的要求。4.2變速器傳動(dòng)比的選擇4.2.1變速器一檔傳動(dòng)比的選擇在確定變速器一檔傳動(dòng)比時(shí),需要考慮驅(qū)動(dòng)條件和附著條件。為了滿足驅(qū)動(dòng)條件,其值應(yīng)符合下式: （4.3）式中：最大爬坡度，=。代入相關(guān)數(shù)據(jù),計(jì)算得: =2.82周時(shí)為了滿足附著條件,其值也應(yīng)符合下式 式中： -驅(qū)動(dòng)車輪鎖承

20、受的質(zhì)量,占汽車總質(zhì)量的50%6O%,在這里取58%;路面附著系數(shù),為0.70.8,這里取0.8。帶入相關(guān)數(shù)據(jù),可得: =4.296即是2.994 4.296參考同類車型選取=4.190。4.2.2變速器的選擇這種輕型載貨汽車采用45檔變速,各檔變速比遵循下式關(guān)系分配:參考同類車型確定為各檔傳動(dòng)比為如下表3.2表4.1變速器主要參數(shù)型號額定輸入轉(zhuǎn)矩中心距mm總成干重Kg速比取力部位檔位同步器生產(chǎn)廠 家17Q37-00030410121754.192.811.5910.76右側(cè)1,2,3,4,5，鎖銷式東風(fēng)第5章動(dòng)力性能計(jì)算5.1 驅(qū)動(dòng)力與行駛阻力平衡計(jì)算5.1.1 驅(qū)動(dòng)力計(jì)算 汽車驅(qū)動(dòng)力按下式

21、計(jì)算： （5.1）式中:驅(qū)動(dòng)力,N:發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩,N·m；:發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速,汽車的車速,km/h:主減速器的傳動(dòng)比:變速器的傳動(dòng)比。代入相關(guān)數(shù)據(jù),計(jì)算所得數(shù)據(jù)如下表5.1所示表5.1驅(qū)動(dòng)力與車速關(guān)系10001200140016001800200022002300240025002600395440457462460455450443440435429檔12154.6913539.4014062.5114216.3714154.8314000.9713847.1113631.7113539.4013385.5413200.9111.0213.2215.4317.6319.8422.0422.

22、2425.3526.4527.5528.65檔8151.479080.129430.949534.139492.859389.679286.499142.039080.128976.948853.1216.4319.7123.0026.2829.5732.8536.1437.7839.4241.0642.71檔4612.405137.865336.375394.765371.405313.025254.635172.895137.865079.485009.4229.0334.8340.6446.4552.2558.0663.8666.7769.6772.5775.47檔2900.883231

23、.363356.213392.933378.243341.523304.803253.393231.363194.643150.5846.1655.3964.6273.8583.0892.31101.54106.16110.77115.39120.005.1,2行駛阻力計(jì)算汽車行駛時(shí),需要克服的行使阻力為: (5.2)式中: -道路的坡度,平路是;-行駛加速度, 等速行駛時(shí)為0;-變速器各檔的傳動(dòng)比;-回轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù),其值按估算,其中=0.03-0.05,取為0.04;=0.04-0.06,取為0.05;代入=0,=0及相關(guān)數(shù)據(jù),可得:3195×9.8×0.0180=0.

24、1319+563.60代入各個(gè)速度值,即得表5.2。表5.2行駛阻力與車速關(guān)系1020304050658095110120576.79616.36682.31774.64893.351120.881407.761754.002159.592462.965.1.3驅(qū)動(dòng)力與行駛阻力平衡圖按照表5.1,5.2作 、曲線圖,則得到汽車的驅(qū)動(dòng)力-行駛阻力平衡圖,如4.1所示。利用該圖可以分析汽車的動(dòng)力性,圖中曲線與直接檔曲線的交點(diǎn)對應(yīng)的車速,即是汽車的最高車速。圖5.1汽車驅(qū)動(dòng)力-行駛阻力平衡圖5.2動(dòng)力特性計(jì)算5.2,1動(dòng)力因數(shù)計(jì)算汽車的動(dòng)力性因數(shù)按下式關(guān)系計(jì)算: (5.3)帶入相關(guān)的數(shù)據(jù),計(jì)算所得結(jié)

25、果見表5-3。5.2.2行駛阻力與速度關(guān)系滾動(dòng)阻力系數(shù)與車速的關(guān)系 （5.4）計(jì)算所得的數(shù)據(jù)如表5.4所示表5.3 各檔動(dòng)力因數(shù)表10001200140016001800200022002300240025002600395440457462460455450443440435429檔0.3880.4320.4490.4530.4510.4460.4400.4330.4300.4250.419檔0.2590.2890.2990.3020.3000.2960.2910.2860.2840.2800.275檔0.1440.1590.1640.1630.1600.1560.1510.1470.144

26、0.1400.136檔0.0840.0900.0900.0850.0790.0710.0620.0570.0520.0460.040表5.4滾動(dòng)阻力系數(shù)與車速10203040506580951101200.008160.008720.009280.009840.01040.011240.012080.012920.013760.014325.2.3動(dòng)力特性圖按照公式5.3,5.4作、曲線圖,則得到汽車的動(dòng)力特性圖,如圖5.2所示。利用該曲線也可以分析汽車的動(dòng)力性,圖中線與直接檔曲線的交點(diǎn)對應(yīng)的車速是汽車的最高車速。5,2.4加速度倒數(shù)曲線汽車在平路上等速行駛時(shí),有如下關(guān)系： （5.5）即是 （

27、5.6）帶入相關(guān)數(shù)據(jù)，可得到加速度倒數(shù)的值，見表5.5表5.5加速度倒數(shù)值檔0.5150.4620.4450.4400.4430.4480.4540.4610.4650.4710.478檔0.5830.5230.5040.5000.5040.5120.5200.5290.5340.5420.552檔0.8840.7960.7740.7770.7950.8220.8520.8800.9000.9260.957檔1.5121.3961.4171.5081.6681.9132.2732.5882.9423.4794.323做出關(guān)系曲線,如圖5.3，對加速度倒數(shù)和車速之問的關(guān)系曲線積分，可以得到汽車在

28、平路上加速行駛時(shí)的加速時(shí)間。四檔從80加速到120km/h的時(shí)間。(為一個(gè)小格代表的時(shí)間的倒數(shù))圖5-3汽車的加速度倒數(shù)曲線5.2.5汽車最大爬坡度 (5.7)式中:汽車變速器頭檔的最大動(dòng)力因數(shù),為0.453。則 =49%30%，滿足最大爬坡度的要求。5.3.1汽車行駛時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)能夠發(fā)出的功率汽車行駛時(shí),發(fā)動(dòng)機(jī)能夠發(fā)出的功率就是發(fā)動(dòng)機(jī)使用外特性時(shí)的功率值。發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和汽車速度之間的關(guān)系如表5.6表5.6發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)出功率與速度關(guān)系表檔11.0213.2215.4317.6319.8422.0422.2425.3526.4527.5528.65406670808996103105107108110檔1

29、6.4319.7123.0026.2829.5732.8536.1437.7839.4241.0642.71406670808996103105107108110檔29.0334.8340.6446.4552.2558.0663.8666.7769.6772.5775.47406670808996103105107108110檔46.1655.3964.6273.8583.0892.31101.54106.16110.77115.39120.004066708089961031051071081105.3.2汽車行駛時(shí)所需發(fā)動(dòng)機(jī)功率汽車行駛時(shí),所需要的發(fā)動(dòng)機(jī)的功率是克服行駛阻力所消耗的功率,其值按下式計(jì)算: （5.8）當(dāng)汽車在平路上行駛的時(shí)候，簡化為下式: （5.9）代入相關(guān)的數(shù)據(jù)計(jì)算得到表5.7所示表5.7行駛阻力所消耗的功率與車速10203040506580951101201.443.085.127.7511.1718.2