廣西靖西至那坡高速公路百大特大橋施工掛籃計(jì)算書

1、.長(zhǎng)沙理工大學(xué) 廣西靖西至那坡高速公路百大特大橋施工掛籃計(jì)算書菱 形 施 工 掛 籃 計(jì) 算 書百大特大橋項(xiàng)目一、設(shè)計(jì)參數(shù)情況1.1 設(shè)計(jì)依據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GBJ17-88）公路橋梁鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ025-86）公路橋涵施工設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)范（JTJ041-2000） 廣西靖西至那坡高速公路百大特大橋掛籃施工總布置圖1.2 結(jié)構(gòu)參數(shù)百大特大橋分左右兩線，掛籃懸臂澆筑砼箱梁?jiǎn)尉€共17段，分段長(zhǎng)度為：zb2#zb7#段3.5m，zb8#zb12#段4.0m，zb13#zb18#段4.5m。yb2#yb7#段3.5m，yb8#yb12#段4.0m，yb13#yb18#段4.5m。合攏段為2

2、m。左右線箱梁底板寬7.00m，頂板寬12.75m；左右線箱梁高度變化范圍：8.00m3.00m，梁底面和底板頂面均按二次拋物線變化。1.3 設(shè)計(jì)荷載：(1) 掛籃懸臂澆筑砼最大重量172.5t（zb2#塊、yb2#塊）。(2) 掛籃理論設(shè)計(jì)總重70.08t（包括箱梁內(nèi)外模板，未計(jì)掛籃后錨固及滑道錨固筋的重量）。每個(gè)掛籃包括內(nèi)模1套，重量為3.9t，長(zhǎng)4.7m，計(jì)算荷載為8.289KN/m；外模2套，每套重量為7.76t，長(zhǎng)4.7m，計(jì)算荷載為16.516KN/m；底模1套，重量為4.07t，長(zhǎng)4.7m，計(jì)算荷載為8.651KN/m；(3) 人群及機(jī)具荷載取2.5KPa。4) 施工振搗力取2.

3、0KPa(5) 風(fēng)荷載取0.800KPa(6) 荷載組合（按容許應(yīng)力法）： 砼重+掛籃自重+人群機(jī)具+動(dòng)力附加系數(shù)（強(qiáng)度、剛度） 掛籃自重+沖擊附加系數(shù)+風(fēng)荷載 （行走）(7) 荷載參數(shù)： 鋼筋砼比重取值為2.6t/m3； 超載系數(shù)取1.05； 鋼材容許應(yīng)力提高系數(shù)取1.3，按臨時(shí)結(jié)構(gòu)； 掛籃行走時(shí)沖擊系數(shù)取1.3。鋼材的其它容許應(yīng)力按公路橋梁鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ025-86）表1.2.5規(guī)定值取。1.4 荷載傳遞路徑：本計(jì)算書根據(jù)各自的荷載情況對(duì)底縱梁、前下橫梁、后下橫梁、內(nèi)外?；懒?、頂?shù)装宓鯉А⑶吧蠙M梁、后上橫梁、主桁架等各桿件的強(qiáng)度和剛度進(jìn)行計(jì)算，并對(duì)吊帶的銷釘?shù)膹?qiáng)度進(jìn)行了計(jì)

4、算。二、掛籃工況分析計(jì)算采用midas civil軟件對(duì)掛籃結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析。計(jì)算工況如下：工況一：zb2#塊（3.5米節(jié)段）施工時(shí)菱形掛籃工況分析工況二：zb8#塊（4.0米節(jié)段）施工時(shí)菱形掛籃工況分析工況三：zb13#塊（4.5米節(jié)段）施工時(shí)菱形掛籃工況分析工況四：掛籃空載移動(dòng)至最大懸伸狀態(tài)時(shí)菱形掛籃工況分析·掛籃布置見掛籃總布置圖。箱梁工況受力分區(qū)圖表如下： 工況1：zb2#塊掛籃受力區(qū)間圖1-1（單位：cm）工況2：zb8#塊掛籃受力區(qū)間圖（單位：cm）工況3：zb13#塊掛籃受力區(qū)間圖（單位：cm）掛籃工況荷載分析計(jì)算表部位區(qū)間區(qū)間寬度區(qū)間橫截面面積區(qū)間箱梁重施工機(jī)具及人群荷施

5、工振搗力外模重量?jī)?nèi)模重量底模重量風(fēng)荷載承重梁數(shù)量承重梁型號(hào)荷載組合mm2KN/mKpaKpaKN/mKN/mKN/mKpa根12abZb2#塊A區(qū)2.8751.22331.798 2.5216.520.81II62.841 22.271 B區(qū)0.94.973129.298 2.521.112 0.8346.975 0.749 C區(qū)5.82.26758.942 2.528.2890.82II48.139 5.788 D區(qū)5.24.462116.012 2.526.427 0.8818.955 1.144 E區(qū)0.94.819125.294 2.521.112 0.8345.574 0.749 F

6、區(qū) 2.8751.21831.668 2.5216.520.81II62.705 22.271 Zb8#塊A區(qū)2.8751.22331.798 2.5216.520.81II62.841 22.271 B區(qū)0.93.44589.570 2.521.112 0.8333.070 0.749 C區(qū)5.82.26758.942 2.528.2890.82II48.139 5.788 D區(qū)5.22.96477.064 2.526.426 0.8813.843 1.144 E區(qū)0.93.29185.566 2.521.112 0.8331.669 0.749 F區(qū)2.8751.21831.668 2.5

7、216.520.81II62.705 22.271 Zb13#塊A區(qū)2.8751.22331.798 2.5216.520.81II62.841 22.271 B區(qū)0.92.565.000 2.521.112 0.8324.471 0.749 C區(qū)5.82.26758.942 2.528.2890.82II48.139 5.788 D區(qū)5.22.03852.988 2.526.426 0.8810.683 1.144 E區(qū)0.92.34660.996 2.521.112 0.8323.069 0.749 F區(qū)2.8751.21831.668 2.5216.520.81II62.705 22.2

8、71 =×26KN/m2 a=(×1.05+(+)×)/（用于強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算） b=(+)×1.3+)/（用于空載行走驗(yàn)算）掛籃結(jié)構(gòu)用材料及截面形式表序號(hào)系統(tǒng)構(gòu)件名稱截面形式材質(zhì)1主桁系統(tǒng)水平橫聯(lián)桁架弦桿2N1+2N19新萬能桿件Q2352水平橫聯(lián)桁架斜腹桿2N5+2N20新萬能桿件Q2353水平橫聯(lián)桁架豎腹桿2N4+N20新萬能桿件Q2354菱形桁架 30b雙槽鋼Q2355懸掛行走系統(tǒng)前上橫梁HN500×200×10×16雙H鋼Q2356前長(zhǎng)吊帶1140×32mm 140×16mm 孔徑56mmQ345

9、7前長(zhǎng)吊帶2140×20mm 140×12mm 孔徑56mmQ3458后短吊帶200×32mm 孔徑81mmQ3459后長(zhǎng)吊帶140×20mm 孔徑56mmQ34510走行吊架吊帶140×20mm 孔徑56mmQ34511內(nèi)?；懒篐N396×199×7×11雙H鋼Q23512外模主滑道梁HN500×200×10×16雙H鋼Q23513前下橫梁HN396×199×7×11雙H鋼Q23514后下橫梁HN500×200×10×16

10、雙H鋼Q23515腹板區(qū)底縱梁36b雙槽鋼Q23516底板區(qū)底縱梁32b雙槽鋼Q23517錨固系統(tǒng)主桁后錨32精軋螺紋鋼Q23518滑道錨筋32精軋螺紋鋼Q23519主桁銷軸45#鋼=120mmQ23520后短吊帶銷軸45#鋼=80mmQ23521其他吊帶銷軸45#鋼=55mmQ23522主桁節(jié)點(diǎn)板螺栓=27mmQ23523模板系統(tǒng)側(cè)模面板=10mmQ23524底模面板=8mmQ23525內(nèi)模面板=8mmQ235掛籃材料容許應(yīng)力材質(zhì)應(yīng)力種類規(guī)范規(guī)定新鋼材及配件提高系數(shù)計(jì)算采用Q235鋼材軸向應(yīng)力1401.3182彎曲應(yīng)力1451.3188.5剪應(yīng)力851.3110.5粗制螺栓軸向應(yīng)力1101.

11、25138剪應(yīng)力801.25100承壓應(yīng)力170170Q345鋼軸向應(yīng)力2001.3260剪應(yīng)力1201.315645號(hào)鋼軸向應(yīng)力2101.3273剪應(yīng)力1251.3162.5三、 澆注施工工況掛籃分析1、模板系統(tǒng)驗(yàn)算（由于在工況一模板所受荷載最大，故僅選取工況一荷載進(jìn)行驗(yàn)算）a.底板受力計(jì)算（1）模板受力計(jì)算1）荷載計(jì)算腹板下新澆筑混凝土荷載：P1=26KN/ m3×7.80m=202.8KN/ m2底板下新澆筑混凝土所受荷載：P2=26KN/ m3×0,86m=22.36KN/ m2腹板位置混凝土高度h=7.80m底板混凝土高度和h=0.86m施工人員、機(jī)具、材料荷載：

12、P3=2.5KN/m2；混凝土沖擊及振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：P4=2.0KN/m2底模板最大荷載出現(xiàn)在腹板下方，底模板作用荷載：腹板高度7.80m： P=P1+P3+P4=202.8KN/ m2+2.5KN/m2+2.0KN/m2=207.3KN/m2底板高度0.86m：P= P2+P3+P4=22.36KN/ m2+ 2.5KN/m2+2.0KN/m2=26.86KN/m22）底模驗(yàn)算箱梁底模面板采用鋼模板，板厚8mm，板下布置橫向、縱向L75×8角鋼加強(qiáng)肋。根據(jù)掛籃施工總布置圖中底模A和底模B的構(gòu)造，分別建立了20cm×30cm,20cm×40cm,30cm&

13、#215;40cm,40cm×40cm四種尺寸的模型，將模型離散成100個(gè)單元進(jìn)行計(jì)算，對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較，其中40cm×40cm尺寸的模板受力最為不利，故僅僅取用40cm×40cm尺寸的模板的計(jì)算結(jié)果，具體結(jié)果如下： 建立腹板下底模模型，加面荷載207.3KN/ m2，并考慮自重。 工況一腹板下底模計(jì)算模型 工況一腹板下底模最大主應(yīng)力（單位：MPa） 工況一腹板下底模剪應(yīng)力（單位：MPa）工況一腹板下底模位移（單位：mm） 建立底板下模板模型，加面荷載26.86KN/ m2，并考慮自重。 工況一底板下底模計(jì)算模型 工況一底板下底模最大主應(yīng)力（單位：MPa） 工況

14、一底板下底模剪應(yīng)力（單位：MPa）工況一底板下底模位移（單位：mm）經(jīng)計(jì)算：最大主應(yīng)力值為159.0MPa=159.0MPa<=188.5MPa，滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力值為79.5MPa=79.5MPa< =110.5MPa，滿足強(qiáng)度要求。最大撓度值（相對(duì)豎向位移）為0.7mm f=0.7mm<f=L/250=400/250=1.6mm 滿足剛度要求。（建筑施工模板安全施工技術(shù)規(guī)范，對(duì)結(jié)構(gòu)表面隱蔽的模板，為模板構(gòu)件計(jì)算跨度的1/250），剛度滿足要求。綜上，模板強(qiáng)度、剛度滿足要求。（2）底板下橫向75×8熱軋等邊角鋼背肋強(qiáng)度驗(yàn)算模板下的橫向、縱向背肋為75

15、5;8熱軋等邊角鋼，底模板通過橫向背肋搭在底縱梁上，邊緣縱向背肋間距為200mm，其余縱向背肋間距為400mm，具體見廣西靖西至那坡高速公路百大特大橋掛籃施工總布置圖。1）計(jì)算荷載（由于在工況一所受荷載最大，且四個(gè)工況的背肋結(jié)構(gòu)形式不變，故僅僅計(jì)算工況一）腹板下最大荷載：q=207.3KN/m2*0.4m=82.92KN/m。底板下最大荷載：q=26.86KN/m2*0.4m=10.744KN/m。荷載圖如下： 工況一背肋計(jì)算模型（單位：cm）2）抗彎強(qiáng)度計(jì)算： 工況一：背肋彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）最大彎應(yīng)力值為115.6MPa=115.6MPa<=188.5MPa，滿足強(qiáng)度要求。3）

16、抗剪強(qiáng)度計(jì)算剪應(yīng)力圖： 工況一：背肋切應(yīng)力云圖（單位：MPa）最大剪應(yīng)力值為44.2MPa=44.2MPa< =110.5MPa，滿足強(qiáng)度要求。4）剛度計(jì)算 工況一：背肋豎向位移云圖（單位：mm）最大撓度值（相對(duì)豎向位移）為0.2mmf=0.2mm< L/400=600/400=1.5mm，剛度滿足要求。綜上，底模背肋角鋼強(qiáng)度、剛度滿足要求。b.底模縱梁受力計(jì)算底?？v梁承受B、D、E區(qū)域荷載，底模縱梁由6根縱梁A和8根縱梁B組成，縱梁A采用36b雙槽鋼，縱梁B采用32b雙槽鋼，其中縱梁A主要承受B,E區(qū)荷載，縱梁B主要承受D區(qū)荷載，建立底模縱梁A,B力學(xué)計(jì)算模型如下圖所示。工況一底

17、?？v梁A,B力學(xué)計(jì)算模型（單位：cm）工況二底?？v梁A,B力學(xué)計(jì)算模型（單位：cm）工況三底?？v梁A,B力學(xué)計(jì)算模型（單位：cm）q為荷載工況下各區(qū)間底模縱梁所承受的施工載荷，詳見掛籃工況荷載分析計(jì)算表。分別將荷載工況下各區(qū)間底?？v梁所承受的施工載荷輸入相對(duì)應(yīng)的計(jì)算模型，計(jì)算結(jié)果如下圖所示。（1）工況一1）對(duì)B區(qū)縱梁進(jìn)行計(jì)算(所受均布荷載大小q=46.975KN/m）。 工況一：B區(qū)底?？v梁A彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：B區(qū)底模縱梁A切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：B區(qū)底?？v梁A豎向位移云圖（單位：mm） 工況一：B區(qū)底?？v梁A支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）2）對(duì)D區(qū)縱梁B進(jìn)行計(jì)算（所受

18、均布荷載大小為q=18.955KN/m）工況一：D區(qū)底?？v梁B彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：D區(qū)底?？v梁B切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：D區(qū)底?？v梁B豎向位移云圖（單位：mm）工況一：D區(qū)底?？v梁B支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）3）對(duì)E區(qū)縱梁A進(jìn)行計(jì)算（所受均布荷載大小為q=45.574KN/m）工況一：E區(qū)底?？v梁A彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：E區(qū)底模縱梁A切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：E區(qū)底?？v梁A豎向位移云圖（單位：mm）工況一：E區(qū)底模縱梁A支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）（2）工況二1）對(duì)B區(qū)縱梁A進(jìn)行計(jì)算(所受均布荷載大小q=33.070KN/m）。 工況二：B區(qū)底模縱

19、梁A彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：B區(qū)底?？v梁A切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：B區(qū)底?？v梁A豎向位移云圖（單位：mm） 工況二：B區(qū)底?？v梁A支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）2）對(duì)D區(qū)縱梁B進(jìn)行計(jì)算（所受均布荷載大小為q=13.843KN/m）工況二：D區(qū)底?？v梁B彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：D區(qū)底?？v梁B切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：D區(qū)底?？v梁B豎向位移云圖（單位：mm）工況二：D區(qū)底?？v梁B支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）3）對(duì)E區(qū)縱梁A進(jìn)行計(jì)算（所受均布荷載大小為q=45.574KN/m）工況二：E區(qū)底模縱梁A彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：E區(qū)底?？v梁A切應(yīng)力云圖（單位：

20、MPa）工況二：E區(qū)底?？v梁A豎向位移云圖（單位：mm）工況二：E區(qū)底?？v梁A支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）（3）工況三1）對(duì)B區(qū)縱梁A進(jìn)行計(jì)算(所受均布荷載大小q=24.471KN/m）。 工況三：B區(qū)底?？v梁A彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：B區(qū)底模縱梁A切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：B區(qū)底?？v梁A豎向位移云圖（單位：mm） 工況三：B區(qū)底?？v梁A支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）2）對(duì)D區(qū)縱梁B進(jìn)行計(jì)算（所受均布荷載大小為q=10.683KN/m）工況三：D區(qū)底?？v梁B彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：D區(qū)底?？v梁B切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：D區(qū)底?？v梁B豎向位移云圖（單位：mm）

21、工況三：D區(qū)底模縱梁B支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）3）對(duì)E區(qū)縱梁A進(jìn)行計(jì)算（所受均布荷載大小為q=23.069KN/m）工況三：E區(qū)底?？v梁A彎應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況三：E區(qū)底?？v梁A切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：E區(qū)底?？v梁A豎向位移云圖（單位：mm） 工況三：E區(qū)底?？v梁A支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）（4）工況四1）對(duì)B區(qū)縱梁A進(jìn)行計(jì)算（所受均布荷載大小為q=0.749KN/m）工況四：B區(qū)底?？v梁A彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況四：B區(qū)底?？v梁A切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況四：B區(qū)底?？v梁A豎向位移云圖（單位：mm） 工況四：B區(qū)底?？v梁A支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）2）對(duì)

22、D區(qū)縱梁B進(jìn)行計(jì)算（所受均布荷載大小為1.1444KN/m）工況四：D區(qū)底?？v梁B彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況四：D區(qū)底?？v梁B切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況四：D區(qū)底?？v梁B豎向位移云圖（單位：mm）工況四：D區(qū)底?？v梁B支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）3）對(duì)E區(qū)縱梁A進(jìn)行計(jì)算（所受均布荷載大小為q=0.749KN/m）工況四：E區(qū)底?？v梁A彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況四：E區(qū)底?？v梁A切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況四：E區(qū)底?？v梁A位移云圖（單位：mm）工況四：E區(qū)底?？v梁A支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）由以上計(jì)算可知：最大彎曲應(yīng)力值為95.9MPa（工況一B區(qū)）=95.9MPa<=1

23、88.5MPa，滿足強(qiáng)度要求。最大切應(yīng)力值為15.1MPa（工況一B區(qū)）=15.1MPa< =110.5MPa，滿足強(qiáng)度要求。最大撓度值（相對(duì)豎向位移）為6.4mm（工況一B區(qū)跨內(nèi)） f=6.4mm<f=L/400=12.5mm 滿足剛度要求。綜上計(jì)算，底?？v梁滿足四種施工工況的使用要求。2、懸吊行走系統(tǒng)驗(yàn)算 a、滑道梁受力計(jì)算外模主滑道梁承受 A，F(xiàn)區(qū)荷載，內(nèi)模滑道梁承受C區(qū)荷載，外滑道梁由外導(dǎo)梁吊帶、導(dǎo)梁吊桿、限位角鋼支撐。內(nèi)滑道導(dǎo)梁由前長(zhǎng)吊帶2、導(dǎo)梁吊桿、限位角鋼支撐。外模主滑道梁采用HN500×200×10×16雙H鋼，外導(dǎo)梁吊帶采用140&#

24、215;20mm吊帶，內(nèi)模主滑道梁采用HN396×199×7×11雙H鋼，前長(zhǎng)吊帶2采用140×20mm吊帶，建立力學(xué)計(jì)算模型如下圖所示。外滑道梁力學(xué)計(jì)算模型（單位：mm） 內(nèi)滑道梁力學(xué)計(jì)算模型（單位：mm）其中A、F區(qū)外滑導(dǎo)梁L對(duì)應(yīng)于四種施工工況分別為3.5m、4m、4.5m、3.5m。分別為1.55m、1.05m、0.55m、1.55m。C區(qū)內(nèi)滑導(dǎo)梁L對(duì)應(yīng)于四種施工工況分別為3.5m、4m、4.5m、3.5m。分別為1.5m、1.00m、0.5m、1.5m。分別將四種施工工況下各滑道梁所承受的施工載荷輸入相對(duì)應(yīng)的計(jì)算模型，荷載詳見掛籃工況荷載分析計(jì)算

25、表。計(jì)算結(jié)果如下圖所示。（1）工況一1）內(nèi)模滑道梁所受均布荷載大小為q=48.139KN/m。工況一：內(nèi)模滑道梁彎應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況一：內(nèi)?；懒呵伴L(zhǎng)吊帶2軸應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：內(nèi)?；懒呵袘?yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：內(nèi)模滑道梁前長(zhǎng)吊帶2切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：內(nèi)?；懒贺Q向位移云圖（單位：mm）工況一：內(nèi)模滑道梁前長(zhǎng)吊帶豎向位移云圖（單位：mm）工況一：內(nèi)?；懒褐c(diǎn)豎向反力圖（KN）2）外?；懒核芫己奢d大小為A區(qū)q=62.841KN/m，F(xiàn)區(qū)q=62.705KN/m。因?yàn)楹奢d相差較小，所以選取A區(qū)荷載計(jì)算外膜滑道梁的彎曲應(yīng)力，切應(yīng)力，軸應(yīng)力，位移

26、，支座反力，而F區(qū)只計(jì)算支點(diǎn)豎向反力工況一：A區(qū)外模滑道梁彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：A區(qū)外?；懒旱鯉лS應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：A區(qū)外模滑道梁切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：A區(qū)外?；懒旱鯉袘?yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：A區(qū)外模滑道梁與吊帶豎向位移云圖（單位：mm）工況一：A區(qū)外?；懒褐c(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）工況一：F區(qū)外模滑道梁支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）（2）工況二1）內(nèi)?；懒核芫己奢d大小為q=48.139KN/m。工況二：內(nèi)模滑道梁彎應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況二：內(nèi)?；懒呵伴L(zhǎng)吊帶2軸應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：內(nèi)?；懒呵袘?yīng)力云圖（單位：MP

27、a）工況二：內(nèi)模滑道梁前長(zhǎng)吊帶2切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：內(nèi)?；懒何灰圃茍D（單位：mm）工況二：內(nèi)?；懒呵伴L(zhǎng)吊帶2位移云圖（單位：mm）工況二：內(nèi)模滑道梁支點(diǎn)豎向反力圖（KN）2）外?；懒核芫己奢d大小為A區(qū)q=62.841KN/m，F(xiàn)區(qū)q=62.705KN/m。因?yàn)楹奢d相差較小，所以選取A區(qū)荷載計(jì)算外膜滑道梁的彎曲應(yīng)力，切應(yīng)力，軸應(yīng)力，位移，支座反力，而F區(qū)只計(jì)算支座反力工況二：A區(qū)外?；懒簭潙?yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：A區(qū)外?；懒旱鯉лS應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：A區(qū)外?；懒呵袘?yīng)力云圖（單位：MPa） 工況二：A區(qū)外模滑道梁吊帶切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二

28、：A區(qū)外?；懒号c吊帶豎向位移云圖（單位：mm）工況二：A區(qū)外?；懒褐c(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）工況二：F區(qū)外?；懒褐c(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）（3）工況三1）內(nèi)模滑道梁所受均布荷載大小為q=48.139KN/m。工況三：內(nèi)?；懒簭潙?yīng)力云圖（單位：MPa） 工況三：內(nèi)?；懒呵伴L(zhǎng)吊帶2軸應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：內(nèi)?；懒呵袘?yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：內(nèi)?；懒呵伴L(zhǎng)吊帶2切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：內(nèi)?；懒贺Q向位移云圖（單位：mm）工況二：內(nèi)?；懒呵伴L(zhǎng)吊帶2豎向位移云圖（單位：mm）工況三：內(nèi)?；懒褐c(diǎn)豎向反力圖（KN）2）外?；懒核芫己奢d大小為A區(qū)q=62.

29、841KN/m，F(xiàn)區(qū)q=62.705KN/m。因?yàn)楹奢d相差較小，所以選取A區(qū)荷載計(jì)算外膜滑道梁的彎曲應(yīng)力，切應(yīng)力，軸應(yīng)力，位移，支座反力，而F區(qū)只計(jì)算支座反力工況三：A區(qū)外?；懒簭潙?yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：A區(qū)外?；懒旱鯉лS應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：A區(qū)外?；懒呵袘?yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：A區(qū)外?；懒旱鯉袘?yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：A區(qū)外模滑道梁與吊帶豎向位移云圖（單位：mm）工況三：A區(qū)外?；懒褐c(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）工況三：F區(qū)外?；懒褐c(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）（4）工況四1）內(nèi)模滑道梁所受均布荷載大小為q=5.788KN/m。由于此時(shí)結(jié)構(gòu)體系與工

30、況一相同，荷載小于工況一小，故此處僅計(jì)算支點(diǎn)豎向反力工況四：內(nèi)?；懒褐c(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）2）外模主滑道梁受均布荷載大小為A區(qū)，F(xiàn)區(qū)q=22.271KN/m，由于此時(shí)結(jié)構(gòu)體系與工況一相同，荷載小于工況一，故此處僅計(jì)算支點(diǎn)豎向反力。工況四：A區(qū)外模主滑道梁支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）工況四：F區(qū)外模主滑道梁支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）由以上計(jì)算可知：內(nèi)模滑道梁：最大彎應(yīng)力值為63.3MPa （工況二）=63.3MPa<=188.5Mpa 最大切應(yīng)力值為17.6MPa （工況一 ）=-17.6MPa<=110.5MPa 最撓度值為3.8mm （工況三）f=3.8mm<f=

31、l/400=5600/400=14.0mm 外模主滑道梁：最大彎應(yīng)力值為48.4MPa （工況三）=48.4MPa<=188.5Mpa 最大切應(yīng)力值為19.3MPa （工況三 ）=-19.3MPa<=110.5MPa 最撓度值為3.8mm （工況三 ）f=3.3mm<f=l/400=5650/400=14.0mm 前長(zhǎng)吊帶：最大軸向應(yīng)力值為44.3MPa （工況三A區(qū)導(dǎo)梁吊帶）=44.3MPa<=182MPa 最大切應(yīng)力值為0MPa=0MPa<=156Mpa綜上計(jì)算，滑道梁與外導(dǎo)梁吊帶滿足四種施工工況的使用要求。b、前下橫梁受力計(jì)算前下橫梁由四根吊帶懸掛吊住，承受

32、各底?？v梁傳遞下來的荷載，前下橫梁采用HN396×199×7×11雙H鋼。前長(zhǎng)吊帶為140×32mm Q235吊帶，建立力學(xué)計(jì)算模型如下圖所示。工況一，工況二，工況三，工況四前下橫梁力學(xué)計(jì)算模型(單位：mm)分別將四種施工工況下相應(yīng)位置處的底模縱梁支點(diǎn)豎向反力F1，F(xiàn)2，F(xiàn)3輸入計(jì)算模型，計(jì)算結(jié)果如下圖所示。（1）工況一受到底縱梁傳遞的支點(diǎn)豎向反力為F1=70.608KN，F(xiàn)2=29.574KN，F(xiàn)3=68.580KN。工況一：前下橫梁彎曲應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：前長(zhǎng)吊帶1軸應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況一：前下橫梁切應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工

33、況一：前長(zhǎng)吊帶1切應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況一：前下橫梁豎向位移云圖（單位：mm） 工況一：前長(zhǎng)吊帶1豎向位移云圖（單位：mm）工況一：前長(zhǎng)吊帶1支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）（2）工況二受到縱梁傳遞的支座反力為F1=63.701KN，F(xiàn)2=27.676KN，F(xiàn)3=61.113KN。工況二：前下橫梁彎曲應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：前長(zhǎng)吊帶1軸應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況二：前下橫梁切應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況二：前長(zhǎng)吊帶1切應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況二：前下橫梁豎向位移云圖（單位：mm） 工況二：前長(zhǎng)吊帶1豎向位移云圖（單位：mm） 工況二：前長(zhǎng)吊帶1支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN

34、）（3）工況三受到縱梁傳遞的支座反力為F1=58.831KN，F(xiàn)2=26.645KN，F(xiàn)3=55.610KN。工況三：前下橫梁彎曲應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：前長(zhǎng)吊帶1軸應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：前下橫梁切應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況三：前長(zhǎng)吊帶1切應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況三：前下橫梁豎向位移云圖（單位：mm） 工況三：前長(zhǎng)吊帶1豎向位移云圖（單位：mm） 工況三：前長(zhǎng)吊帶1支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）（4）工況四受到縱梁傳遞的支座反力為F1=3.072KN，F(xiàn)2=3.768KN，F(xiàn)3=3.702KN。由于此時(shí)結(jié)構(gòu)體系與工況一相同，荷載小于工況一小，故此處僅計(jì)算支點(diǎn)豎向反力。

35、 工況四：前下橫梁前長(zhǎng)吊帶1支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）由以上計(jì)算可知：前下橫梁： 最大彎應(yīng)力值為31.7Mpa （工況一）=31.7MPa<=188.5Mpa. 最大切應(yīng)力值為24.3Mpa （工況一）=24.3MPa<=110.5Mpa。最撓度值為4.3mm （工況一）f=4.3mm<f=l/400=4020/400=10.05mm前下橫梁吊帶 最大軸向應(yīng)力值為47.8Mpa=47.8MPa<=260Mpa. （工況一） 應(yīng)力值為0Mpa=0MPa<=156Mpa綜上計(jì)算，前下橫梁與吊帶滿足四種施工工況的使用要求。c、后下橫梁受力計(jì)算后下橫梁在澆筑混凝土?xí)r，由

36、底板吊桿及外模主滑道梁吊桿吊起，承受各底?？v梁傳遞下來的荷載，后下橫梁采用HN500×200×10×16雙H鋼，后長(zhǎng)吊帶采用140×20mmQ345鋼板，后短吊帶采用200×32mmQ345鋼板，如下圖所示。工況一，工況二，工況三后下橫梁力學(xué)計(jì)算模型分別將三種施工工況下相應(yīng)位置處的底?？v梁支點(diǎn)豎向反力輸入計(jì)算模型，計(jì)算結(jié)果如下圖所示。（1）工況一受到縱梁傳遞的支點(diǎn)豎向反力為F1=100.475KN，F(xiàn)2=41.591KN，F(xiàn)3=97.539KN工況一：后下橫梁彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：后下橫梁吊帶軸應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：后下橫

37、梁切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：后下橫梁吊帶切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：后下橫梁豎向位移云圖（單位：mm）工況一：后下橫梁吊帶豎向位移云圖（單位：mm）工況一：后下橫梁支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）（2）工況二受到縱梁傳遞的支點(diǎn)豎向反力為F1=74.326KN，F(xiàn)2=32.124KN，F(xiàn)3=71.288KN工況二：后下橫梁彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：后下橫梁吊帶軸應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：后下橫梁切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：后下橫梁吊帶切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：后下橫梁豎向位移云圖（單位：mm）工況二：后下橫梁吊帶豎向位移云圖（單位：mm）工況二：后下橫梁支點(diǎn)

38、豎向反力圖（單位：KN）（3）工況三受到縱梁傳遞的支點(diǎn)豎向反力為F1=56.626KN，F(xiàn)2=25.682KN，F(xiàn)3=53.531KN工況三：后下橫梁彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：后下橫梁吊帶軸應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：后下橫梁切應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況三：后下橫梁吊帶切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：后下橫梁豎向位移云圖（單位：mm）工況三：后下橫梁吊帶豎向位移云圖（單位：mm）工況三：后下橫梁支點(diǎn)豎向反力圖（單位：KN）后下橫梁：最大彎應(yīng)力值為36.5Mpa （工況一）=36.5MPa<=188.5Mpa. 最大切應(yīng)力值為47.3Mpa （工況一）=47.3MPa&l

39、t;=110.5Mpa。f=0.1mm<f=l/400=880/400=2.2mm （工況三）后下橫梁吊帶最大軸向應(yīng)力值為53.5Mpa=53.5MPa<=260Mpa. （ 工況一）最大切應(yīng)力值為0Mpa=0MPa<=156Mpa綜上計(jì)算，前下橫梁與吊帶滿足四種施工工況的使用要求。3、主桁系統(tǒng)驗(yàn)算a、主桁架計(jì)算主桁架結(jié)構(gòu)由平面桁架拼接成的空間鋼架結(jié)構(gòu)。其中主桁架菱行桁架由30b雙槽鋼對(duì)拼而成，水平橫連桁架弦桿為2N1+2N9新萬能桿件，水平橫連桁架斜腹桿為2N5+2N20新萬能桿件，水平橫連桁架豎腹桿為2N20+N20新萬能桿件，前上橫梁為HN500×200

40、15;10×16雙H鋼。建立力學(xué)計(jì)算模型如下圖所示，通過對(duì)前面數(shù)據(jù)分析，得出三個(gè)工況下的前長(zhǎng)吊帶1、前長(zhǎng)吊帶2、導(dǎo)梁吊帶及前上橫梁的反力，將各工況的反力加在計(jì)算模型上，得出主桁架結(jié)構(gòu)效應(yīng)值。主桁架與前上橫梁力學(xué)計(jì)算模型計(jì)算結(jié)果如下圖所示。工況一：工況一：前上橫梁彎曲應(yīng)力云圖（MPa）工況一：前上橫梁切應(yīng)力云圖（MPa）工況一：前上橫梁豎向位移云圖（mm）由以上計(jì)算可知：工況一：主桁架彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：主桁架切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：主桁架軸力云圖（單位：KN）工況一：主桁架軸應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：主桁架豎向位移云圖（單位：mm）工況一：橫向聯(lián)系彎曲應(yīng)

41、力云圖（單位：MPa）工況一：橫向聯(lián)系切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況一：橫向聯(lián)系軸應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況一：橫向聯(lián)系豎向位移云圖（單位：mm）工況二：工況二：前上橫梁彎曲應(yīng)力云圖（MPa）工況二：前上橫梁切應(yīng)力云圖（MPa）工況二：前上橫梁豎向位移云圖（mm）工況二：主桁架彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：主桁架切應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況二：主桁架軸力云圖（單位：KN）工況二：主桁架軸應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：主桁架豎向位移云圖（單位：mm）工況二：橫向聯(lián)系彎曲應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：橫向聯(lián)系切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況二：橫向聯(lián)系軸應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況

42、二：橫向聯(lián)系豎向位移云圖（單位：mm）工況三：工況三：前上橫梁彎曲應(yīng)力云圖（MPa）工況三：前上橫梁切應(yīng)力云圖（MPa）工況三：前上橫梁豎向位移云圖（mm）工況三：主桁架彎應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：主桁架切應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況三：主桁架軸力云圖（單位：KN）工況三：主桁架軸應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：主桁架豎向位移云圖（單位：mm）工況三：橫向聯(lián)系彎曲應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：橫向聯(lián)系切應(yīng)力云圖（單位：MPa）工況三：橫向聯(lián)系軸應(yīng)力云圖（單位：MPa） 工況三：橫向聯(lián)系豎向位移云圖（單位：mm）a）強(qiáng)度驗(yàn)算由以上計(jì)算可知：前上橫梁：最大彎應(yīng)力值為101.4Mpa 工況

43、三=101.4MPa<=188.5Mpa. 最大切應(yīng)力值為42.0Mpa 工況三=40.2MPa<=110.5Mpa。最大撓度值（相對(duì)豎向位移）為11.7mm 工況三f=11.7mm<f=l/400=6500/400=16.25mm 水平橫連桁架：最大彎應(yīng)力值為10.9Mpa 工況一=10.9MPa<=188.5Mpa.最大軸向應(yīng)力值為44.8Mpa=3.0MPa<=182Mpa. 工況三最大切應(yīng)力值為0.3Mpa=0.3MPa<=110.5Mpa。 工況一，二，三。主桁架：最大彎曲應(yīng)力值為3.6Mpa=3.6MPa<=188.5Mpa. 工況一，二，三。最大軸向應(yīng)力值為65Mpa=65MPa<=182Mpa. 最大切應(yīng)力值為0.4Mpa 工況一，二，三。=0.4MPa<=110.5Mpa。b