
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文檔簡(jiǎn)介
1、第一章緒論第1章緒論一、是非判斷題1- 1 材料力學(xué)是研究構(gòu)件承載能力的一門(mén)學(xué)科。(V)1- 2 材料力學(xué)的任務(wù)是盡可能使構(gòu)件安全地工作。(X )1- 3 材料力學(xué)主要研究彈性范圍內(nèi)的小變形情況。(V )1- 4因?yàn)闃?gòu)件是變形固體,在研究構(gòu)件的平衡時(shí),應(yīng)按變形后的尺寸進(jìn)行計(jì)算。(X)1- 5 外力就是構(gòu)件所承受的載荷。(X )1- 6 材料力學(xué)研究的內(nèi)力是構(gòu)件各部分間的相互作用力。(X )1- 7 用截面法求內(nèi)力時(shí),可以保留截開(kāi)后構(gòu)件的任一部分進(jìn)行平衡計(jì)算。(V )1- 8 壓強(qiáng)是構(gòu)件表面的正應(yīng)力。(X )1- 9 應(yīng)力是橫截面上的平均內(nèi)力。(X )1- 10 材料力學(xué)只研究因構(gòu)件變形引起的位
2、移。(V )1- 11線(xiàn)應(yīng)變是構(gòu)件中單位長(zhǎng)度的變形量。(X )1- 12構(gòu)件內(nèi)一點(diǎn)處各方向線(xiàn)應(yīng)變均相等。(X )1- 13 切應(yīng)變是變形后構(gòu)件中任意兩根微線(xiàn)段夾角的變化量。(X )1- 14 材料力學(xué)只限于研究等截面直桿。(X )1-15 桿件的基本變形只是拉(壓)、剪、扭和彎四種。如果還有另一種變形,必定是這四種變形的某種組合。(V )第2章軸向拉伸與壓縮一、是非判斷題2- 1使桿件產(chǎn)生軸向拉壓變形的外力必須是一對(duì)沿桿軸線(xiàn)的集中力。(X)2- 2拉桿伸長(zhǎng)后,橫向會(huì)縮短,這是因?yàn)闂U有橫向應(yīng)力存在。(X)2- 3虎克定律適用于彈性變形范圍內(nèi)。(X)2- 4材料的延伸率與試件尺寸有關(guān)。(V)2-
3、5只有超靜定結(jié)構(gòu)才可能有裝配應(yīng)力和溫度應(yīng)力。(V)二、填空題2- 6承受軸向拉壓的桿件,只有在(加力端一定距離外)長(zhǎng)度范圍內(nèi)變形才是均勻的。2- 7根據(jù)強(qiáng)度條件可以進(jìn)行(強(qiáng)度校核、設(shè)計(jì)截面、確定許可載荷)三方面的強(qiáng)度計(jì)算。2- 8低碳鋼材料由于冷作硬化,會(huì)使(比例極限)提高,而使(塑性)降低。2- 9鑄鐵試件的壓縮破壞和(切)應(yīng)力有關(guān)。2- 10構(gòu)件由于截面的(形狀、尺寸的突變)會(huì)發(fā)生應(yīng)力集中現(xiàn)象三、選擇題N2- 11應(yīng)用拉壓正應(yīng)力公式的條件是(B )A(A)應(yīng)力小于比極限;(B )外力的合力沿桿軸線(xiàn);(C)應(yīng)力小于彈性極限;(D)應(yīng)力小于屈服極限。2- 12圖示拉桿的外表面上有一斜線(xiàn),當(dāng)拉桿
4、變形時(shí),斜線(xiàn)將(D )(A)平動(dòng);(B)轉(zhuǎn)動(dòng);(C)不動(dòng);(D)平動(dòng)加轉(zhuǎn)動(dòng)。2- 13圖示四種材料的應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)中,強(qiáng)度最大的是材料( A),塑性最好的是材料(D)題2 132-14圖示三桿結(jié)構(gòu),欲使桿(A)增大桿3的橫截面積;(B)減小桿3的橫截面積;(C)減小桿1的橫截面積;(D)減小桿2的橫截面積。2- 15圖示有缺陷的脆性材料拉桿中,應(yīng)力集中最嚴(yán)重的是桿(D )forlrB «4.第3章扭轉(zhuǎn)一、是非題3- 1圓桿受扭時(shí),桿內(nèi)各點(diǎn)均處于純剪切狀態(tài)。(V )3- 2桿件受扭時(shí),橫截面上的最大切應(yīng)力發(fā)生在距截面形心最遠(yuǎn)處。(X )3- 3薄壁圓管和空心圓管的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力公式完全一樣
5、。(X )3- 4圓桿扭轉(zhuǎn)變形實(shí)質(zhì)上是剪切變形。(V )3- 5非圓截面桿不能應(yīng)用圓桿扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力公式,是因?yàn)榉菆A截面桿扭轉(zhuǎn)時(shí)“平截面假設(shè)”不能成立。(V )二、填空題3- 6圓桿扭轉(zhuǎn)時(shí),根據(jù)(切應(yīng)力互等定理),其縱向截面上也存在切應(yīng)力。3- 7鑄鐵圓桿發(fā)生扭轉(zhuǎn)破壞的破斷線(xiàn)如圖所示,試畫(huà)出圓桿所受外力偶的方向。3- 8畫(huà)出圓桿扭轉(zhuǎn)時(shí),兩種截面的切應(yīng)力分布圖3- 9在計(jì)算圓柱形密?chē)菪龔椈苫山z切應(yīng)力時(shí),考慮到(剪力引起的切應(yīng)力及簧絲曲率的影響),而加以校正系數(shù)。3- 10開(kāi)口薄壁桿扭轉(zhuǎn)時(shí),截面上最大切應(yīng)力發(fā)生在(最厚的矩形長(zhǎng)邊)處;閉口薄壁桿扭轉(zhuǎn)時(shí),截面上最大切應(yīng)力發(fā)生在(最小厚度)處.三, 選擇
6、題3- 11階梯圓軸的最大切應(yīng)力發(fā)生在(D )(A)扭矩最大的截面;(B)直徑最小的截面;(C)單位長(zhǎng)度扭轉(zhuǎn)角最大的截面;(D)不能確定.3- 12空心圓軸的外徑為D,內(nèi)徑為d,d/D。其抗扭截面系數(shù)為(D)(A) WtEd16(B) Wt£(116第3章扭轉(zhuǎn)D33(C) WtD (13)16;(D) Wt3D (1 4)16T3-13扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力公式Ip適用于(D )桿件。(A)任意截面;(B )任意實(shí)心截面;(C)任意材料的圓截面;(D)線(xiàn)彈性材料的圓截面。3- 14單位長(zhǎng)度的扭轉(zhuǎn)角與(A)無(wú)關(guān)。(A)桿的長(zhǎng)度;(B)扭矩;(C)材料性質(zhì);(D)截面幾何性質(zhì)。B )所示。3- 15
7、圖示圓軸由鋼管和鋁套管牢固的結(jié)合在一起。扭轉(zhuǎn)變形時(shí),橫截面上切應(yīng)力分布如圖(第4章截面圖形的幾何性質(zhì)(D)4- 1圖形對(duì)某一軸的靜矩為零,則該軸必定通過(guò)圖形的形心。(V )4- 2平行移軸公式表示圖形對(duì)于任意兩個(gè)相互平行軸的慣性矩和慣性積之間的關(guān)系。4- 3圖形在任一點(diǎn)只有一對(duì)主慣性軸。(V )4- 4有一定面積的圖形對(duì)任一軸的軸慣性矩必不為零。(V )4- 5圖形對(duì)過(guò)某一點(diǎn)的主軸的慣性矩為圖形對(duì)過(guò)該點(diǎn)所有軸的慣性矩中的極值。(V二、填空題4- 6組合圖形對(duì)某一軸的靜矩等于(各組成圖形對(duì)同一軸靜矩)的代數(shù)和。4- 7圖形對(duì)任意一對(duì)正交軸的慣性矩之和,恒等于圖形對(duì)(兩軸交點(diǎn)的極慣性矩)軸的慣性矩
8、。4- 8圖形對(duì)于若干相互平行軸的慣性矩中,其中數(shù)值最小的是對(duì)(距形心最近的4- 9如果一對(duì)下正交軸中有一根是圖形的對(duì)稱(chēng)軸,則這一對(duì)軸為圖形(主慣性軸)。4- 10過(guò)圖形的形心且(圖形對(duì)其慣性積等于零)的一對(duì)軸為圖形的形心主慣性軸。三、選擇題4- 11圖形對(duì)于其對(duì)稱(chēng)軸的(A )A靜矩為零,慣性矩不為零C靜矩不為零,慣性矩為零4- 12直徑為d的圓形對(duì)其形心軸的慣性半徑A d/2B靜矩和慣性矩均為零D靜矩和慣性矩均不為零 i=( C )。B d/3D d/8C )。4-13圖示截面圖形對(duì)形心軸z的慣性矩Iz=(AD4dD33212CD4dD364124-14圖示1/4圓截面,c點(diǎn)為形心,則(D4
9、B32D4D -64A )。dD36dD36A y1,Z1是主慣性軸,而 y,z不是;C 兩對(duì)軸都是主慣性軸;B y,z是主慣性軸,而 y1,z1不是D兩對(duì)軸都不是主慣性軸C d/44- 15直角三角形如圖所示,A點(diǎn)為斜邊的中點(diǎn),則(D)為圖形的一對(duì)主慣性軸。Ay1,Z1By1,z2Cy2,z1Dy2,z第5章彎曲內(nèi)力一、是非題5- 1兩梁的跨度、承受荷載及支承相同,但材料和橫截面面積不同,因而兩梁的剪力圖和彎矩圖不一定相同。()5- 2最大彎矩必定發(fā)生在剪力為零的橫截上。()5- 3若在結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)的梁上,作用有反對(duì)稱(chēng)的荷載時(shí),則該梁具有對(duì)稱(chēng)的剪力圖和反對(duì)稱(chēng)的彎矩圖。(V )二、填空題5- 4當(dāng)
10、簡(jiǎn)支梁只受集中力和集中力偶作用時(shí),則最大剪力必發(fā)生在(集中力作用面的一側(cè))。5- 5同一根梁采用不同坐標(biāo)系(如右手坐標(biāo)系與左手坐標(biāo)系)時(shí),則對(duì)指定截面求得的剪力和彎矩將(無(wú)影響);兩種坐標(biāo)系下所得的剪力方程和彎矩方程形式是(不同)的;由剪力方程和彎矩方程畫(huà)出的剪力圖、彎矩圖是(相同)的。5- 6外伸梁長(zhǎng)|,承受一可移動(dòng)的荷載 F如圖所示,若F與|均為已知,為減小梁的最大彎矩,則外伸端長(zhǎng)度 a = ( 0.2l )。選擇題5-7梁在集中力作用的截面處電它的內(nèi)力圖為(A) Q圖有突變,M圖光滑連接(B)Q圖有突變,M圖有轉(zhuǎn)折;(C)M圖有突變,Q圖光滑連接;(D題5圖有突變,Q圖有轉(zhuǎn)折。5- 8梁
11、在集中力偶作用的截面處,它的內(nèi)力圖為(C )o(A) Q圖有突變,M圖無(wú)變化;(B) Q圖有突變,M圖有轉(zhuǎn)折;(C) M圖有突變,Q圖無(wú)變化;(D) M圖有突變,Q圖有轉(zhuǎn)折。5- 9梁在某一段內(nèi)作用有向下的分布力時(shí),則該段內(nèi)M圖是一條(B )(A)上凸曲線(xiàn);(B)下凸曲線(xiàn);(C)帶有拐點(diǎn)心曲線(xiàn);(D )斜直線(xiàn)。5- 10多跨靜定梁的兩種受載情況如圖所示,以下結(jié)論中( A )是正確的,力F靠近鉸鏈(A)兩者的Q圖和M圖完全相同;(B)兩者的Q圖相同,M圖不同;(C)兩者的Q圖不同,M圖相同;(D)兩者的Q圖和M圖均不相同。I2(b)題5 10圖5- 11若梁的剪力圖和彎矩圖如圖所示,則該圖表明(
12、 C )(A)AB段有均布荷載,BC段無(wú)荷載;(B)AB段無(wú)荷載,B截面處有向上的集中力, BC段有向上的均布荷載;(C)AB段無(wú)荷載,B截面處有向下的集中力,BC段有向上的均布荷載;(D) AB段無(wú)荷載,B截面處有順時(shí)針的集中力偶,BC段有向上的均布荷載。5- 12如圖所示懸臂梁上作用集中力F和集中力偶M,若將M在梁上移動(dòng)時(shí)(A )(A )對(duì)剪力圖的形狀、大小均無(wú)影響;(B)對(duì)彎矩圖形狀無(wú)影響,只對(duì)其大小有影響;(C )對(duì)剪力圖、彎矩圖的形狀及大小均有影響;(D )對(duì)剪力圖、彎矩圖的形狀及大小均無(wú)影響。題5 12圖第6章彎曲應(yīng)力是非題6-1梁的橫截面如圖所示,其抗彎截面系數(shù)為WzBH 2z6
13、- 2控制梁彎曲強(qiáng)度的主要因素是最大彎矩。()6- 3橫力彎曲時(shí),橫截面上的最大切應(yīng)力不一定發(fā)生在截面的中性軸上。(訪(fǎng)6- 4彎曲中心的位置只與截面的幾何形狀和尺寸有關(guān),與荷載無(wú)關(guān)。(“、填空題6-5應(yīng)用公式My時(shí),Iz必須滿(mǎn)足的兩個(gè)條件是(各向同性的線(xiàn)彈性材料)和小變形)6-6梁的三種截面形狀和尺寸如圖所示,則其抗彎截面系數(shù)分別為(BH 2bHBHBh3、(6666H6- 7跨度較短的工字形截面梁,在橫力彎曲條件下,危險(xiǎn)點(diǎn)可能發(fā)生在(上下翼緣的最外側(cè))、(腹板的中 點(diǎn))和(翼緣與腹板的交接處)。6- 8如圖所示,直徑為d的鋼絲繞在直徑為 D的圓筒上。已知鋼絲在彈性范圍內(nèi)工作,其彈性模量為E,
14、則鋼絲所受的彎矩為(E d432(D_dj(3F1)。2h6- 9如圖所示的矩形截面懸臂梁,其高為h,寬為b,長(zhǎng)為I,則在其中性層上的水平剪力三、選擇題6- 10梁發(fā)生平面彎曲時(shí),其橫截面繞(C)旋轉(zhuǎn)。(A)梁的軸線(xiàn);(B)截面對(duì)稱(chēng)軸;(C)中性軸;(D)截面形心。6- 11非對(duì)稱(chēng)的薄壁截面梁承受橫向力時(shí),若要求梁只產(chǎn)生平面彎曲而不發(fā)生扭轉(zhuǎn),則橫向力作用的條件是(D)(A)作用面與形心主慣性平面重合;(B)作用面與形心主慣性平面平行;(C)通過(guò)彎曲中心的任意平面;(D)通過(guò)彎曲中心,平行于主慣性平面。6- 12如圖所示鑄鐵梁,根據(jù)正應(yīng)力強(qiáng)度,采用( C )圖的截面形狀較合理。(A)L匸(B)(
15、C)(D)6- 13如圖所示兩鑄鐵梁,材料相同,承受相同的荷載F。則當(dāng)F增大時(shí),破壞的情況是(C )(b)(A)同時(shí)破壞;(B)(a)梁先壞;(C)(b)梁先壞6-14為了提高混凝土梁的抗拉強(qiáng)度,可在梁中配置鋼筋。若矩形截面梁的彎矩圖如圖所示,則梁內(nèi)鋼筋(圖中虛線(xiàn)所示)配置最合理的是( D)(A)(C)6- 15如圖所示,拉壓彈性模量不等的材料制成矩形截面彎曲梁,如果E拉E壓,則中性軸應(yīng)該從對(duì)稱(chēng)軸(B)(A)上移;(B)下移;(C)不動(dòng)曲變形是非題7- 1平面彎曲梁的撓曲線(xiàn)必定是一條與外力作用面重合或平行的平面曲線(xiàn)。(“7- 2由于撓曲線(xiàn)的曲率與彎矩成正比,因此橫截面的撓度和轉(zhuǎn)角也與截面上的彎
16、矩成正比。7- 3只要滿(mǎn)足線(xiàn)彈性條件(力與變形關(guān)系服從虎克定律),就可以應(yīng)用撓曲線(xiàn)的近似微分方程。()7- 4若兩梁的抗彎剛度相同,彎矩方程相同,則兩梁的撓曲線(xiàn)形狀完全相同。(“7- 5梁的撓曲線(xiàn)方程隨彎矩方程的分段而分段,只要梁不具有中間鉸,則梁的撓曲線(xiàn)仍然是一條光滑、連 續(xù)的曲線(xiàn)。(訪(fǎng)二、填空題7- 6如圖所示的圓截面懸臂梁,受集中力作用。(1)當(dāng)梁的直徑減少一倍而其他條件不變時(shí),其最大彎曲正應(yīng)力是原來(lái)的(8)倍,其最大撓度是原來(lái)的(16 )倍;(2)若梁的長(zhǎng)度增大一倍,其他條件不變,則其最大彎曲正應(yīng)力是原來(lái)的(2 )倍,最大撓度是原來(lái)的(8 )倍。FFl7-7如圖所示的外伸梁,已知B截面
17、的轉(zhuǎn)角 B16EI(宜)16EI7-8如圖所示兩梁的橫截面大為I,則兩梁的內(nèi)力圖(相同小形狀均相同,跨度1+ 1/2 rl/2r-a ),兩梁的最大正應(yīng)力(相同),兩梁的變形(不同)。(填“相同”或“不同”)7-9如圖所示的簡(jiǎn)支梁,EI已知,則中性層在 A處的曲率半每徑8EI2 )ql7- 10如圖所示的圓截面外伸梁,直徑d=7.5cm,F(xiàn)=10kN,材料的彈性模量E=200GPa,則AB段變形后的曲率半徑為(77.7m),梁跨度中點(diǎn) C的撓度yc=( 3.6m)7- 11如圖所示受均布載荷q作用的超靜定梁,當(dāng)跨度I增加一倍而其他條件不變時(shí),跨度中點(diǎn)C的撓度是原來(lái)的(16)倍。三、選擇題7-
18、12等截面直梁在彎曲變形時(shí),撓曲線(xiàn)的曲率最大發(fā)生在(D )處。(A)撓度最大;(B)轉(zhuǎn)角最大;(C )剪力最大;(D )彎矩最大。7- 13應(yīng)用疊加原理求梁橫截面的撓度、轉(zhuǎn)角時(shí),需要滿(mǎn)足的條件是(C )(A)梁必須是等截面的;(B )梁必須是靜定的;(C)變形必須是小變形;(D)梁的彎曲必須是平面彎曲7-14比較圖示兩梁強(qiáng)度和剛度,其中(b)梁由兩根高為0.5h、寬度仍為b的矩形截面梁疊合而成,且相互間摩擦不計(jì),則有( D )(A )強(qiáng)度相同,剛度不同;(B)強(qiáng)度不同,剛度相同;(C)強(qiáng)度和剛度均相同;(D)強(qiáng)度和剛度均不相同1* h/2h/2(b)7- 15如圖所示的兩簡(jiǎn)支梁,一根為鋼、一根
19、為銅。已知它們的抗彎剛度相同,在相同的F力作用下,二者的(B)不同。(A )支反力;(B)最大正應(yīng)力;(C)最大撓度;(D最大轉(zhuǎn)角。(b)7-16如圖所示的懸臂梁,為減少最大撓度,則下列方案中最佳方案是(A )梁長(zhǎng)改為(C )梁長(zhǎng)改為1/41/2,慣性矩改為I/8 ;(B )梁長(zhǎng)改為314,慣性矩改為1/2 ;8-18-28-38-48-58-68-78-88-9是非題包圍一點(diǎn)一定有一個(gè)單元體,該單元體各面只有正應(yīng)力而無(wú)切應(yīng)力。單元體最大切應(yīng)力作用面上必?zé)o正應(yīng)力。()一點(diǎn)沿某一方向的正應(yīng)力為零,則沿該方向的線(xiàn)應(yīng)變也為零。()純剪切應(yīng)力狀態(tài)是二向應(yīng)力狀態(tài)。(V)兩個(gè)二向應(yīng)力狀態(tài)疊加仍然是一個(gè)二向
20、應(yīng)力狀態(tài)。填空題一點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)是該點(diǎn)(所有截面上的應(yīng)力情況)在平面應(yīng)力狀態(tài)下,單元體相互垂直平面上的正應(yīng)力之和等于(常數(shù))(V)圖示三棱柱體的 AB面和BC面上作用有切應(yīng)力T,則 AC面上的應(yīng)力是(拉應(yīng)力,且圖示純剪切應(yīng)力狀態(tài)單元體的體積應(yīng)變?yōu)椋?)。8-10 圖示處于平面應(yīng)變狀態(tài)的單元體,對(duì)于兩個(gè)坐標(biāo)系的線(xiàn)應(yīng)變 與y之間的關(guān)系為2xCOS三、選擇題8- 11滾珠軸承中,滾珠和外圓接觸點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)是(C )應(yīng)力狀態(tài)。(A)單向;(B)二向;(C)三向;(C)純剪切。8- 12對(duì)于受靜水壓力的小球,下列結(jié)論中錯(cuò)誤的是(C )o(A)球內(nèi)各點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)均為三向等壓;(B)球內(nèi)各點(diǎn)不存在切應(yīng)力;(
21、C)小球的體積應(yīng)變?yōu)榱?;(C)小球的形狀改變比能為零。8- 13圖示拉板,A點(diǎn)應(yīng)力狀態(tài)的應(yīng)力圓如圖( B )所示。8- 14關(guān)于單元體的定義,下列提法中正確的是(A)o(A)單元體的三維尺寸必須是微小的;(B)單元體是平行六面體;(C )單元體必須是正方體;(D)單元體必須有一對(duì)橫截面。8- 15圖示正立方體最大切應(yīng)力作用面是圖(B )所示的陰影面。丄7* 7 *Z#J二一4-(A)(B)(C)(D)題8 15圖第9章強(qiáng)度理論一、是非題9- 1材料的破壞形式由材料的種類(lèi)而定。()9- 2不能直接通過(guò)實(shí)驗(yàn)來(lái)建立復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的強(qiáng)度條件。(V)9- 3不同強(qiáng)度理論的破壞原因不同。(V)9- 4強(qiáng)度
22、理論能用于復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)。()9- 5第二強(qiáng)度理論要求材料直到破壞前都服從虎克定律。(V)二、填空題9- 6強(qiáng)度理論是(關(guān)于材料破壞原因)的假說(shuō)。9- 7在三向等值壓縮時(shí),脆性材料的破壞形式為(塑性屈服)。9- 8在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下,應(yīng)根據(jù)(危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)和材料性質(zhì)等因素)選擇合適的強(qiáng)度理論。9- 9低碳鋼材料在三向等值拉伸時(shí),應(yīng)選用(第一)強(qiáng)度理論作強(qiáng)度校核。9-10比較第三和第四強(qiáng)度理論,(按第四強(qiáng)度理論)設(shè)計(jì)的軸的直徑小。三、選擇題9-11圖示承受內(nèi)壓的兩端封閉薄壁圓筒破壞時(shí),圖示破壞裂縫形式中(A )是正確的9-12對(duì)于二向等拉的應(yīng)力狀態(tài),除( B )強(qiáng)度理論外,其他強(qiáng)度理論的相當(dāng)應(yīng)力都
23、相等。(A)第一; (B)第二;(C)第三; (D)第四。9-13鑄鐵水管冬天結(jié)冰時(shí)會(huì)因冰膨脹而被脹裂,而管內(nèi)的冰卻不會(huì)破壞。這是因?yàn)椋― ) o(A)冰的強(qiáng)度較鑄鐵高;(B)冰處于三向受壓應(yīng)力狀態(tài);(C)冰的溫度較鑄鐵高;(D)冰的應(yīng)力等于零。9-14厚壁玻璃杯因倒入開(kāi)水而發(fā)生破裂時(shí)節(jié),裂紋起始于(B)o(A)內(nèi)壁; (B) 外壁;(C) 壁厚的中間; (D)整個(gè)壁厚。9-15按照第三強(qiáng)度理論,比較圖示兩個(gè)應(yīng)力狀態(tài)的相當(dāng)應(yīng)力(圖中應(yīng)力單位為MPa )( A )(A)兩者相同;(B)(a)大;(C)(b)大;(D)無(wú)法判斷。(a)(b)題9 15圖第10章 組合變形的靜強(qiáng)度三、是非題10- 1
24、斜彎曲時(shí),中性軸一定過(guò)截面的形心。(V)10- 2當(dāng)荷載不在梁的主慣性平面內(nèi)時(shí),梁一定產(chǎn)生斜彎曲。(V)10- 3拉伸(壓縮)和彎曲組合變形時(shí)中性軸一定不過(guò)截面的形心。(V)10- 4圓桿兩面彎曲時(shí),可分別計(jì)算梁在兩個(gè)平面內(nèi)彎曲的最大應(yīng)力,疊加后即為圓桿的最大應(yīng)力10- 5圓桿兩面彎曲時(shí),各截面的合彎矩矢量不一定在同一平面內(nèi)。(V)二、填空題BC段是(彎曲和扭轉(zhuǎn)組合)變形10- 6圖示空間折桿,AB段是(兩面彎曲和壓縮組合)變形,題10-6圖10- 7斜彎曲、拉伸(壓縮)與彎曲組合變形的危險(xiǎn)點(diǎn)都處于(單向)應(yīng)力狀態(tài);拉伸(壓縮)與扭轉(zhuǎn)、彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形的危險(xiǎn)點(diǎn)都處于(二向)應(yīng)力狀態(tài)。10-
25、8斜彎曲的“斜”是因?yàn)椋旱淖冃纹矫嫫x荷載平面)而來(lái)10- 9圖示承受彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形的圓桿,繪岀橫截面上 1、2、3、4各點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)23'題10-9圖10-10矩形截面桿承受彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形,可能成為危險(xiǎn)點(diǎn)的是橫截面上的(4、8、2、6 )點(diǎn)第11章能量法題10-10圖是非題11- 1在彈性變形能的計(jì)算中,對(duì)線(xiàn)性彈性材料在小變形條件下的桿件,可以應(yīng)用力作用的疊加原理,對(duì)非線(xiàn)性彈性材料在小變形條件下的桿件,不能應(yīng)用力作用的疊加原理。()11- 2變形能等于外力所做的功,由于功有正負(fù),因此桿的變形能也有正負(fù)。()11- 3廣義位移是指廣義力引起的位移。()11- 4若由荷載引起的
26、內(nèi)力圖面積總和為零(即0),則不論形心處所相應(yīng)的、由單位力引起的內(nèi)力為何值,其總位移總等于零。()11- 5在功的互等定理中,廣義力系Fi和Fj所包含的廣義力的性質(zhì)和個(gè)數(shù)可以不相同。(V)二、填空題F在相應(yīng)的位移上所做的功 W當(dāng)(在位移過(guò)程中外力保持不變)1F211-7圖示懸臂梁的變能 U 1F1 122,式中F1(Fa),F(xiàn)2( 2F), 1 (11- 6在線(xiàn)彈性結(jié)構(gòu)中,當(dāng)(位移隨力漸增至最終值)時(shí),外力(yc)。ABp* FaaL<2F題11 7圖11- 8同一種材料制成截面不同的三根拉桿如圖所示,試在下列情況下,比較其變形能。(1)當(dāng)F1F2 F3時(shí),(c)桿的變形能最大,(a)桿
27、的變形能最小(2)當(dāng)三桿內(nèi)的最大應(yīng)力都到達(dá)比例極限時(shí),其變形能以(桿為最大,(b )桿為最小。2A(a)(c)11-9 1圓弧曲桿受力如圖所示,4欲使B點(diǎn)的總位移沿著力的方向,必須滿(mǎn)足的條件是)或(U(F,Ff)力)。FxFyFf0,式中Ff為作用在B點(diǎn)并與力F垂直的附加11-10抗彎剛度為EI的簡(jiǎn)支梁AB,在中間截面C承受集中力偶 Mo,梁及其彎矩圖如圖所示,若不考慮剪力的影響,則中間截面 C的撓度yc( 0),端截面的轉(zhuǎn)角24EI四、AMl 0 CBC>l.i.選擇題題1110(b)11-11抗拉(壓)剛度為EA的等直桿如圖所示,受力前其下端與地面間的間隙為,受力后力作用點(diǎn)C的位移為
28、F,當(dāng) F時(shí),桿的變形能為(A),當(dāng) F時(shí),桿的變形能為(D),設(shè)A端反力為1F2a /FA2a(A)F F ;(B);( C)22EA2EA(D)2EA2(F Fa) a2EA4a!*ACa1r理FF題11 11圖11-12用卡氏定理求圖示懸臂梁B點(diǎn)的撓度時(shí),正確的表達(dá)式為(A,B,C,D)UF1(B)F2U(F1 F2)(D)U(F2 F1)F1BJ LF2題11 12圖11-13 一變截面圓軸在A截面承受轉(zhuǎn)矩T,軸的變形能為U1,A截面的扭轉(zhuǎn)角為1 ;在B截面承受轉(zhuǎn)矩T2,軸的應(yīng)變能為U2,B截面的扭轉(zhuǎn)角為2;若該軸同時(shí)承受轉(zhuǎn)矩 T1和T2,則軸的變形能為(A)U U1 U2 ;(b)U
29、 U1 U2 T121 1(C)UU1 U 2T21 ;( d) U U1 U 2 T2 T?1。2 2題11 13圖11-14抗彎剛度為EI的梁AB , A端為固定端,B端為彈簧支座,其彈簧剛度為K,受力作用如圖所示,若梁的變形能為U1,彈簧的變形能為 U2,則由卡氏定理示得力作用點(diǎn)C的撓度y 為(c)。(C)yc(B)ycU2FbycU2F(d)ycU1FbU2Fb11- 15 等截面剛架承受集中力 F如圖所示,則剛架上 A點(diǎn)處的位移方向?yàn)椋ˋ)(A)水平位移向右,鉛垂位移向上;(B)水平位移向左,鉛垂位移向上;(C)水平位移向右,鉛垂位移向下;(D)水平位移向左,鉛垂位移向下。t.題11
30、 15圖11- 16 一簡(jiǎn)支梁分別承受兩種形式的單位力及其變形情況如圖所示,由位移互等定理可得('a ;( B)fcA B ; ( C) fcA ; ( D)fcA B、是非題12- 1超靜定結(jié)構(gòu)的相當(dāng)系統(tǒng)和補(bǔ)充方程不是唯一的,但其計(jì)算結(jié)果都是唯一的。(V)12- 2裝配應(yīng)力的存在,必將使結(jié)構(gòu)的承載能力降低。(X)12- 3力法的正則方程是解超靜定問(wèn)題的變形協(xié)調(diào)方程。(V)12- 4用力法解超靜定問(wèn)題時(shí),由于有標(biāo)準(zhǔn)形式的正則方程,故不需要考慮平衡、變形幾何和物理關(guān)系三個(gè)方面。()12- 5對(duì)于各種超靜定問(wèn)題,力法正則方程總可以寫(xiě)成11X11F 0 ° ()相同。(V二、填空題
31、1和桿2的內(nèi)力、應(yīng)力12- 6由剛性梁和三根拉桿組成的結(jié)構(gòu)及其受力如圖所示,則在下列三種情況下,桿及變形間的關(guān)系分別為()(1)巳e2,A1A2:N1(=)N2,1 ( =)2,I1 ( =) I2 ;(2)巳E2,AA2 :N1(=)N 2, 1 ( ) 2,l1 ( ) l2 ;(3)E1E2,AA :N1(=)N2,1 ( = )2,I1 ()I2 ;題12 6圖12- 7由梁AB和階梯桿CD組成的靜不定結(jié)構(gòu)如圖所示,階梯桿CF段為銅桿,F(xiàn)D段為鋼桿,其拉壓剛度分別為Ec Ac和EsAs ,線(xiàn)膨脹系數(shù)分別為C和 s,梁AB的抗彎剛度為EI,支座B的彈簧剛度為K。當(dāng)組合桿的溫度升高0c,且
32、以梁和桿在C點(diǎn)的相互作用力為多余約束力,則結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充方程應(yīng)為(空Xc48EI 4KTa s TaEc AcXcaEsAs12-8如圖(a)所示的超靜定結(jié)構(gòu),若取相當(dāng)系統(tǒng)如圖(b)所示,其補(bǔ)充方程用變形比較法可表達(dá)為(yBqyBXt0 );用卡氏定理可表達(dá)為(yB0);用力法正則方程可表達(dá)為Xi(nX11q 0)。12-9工程中為降低溫度變化的影響,通常采用形管來(lái)代替直管,如圖所示。則直管和形管在對(duì)稱(chēng)截面處的變形協(xié)調(diào)條件分別為(0 )和(0,0 )。直管題129圖形管12-10設(shè)求解如圖所示超靜定結(jié)構(gòu)的力法正則方程為11X1 1F 0,若取CD桿的軸力X1,則式中Cei21F 與 EA, E11
33、, EI2 中的(EA 和 EI2)無(wú)關(guān)。五、選擇題12-11如圖所示的超靜定桁架,圖(A), (B ), (C), (D)表示其中四種相當(dāng)系統(tǒng),其中正確的是(D )。X2(B)AP(D)題1210圖12- 12如圖所示超靜定桁架,能選取的相當(dāng)系統(tǒng)最多有(D )(A)三種;(B)五種;(C)四種; (D)六種12- 13如圖所示的梁帶有中間鉸,其超靜定次數(shù)等于( B )(A) 0;( B) 1; (C) 2;(D) 3題12 13圖12- 14如圖所示梁,C點(diǎn)鉸接,在力F作用下,端面A , B的彎矩之比為(A )(A) 1: 2 ;( B) 1: 1 ;(C)2: 1 ;(D) 1 : 4FE
34、I2EIPCaa題1214圖12-15如圖所示的封閉矩形框架,各桿的El相等,若取四分之一部分(ABC部分)作為相當(dāng)系統(tǒng),則正確的是(A )FC題12 15圖X(A)CX(B)(C)(D)由結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)可知(12- 16設(shè)圖示剛架截面 A,B上的彎矩分別為 Ma和Mb題1216圖(A) M A 0 , Mb 0 ; ( B) M A 0 , Mb 0 ;(C) MA M B 0 ;(D) MA 0, MB 012- 17如圖所示的結(jié)構(gòu),設(shè)當(dāng)溫度變化時(shí)其固定端的支反力分別為Fx , Fy和M,則其中(A )的值等于零。(A ) Fy ;( B ) Fx ;12-18在圖(a)所示的結(jié)構(gòu)中,AB梁用桁
35、架加固,其中CD桿因加工短了,計(jì)算安裝后各桿的內(nèi)力時(shí),取圖0,式中(A )(b)所示的相當(dāng)系統(tǒng),相應(yīng)的力法正則方程為11X1(A);( B) 0; (C);( D) /2第13章動(dòng)荷載題12 8圖是非題13- 1動(dòng)荷系數(shù)總是大于1。(X)13- 2構(gòu)件作自由落體運(yùn)動(dòng)時(shí),構(gòu)件內(nèi)任意一點(diǎn)的應(yīng)力都等于零。(V)(V) 13-4動(dòng)荷載作用下,構(gòu)13- 3構(gòu)件由突加荷載引起的應(yīng)力,是由相應(yīng)的靜荷載所引起的應(yīng)力的兩倍。件內(nèi)的動(dòng)應(yīng)力與構(gòu)件材料的彈性模量有關(guān)。(V)、填空題13- 5簡(jiǎn)支梁AB承受靜荷載F時(shí)的撓曲線(xiàn)如圖(a)所示,若將靜荷載改為自由落體沖擊如圖(b)所示,則在求截面C的動(dòng)撓度時(shí),動(dòng)荷數(shù)系計(jì)算公
36、式Kd2H中的(fjD);動(dòng)撓度計(jì)算公式d Kd j 中的 j ( f jC)。13- 6豎直擺放的簡(jiǎn)支梁及其水平?jīng)_擊荷載如圖所示,其中梁的橫截面為直徑等于 d的圓形。若將直徑加粗為2d,其他條件不變,其最大沖擊應(yīng)力則變?yōu)樵瓉?lái)的(13- 7鋼索下端懸掛一重量為 W的重物如圖題131)倍的某個(gè)時(shí)刻,滑輪被突然卡住。設(shè)此時(shí)吊索的最大沖擊力為Fd,最大沖擊變形為d,則從剛開(kāi)始卡住到吊索產(chǎn)生最大伸長(zhǎng)量d的過(guò)程中,重物減小的勢(shì)能為(W( d )題13 7圖選擇題13-8受水平?jīng)_擊的剛架如圖所示,欲求C點(diǎn)的鉛垂位移,則動(dòng)荷系數(shù)表達(dá)式中的靜位移j應(yīng)是(C)(A) C點(diǎn)的鉛垂位移;(B) C點(diǎn)的水平位移;(C
37、) B點(diǎn)的水平位移;(D) 截面B的轉(zhuǎn)角A7777題13 8圖13- 9等截面直桿在自由端承受水平?jīng)_擊如圖所示,若其他條件均保持不變,僅桿長(zhǎng) 沖擊應(yīng)力將(C)。(A)保持不變;(B)增加;(C)減小;(D)可能增加或減小。I增加,則桿內(nèi)的最大13-10 一滑輪兩邊分別掛有重量為777/題13 9圖W1和W2( W2 W1 )的重物,如圖所示,該滑輪左、右兩邊繩的(A)(A)動(dòng)荷系數(shù)不等,動(dòng)應(yīng)力相等;(B) 動(dòng)荷系數(shù)相等,動(dòng)應(yīng)力不等;(C) 動(dòng)荷系數(shù)和動(dòng)應(yīng)力均相等;(D) 動(dòng)荷系數(shù)和動(dòng)應(yīng)力均不相等。/W2_題13 10圖13- 11在沖擊應(yīng)力和變形實(shí)用計(jì)算的能量法中,因?yàn)椴挥?jì)被沖物的重量,所以計(jì)
38、算結(jié)果與實(shí)際相比,(A)沖擊應(yīng)力偏大,沖擊變形偏小;(B)沖擊應(yīng)力偏小,沖擊變形偏大;(C )沖擊應(yīng)力和沖擊變形均偏大;(D )沖擊應(yīng)力和沖擊變形均偏小。12如圖所示梁,C點(diǎn)鉸接,在力F作用下,端面A,B的彎矩之比為(A)(A)1: 2 ;( B)1: 1 ;(C)2: 1 ;(D)1 : 4。F彳EIyJ2EI;F/Caa題1214圖12-15如圖所示的封閉矩形框架,各桿的EI相等,若取四分之一部分(ABC部分)作為相當(dāng)系統(tǒng),則正確的是(A)|AB(Iii|taw iiCiLB rFCXBrFX題1215圖(A)(B)(C)(D)12-16設(shè)圖示剛架截面 A , B上的彎矩分別為 Ma和M
39、B ,由結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)可知(A )題1216圖(A)M A 0, M B 0 ;( B)M A 0,M B 0 ;(C)MA M B 0 ;(D)MA 0,M B 0。12-17如圖所示的結(jié)構(gòu),設(shè)當(dāng)溫度變化時(shí)其固定端的支反力分別為Fx,F(xiàn)y和M,則其中(A )的值等于零。(A)Fy ;( B)Fx;(C) M ;( D)M 和 Fx。題12 17圖12-18在圖(a)所示的結(jié)構(gòu)中,AB梁用桁架加固,其中CD桿因加工短了,計(jì)算安裝后各桿的內(nèi)力時(shí),取圖(b)所示的相當(dāng)系統(tǒng),相應(yīng)的力法正則方程為11X10,式中(A )(A);( B)0 ; ( C);( D) /2題12 8圖20MPa );應(yīng)力幅值(3
40、0MPa );循環(huán)特征 r( 1)。第14章疲勞強(qiáng)度一、是非題14- 1材料的持久極限僅與材料、變形形式和循環(huán)特征有關(guān);而構(gòu)件的持久極限僅與應(yīng)力集中、截面尺寸和表面質(zhì)量有關(guān)。()14- 2塑性材料具有屈服階段,脆性材料沒(méi)有屈服階段,因而應(yīng)力集中對(duì)塑性材料持久極限的影響可忽略不計(jì),而對(duì)脆性材料持久極限的影響必須考慮。()14- 3當(dāng)受力構(gòu)件內(nèi)最大工作應(yīng)力低于構(gòu)件的持久極限時(shí),通常構(gòu)件就不會(huì)發(fā)生疲勞破壞的現(xiàn)象。(“14- 4在表示交變應(yīng)力特征的參數(shù)max, min, a, m和r中,只有兩個(gè)參數(shù)是獨(dú)立的。(14- 5交變應(yīng)力是指構(gòu)件內(nèi)的應(yīng)力,它隨時(shí)間作周期性的變化,而作用在構(gòu)件是的荷載可能是動(dòng)荷載
41、,也可能是靜荷載。(“14-6塑性材料在疲勞破壞時(shí)表現(xiàn)為脆性斷裂,說(shuō)明材料的性能在交變應(yīng)力作用下由塑性變?yōu)榇嘈浴#ǎ?4-7構(gòu)件在交變應(yīng)力作用下,構(gòu)件的尺寸越小,材料的缺陷影響越大,所以尺寸系系就越小。()14-8在交變應(yīng)力作用下,考慮構(gòu)件表面加工質(zhì)量的表面質(zhì)量系數(shù)總是小于1的。()14-9兩構(gòu)件的截面尺寸,幾何外形和表面加工質(zhì)量都相同,強(qiáng)度極大的構(gòu)件,持久極限也大。()14-10提高構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度,關(guān)鍵是減緩應(yīng)力集中和提高構(gòu)件表面的加工質(zhì)量。(“二、填空題14-11疲勞破壞的主要特征有:(1)(破壞時(shí)的應(yīng)力遠(yuǎn)小于靜應(yīng)力下的b或s);(2)(即使塑性材料也會(huì)在無(wú)明顯塑性變形下突然斷裂);(3)
42、(斷口明顯的呈現(xiàn)為光滑區(qū)和粗糙晶粒區(qū))14-12構(gòu)件在交變應(yīng)力作用下,一點(diǎn)的應(yīng)力值從最小變化到最大值,再變回到最小值,這一變化過(guò)程稱(chēng)為(一次應(yīng)力循環(huán))。14-13交變應(yīng)力的應(yīng)力變化曲線(xiàn)如圖所示,則其平均應(yīng)力題14-13圖14-14已知交變應(yīng)力的平均應(yīng)力m = ( 20MPa),應(yīng)力幅值a ( 40MPa),則其循環(huán)應(yīng)力的極值max(60MPa),min(20MPa)和循環(huán)特征r14-15已知交變應(yīng)力的特征值r和應(yīng)力幅值 a,則其交變應(yīng)力的max2(-1);min(J1 r14-16脈動(dòng)循環(huán)交變應(yīng)力的循環(huán)特征r (0);靜應(yīng)力的循環(huán)特征r ( 1) 14-17當(dāng)交變應(yīng)力的(最大應(yīng)力)不超過(guò)材料的
43、持久極限時(shí),試件可經(jīng)歷無(wú)限次應(yīng)力循環(huán)而不發(fā)生疲勞破 壞。14-18同一材料,在相同的變形形式中,當(dāng)循環(huán)特征r (-1)時(shí),其持久極限最低14-19已知構(gòu)件危險(xiǎn)點(diǎn)的最大工作應(yīng)力為0max,材料和構(gòu)件的持久極限分別分r和r,則構(gòu)件的工作0安全系數(shù)為n =( )max14-20材料的靜強(qiáng)度極限b、持久極限1與構(gòu)件的持久極限01三者的大小次序?yàn)椋╞>選擇題14-21在對(duì)稱(chēng)循環(huán)的交彎應(yīng)力作用下,構(gòu)件的持久極限為( B )(A)K_1 ;(B)1 ;(C)K(D)maz14-22在對(duì)稱(chēng)循環(huán)的交彎應(yīng)力作用下,構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度條件為:1Kmaxn ;若按非對(duì)稱(chēng)循環(huán)的構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度條件,nK1 n進(jìn)行了疲勞強(qiáng)度校核,則(c)。maxm(A)是偏于安全的;(B)是偏于不安全的;(C )是等價(jià)的,即非對(duì)稱(chēng)循環(huán)構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度條件式也可以用來(lái)校核對(duì)稱(chēng)循環(huán)下的構(gòu)件疲勞強(qiáng)度;r和扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力的循環(huán)特征(D)不以說(shuō)明問(wèn)題,必須按對(duì)稱(chēng)循環(huán)情況重新校核。14-23圖示傳動(dòng)軸在勻速運(yùn)行中,危險(xiǎn)截面危險(xiǎn)點(diǎn)處,彎曲正應(yīng)力的循環(huán)特征r分別為(a )。
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