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文檔簡介
1、 土力學與地基基礎課 程 設 計 學 院: 專業(yè)班級: 題 目:剛性擴大基礎姓 名: 學 號: 本課程設計取材于廣東省龍川縣東江大橋實例工程。、墩要求采用明挖擴大基礎,、墩采用鉆孔樁基礎。兩種基礎類型各自驗算一種類型(各自選定一個有控制的墩進行計算),其他墩基礎可參照計算結果按構造尺寸要求繪圖即可,不作具體計算。設計資料1 上部構造:16m跨為鋼筋混凝土T型梁,25m為裝配式預應力鋼筋混凝土T型梁標準跨徑:16m與25m(相鄰墩臺中線間距)大梁全長:15.96m與24.96m(梁伸縮縫寬4cm)計算跨徑:15.40m與24.30m(支座中心距)橋南寬度:行車道9m,人行道2支座:活動支座采用四
2、氟滑橡膠支座,摩阻系數(shù)=0.15,支座布置見附圖3設計荷載:公路級,人群3.5KN/m 4橋墩形式:均采用雙柱式加懸挑臂蓋梁墩帽(墩帽見附圖)5橋墩材料:蓋梁C25鋼筋混凝土,容重=25KN/,墩身C20鋼筋混凝土,容重=25KN/ 6水文地質資料見附圖7風壓:基本風壓W3=0.6Kpa8其它:本橋基本上為跨線橋,廣岸跨越小鐵路,梅岸跨越定南至老隆公路,二都河為季節(jié)性河流,不通航,不考慮漂浮物9有關設計參考圖兩張1號墩明挖剛性擴大基礎一、 基礎尺寸的擬定1最大剛性角確定橋墩及基礎和擬定的尺寸如圖,基礎分三層,每層厚度為0.50m,襟邊和臺階寬度相等,為0.4m?;A用C25混凝土,混凝土的剛性
3、角。現(xiàn)基礎擴散角為=<滿足要求。2確定埋置深度 號墩所處位置河流最大沖刷深度為0m,故基底埋深安全值為=1.5m。此處為了保護基礎不受人為活動等原因而破壞,可取h=2.5m。3擬定平面尺寸 長度(橫橋向) 寬度(順橋向)二、作用效應計算1永久作用上部構造恒載反力及橋墩墩身、基礎上土重計算。其值列于下表:基礎自重:橋墩自重:橋墩自重:墩帽自重:墩帽自重:支座重:支座重:基礎上覆土重: 設計水位浮力:項目豎向力P(KN)對基底中心軸偏心距e(m)彎矩M()備注基礎自重1400500 彎矩正負值規(guī)定如下:逆時針方向取“”號;順時針方向取“”號橋墩自重3318-3-9954橋墩自重3318399
4、54墩帽自重838200墩帽自重8230635523支座重1505208支座重17-013-02基礎上覆土重896800設計水位浮力406800枯水位浮力00016m跨支座反力8673052451025m跨支座反力16624-013-2161設計水位 枯水位 2可變作用(一)、汽車荷載單孔雙行: 16m跨:25m跨: 雙孔雙行:(二)、人群荷載單孔雙行 雙孔雙行(三)、制動力制動力按車道荷載標準值在加載長度上計算的總重力的10%計算,但公路級汽車荷載的制動力標準值不得小于90KN。 16m跨梁上一個設計車道上的制動力: 25m跨梁上一個設計車道上的制動力:因此,制動力應取90KN。該橋為雙車道
5、,則制動力為180KN。按規(guī)范要求,則此設計中中汽車制動力為(四)、支摩力本設計中只考慮恒載的影響,且兩端支座摩阻力要相互抵消一部分。由上可得,支摩力大于制動力。故在組合中,以支摩力作為控制設計。(五)、風荷載 3偶然作用 本設計不考慮偶然作用的影響三、作用效應組合16m跨25m跨P(KN)H(KN)M(KN/m)P(KN)H(KN)M(KN/m)設計水位6821.10287.86821.10287.8汽車荷載166.20454.1192.90-75.1人群荷載84043.7131.20-17支摩力0130.1-1070.40249.42051.7風荷載018.4-108.6018.4-108
6、.6承載能力7071.3148.5-393.47145.2267.82138.8短期效應7021.44143.9-502.487087.33263.22188.4816m跨25m跨P(KN)H(KN)M(KN/m)P(KN)H(KN)M(KN/m)枯水位6416.30287.86416.30287.8汽車荷載166.20454.1192.90-75.1人群荷載84043.7131.20-17支摩力0130.1-1070.40249.42051.7風荷載018.4-108.6018.4-108.6承載能力6666.5148.5-393.46740.4267.82138.8短期效應6616.641
7、43.9-502.486682.53263.22188.48雙孔雙孔P(KN)H(KN)M(KN/m)P(KN)H(KN)M(KN/m)水位6821.10287.86416.30287.8汽車荷載1031.901611031.90161人群荷載215.2026.7215.2026.7支摩力0119.3932.60119.3932.6風荷載018.4-108.6018.4-108.6承載能力8068.2137.71299.57663.4137.71299.5短期效應7758.63133.11278.357353.83133.11278.35注:該表中號雙孔水位為設計水位,雙孔為枯水位。表中水位值為恒載值四、地基承載力驗算 按短期效應組合設計,則第二種組合最不利一、 地基強度驗算 因此需要做持力層強試驗算(一)、持力層強度驗算 故強度滿足要求(二)、軟弱下臥層承載力驗算下臥層 持力層 因此需要進行軟弱下臥層驗算基底到下臥層頂面處的距離為則 查表可得附加應力系數(shù)因為所以可得因此軟弱下臥層
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