鹿城區(qū)慧靈寺鋼支架模板專項方案

1、鹿城區(qū)慧靈寺、清心觀拆遷安置建設工程 鋼支架專項方案鹿城區(qū)慧靈寺、清心觀拆遷安置建設工程鋼支架模板安全專項施工方案溫州市華昌市政工程有限責任公司2015年5月30日目 錄第一章 工程概況 3一、工程概況 3二、施工要求 3 第二章 編制依據 3第三章 工藝設計技術 4一、安裝方案 4二、施工方法 6三、支架、模板拆除的工藝要求 7第四章 施工安全保證體系及措施 8第五章 安全應急預案 11第六章 計算書及相關圖紙 13第一章 工程概況一、工程概況1、建筑概況本工程位于溫州市鹿城區(qū)匯源路與宏源路交叉路口北側，工程總建筑面積約3170，無地下室，地上結構為一棟三層現澆框架結構建筑，建筑總高度為14

2、.190m，屋面為木結構，基礎采用機械鉆孔灌注樁。各責任主體名稱建設單位 溫州鹿城百巷萬戶惠民工程建 設指揮部設計單位 溫州城建設計院施工單位 溫州市華昌市政工程有限公司監(jiān)理單位 浙江德鄰聯合工程有限公司項目經理 郭麗君技術負責人 陳建闊2、鋼支模概況因現場C軸以東為河道，為了項目后續(xù)施工，我項目部現決定為此部位安裝工字鋼鋼管架組合支架基礎施工平臺，支架下部采用工程樁基作為支架承載，在樁基長跨方向每樁預埋一根2000mm長14型（140*80*5.5*9.1*3.8）工字鋼，支架平臺高1380mm。二、施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩(wěn)定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進

3、度要求。3、模板施工前對施工人員進行技術交底，嚴禁盲目施工。第二章 編制依據1、木結構設計規(guī)范GB 50005-20032、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20123、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20104、混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB 50204-20025、鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范GB 50205-20016、建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-20137、施工現場臨時用電安全技術規(guī)范JGJ 46-20058、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20119、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ 162-200810、建筑施工安全檢查標準JGJ59-20111

4、1、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-9112、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文13、建設工程高大模板支撐系統施工安全監(jiān)督管理導則（建質2009254號文）14、本工程施工圖紙15、本工程施工組織設計第三章 工藝設計技術一、安裝方案1、工字鋼安裝設計樁基長跨方向（南北方向）每樁預埋一根2000mm長14型（140*80*5.5*9.1*3.8）工字鋼，在14型工字鋼上方樁側（東西方向）各一側安裝4000mm長25B型（250*118*10*13*5）工字鋼并與14型工字鋼滿焊連接，再在25B型工字鋼上方長跨方向(東西方向)每隔1000mm安裝一根8000mm長25

5、B型（250*118*10*13*5）工字鋼并與下方工字鋼滿焊連接，為了支架整體穩(wěn)定性沿長跨方向25B型工字鋼上方每隔2200mm安裝一根3200mm長10型（100*68*4.5*7.6*3.3）工字鋼與下方工字鋼滿焊剛性連接。2、梁承重支撐架搭設設計支撐架立桿使用48×3.5鋼管，梁兩側立桿間距1m，沿梁跨度方向立桿間距為0.8m，立桿直接放置于25B型工字鋼上，距工字鋼100mm高設一道掃地桿，為了架體整體穩(wěn)定性考慮在立桿兩側各安裝一根800mm鋼管與掃地桿用扣件連接，再在立桿工字鋼底再用扣件連接一根4000mm鋼管；為了保證梁不出現下沉變形等質量事故，在梁底模中間加一排立桿與

6、水平桿相連接。梁底60×80mm方木次楞間距300mm，主楞采用單鋼管與立桿雙扣件連接。梁側次愣采用40×60mm方木，間距350mm，梁側模主楞采用雙鋼管，采用12對拉螺桿支撐。3、板承重支撐架搭設設計支撐架立桿使用48×3.5鋼管橫向間距1m、縱向間距0.8m，立桿上端伸至模板支撐點長度不大于100mm，距工字鋼100mm高設一道掃地桿，水平桿步距0.64m，立桿直接放置于25B型工字鋼上，距工字鋼100mm高設一道掃地桿，為了架體整體穩(wěn)定性考慮在立桿兩側各安裝一根800mm鋼管與掃地桿用扣件連接，再在立桿工字鋼底再用扣件連接一根4000mm鋼管；采用15mm

7、膠合板，60mm×80mm方木次楞，次楞間距300mm；48×3.5鋼管主楞。立面圖 平面圖二、施工方法1 、承重架搭設放置縱向掃地桿自角部起依次向兩邊豎立底立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后、裝設橫向掃地桿也與立桿固定，每邊豎起34根立桿后，隨即裝設第一步縱向平桿和橫向平桿、校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求后，擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段按上述要求依次向前搭設，直至第一步支撐架交圈完成第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿。2、 梁模安裝按設計間距要求整齊鋪好60mm×80mm方木，隨即鋪設梁底模，鋪設時應先與柱頭對接好并釘牢，并用40mm×60mm方木條

8、作立檔及立檔支撐，用使用鐵制側模卡勾步步做側模壓腳。之后吊直側模，用斜桿頂撐固定。當梁高超過700時，在梁高的中間加兩道12穿墻螺桿。另外，當梁跨度大于4米時，跨中梁底處應按規(guī)范要求起拱，主次梁交接時，應先主梁起拱，后次梁起拱。3、板模安裝在鋼管立柱上彈出橫鋼管標高控制線，并架設 48橫鋼管，在鋼管上直接鋪設方木，拉線檢查，直至平整。然后鋪樓面模板，用長40mm鐵釘釘牢，如果樓板寬度不合模板模數時，補板應補在梁、柱邊。根據板跨度大小，決定板模板起拱大小：4m 開間不考慮起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm。板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。對變形和四周破損的模板及時修整和更

9、換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。三、支架、模板拆除的工藝要求1、模板拆除工藝要求拆模的時機應是砼達到必要的強度，其強度要求是根據規(guī)范規(guī)定，現澆砼結構拆模時所需強度，應符合以下要求：序號結構類型結構跨度（M）按設計強度百分率（%）1板2502梁>28703承重結構>81004懸臂梁2705懸臂板>2100側模、柱模拆除時的砼強度應能保證其表面及棱角不受損傷。模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。拆除模板前，由木工工長填寫好模板拆除申請，項目主管工程師審核后，并附上試塊強度報告遞交監(jiān)理工程師批準后方可進行拆除

10、.梁底、樓板模板拆除時應根據試塊強度，同時參考同條件養(yǎng)護的混凝土試塊強度，在達到規(guī)定強度要求后才可以進行模板拆除工作。因部分高支架直接支撐在一層頂板上，故在高支架模板支撐架施工完畢至拆除高支撐架前，嚴禁拆除一層的模板支撐。在拆除時，不得中途換人，如果必須換人，必須做好移交工作，。每天收工前，對未拆除的部分應及時加固處理。嚴禁夜間進行拆架施工。第4章 施工安全保證體系及措施1、安全保證體系2、安全措施（1）安全教育措施新工人進場或變換工種的工人都要及時進行三級安全教育，進行安全技術交底，對模板安裝工作存在的易發(fā)事故隱患進行分析，并提出預防措施及有關要求，使工人的安全意識提高，時刻牢記做好安全施工

11、。實行班前安全活動，每天班前，由班長安排工作時，班長向隊組人員指出各工作部位的安全注意事項。（2）安全防護措施項目部負責安排人員做好各工作部位的安全防護設施，可由專業(yè)隊組完成。樓層洞口、臨邊應進行有效防護，以保證施工人員的安全。（3）施工安全技術措施模板支撐系統施工前，應按施工規(guī)范、施工方案和施工組織設計的要求向搭設和使用人員做好安全、技術交底。對鋼管架、配件、加固件應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的鋼管架、配件。立桿底座下應鋪設50mm×200mm方木。不配套的鋼管架與配件不得混合使用于同一支撐系統。支撐架安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向，不得從兩端向中

12、間進行，以免結合處錯位，難于連接。模板支撐和腳手架搭設完畢后應進行檢查驗收，合格后方準使用。泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。拆除模板腳手架時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。高支模施工現場作業(yè)人員不得從支撐系統上爬上、爬下，應從施工便梯進入工作面。高支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監(jiān)護。混凝土澆筑時，安全員專職負責監(jiān)測模板及支撐系統的穩(wěn)定性，發(fā)現異常應立即暫停施工，迅速疏散人

13、員，及時采取處理措施，待排除險情并經現場安全責任人檢查同意后方可復工。（4）安全檢查每天值班工長及安全員必須巡視工地，對存在的安全隱患及潛在的安全因素及時提出，及時整改。發(fā)現違章行為，及時糾正。班組安全員每天對本班工作部位詳細檢查，發(fā)現問題及時處理或報告值班工長處理。如果需要動火，如電焊、氧割等,應征得工長和安全員同意,并辦好動火審批手續(xù),才能動火。且火源周邊配備2個以上滅火器，派專人監(jiān)控火情。第五章安全應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發(fā)生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預

14、案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發(fā)生突發(fā)事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發(fā)生后，作業(yè)人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發(fā)生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發(fā)生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管

15、部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發(fā)生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。 1) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。 2) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創(chuàng)處理，創(chuàng)面宜暴露，不宜包扎，發(fā)生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 3) 高溫中暑

16、的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發(fā)紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環(huán)衰竭，醫(yī)療條件不完善時，及時送醫(yī)院治療。 4) 其他人身傷害事故處理：當發(fā)生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目總負責人：周國定 手機目經理：郭麗君 手機全員： 邱張芃 手機術負責人：陳建闊 手機：13858

17、901254醫(yī)院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。第六章 計算書及相關圖紙（本方案計算書出自于品茗施工安全軟件2015版）工字鋼支架設計驗算一、簡支梁幾何條件： 梁長 L： 7.5 M 梁間距（受荷面寬） B： 1 M 二、荷載參數及撓度控制： 恒載標準值 g： 6.75 KN/M2 活載標準值 q： 2 KN/M2 恒載分項系數 G： 1.2 活載分項系數 Q： 1.4 撓度控制： 1/ 150 三、截面選擇（H型截面）： H 截面高*截面寬*腹板厚*翼緣厚：H 250* 118* 13* 10 mm 材性：Q235

18、B 截面特性： Ix： 4718.45 cm4 Wx： 377.47 cm3 Sx： 227.56 cm3 (單位自重) G： 41 Kg/M 四、驗算結果： 梁上荷載標準值： qk=g+q= 8.75 KN/M2 梁上荷載設計值： qd=G*g+Q*q= 10.9 KN/M2 單元長度荷載標準值： qkl=qk*B= 8.75 KN/M 單元長度荷載設計值： qdl=qd*B= 10.89 KN/M 跨中彎矩： Mmax=1/8*(qdl+0.01*G)*L2= 80.02 KN.M 支座剪力： Vmax=1/2*(qdl+0.01*G)*L= 42.68 KN 彎曲正應力:=Mmax/(1

19、.05*Wx) 支座最大剪應力:=Vmax*Sx/(I*tw) 彎曲正應力 = 201.89N/mm2 < 抗彎設計值 k : 215N/mm2 ok! 支座最大剪應力 v= 15.83N/mm2 < 抗剪設計值 vk : 125N/mm2 ok! 跨中撓度相對值 1/= 1/ 193.1 < 撓度控制值 1/:1/ 150 ok! 跨中撓度:f=5/384*(qkl*L4)/(206E3*Ix)= 38.82 mm 驗算通過！工字鋼支架梁模板計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011

20、 3、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱JL1新澆混凝土梁計算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×800新澆混凝土結構層高(m)1.38梁側樓板厚度(mm)150 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱

21、及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.156風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)800梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1000步距h(mm)400新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)800、1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立

22、柱距離(mm)500梁底支撐小梁根數3每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下： 平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10×max1.2(G1k+(G2k+G3k)×h

23、)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4cQ2k×b=0.9×max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2×126.671kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×0.8×124.908kN/m q1活0.9×1.4

24、×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)×h×b0.1+(24+1.5)×0.8×120.5kN/m 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.125×26.671×0.1520.075kN·m Mmax/W0.075×106/375002N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5&#

25、215;1504/(100×10000×281250)0.019mml/250150/2500.6mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.375×24.908×0.15+0.437×1.764×0.151.517kN R2=1.25q1l=1.25×26.671×0.155.001kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×20.5×0.151.153kN

26、R2'=1.25q2l=1.25×20.5×0.153.844kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.4小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256驗算方式三等跨連續(xù)梁 為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.517+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.8-0.15)+0.9×max1.2×(0.

27、5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2×max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/2×1，5.001+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2=5.037kN/m q2max1.153+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.8-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/2×

28、;1，3.844+(0.3-0.1)×0.3/23.874kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.1×5.037×0.82，0.5×5.037×0.220.322kN·m Mmax/W0.322×106/640005.037N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.6×5.037×0.8，5.037×0.22.418kN max3Vmax/(2bh0)=3×2.418×100

29、0/(2×60×80)0.756N/mm21.4N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677q2l14/(100EI)0.677×3.874×8004/(100×9600×2560000)0.437mml1/250800/2503.2mm 2q2l24/(8EI)3.874×2004/(8×9600×2560000)0.032mm2l2/2502×200/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.1q1l1，0.

30、4q1l1+q1l2max1.1×5.037×0.8，0.4×5.037×0.8+5.037×0.24.433kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R32.812kN，R24.433kN 正常使用極限狀態(tài) R'maxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.1×3.874×0.8，0.4×3.874×0.8+3.874×0.23.409kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1R'32.492kN，R'23.409kN

31、六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48×3.5主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.251×106/508049.408N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.47kN max2Vmax/A=2×2.47×1000/48910.104N/mm2125

32、N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.066mml/250500/2502mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 支座反力依次為R1=0.342kN，R2=9.374kN，R3=0.342kN 七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R2，R39.374kNRc=kc×12=0.85×12=10.2kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)850立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算

33、長度系數21.755鋼管類型48×3.5立柱截面面積A(mm2)489回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(850+2×200)=1732.5mm 非頂部立桿段：l02=k2h =1×1.755×500=877.5mm =l0/i=1732.5/15.8=109.652=210 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mw0×1.4×c×k&#

34、215;la×h2/101.4×0.9×0.156×0.8×0.52/100.004kN·m 3、穩(wěn)定性計算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q11.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×2×127.12kN/m 2)小梁驗算 q1max1.549+1.2×(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.8-0.15)+1.2×(0.5+(24+1.1)&#

35、215;0.15)+1.4×0.9×1×max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/2×1，5.085+1.2×(0.3-0.1)×0.3/2=5.121kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.345kN，R29.496kN，R30.345kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.155×1.386×(850+2×200)=2001.037mm 1l01/i2001.037/15.8126.648，查表得，10.417 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/l

36、bmax0.345+1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1×(1+0.5-0.3/2)/2×0.8，9.496，0.345+1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1×(1+1-0.5-0.3/2)/2×0.8+0.004/19.5kN fN/(A)+Mw/W9499.811/(0.417×489)+0.004×106/508047.361N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k

37、2h =1.155×1.755×500=1013.512mm 2l02/i1013.512/15.864.146，查表得，20.802 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lbmax0.345+1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1×(1+0.5-0.3/2)/2×0.8，9.496，0.345+1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1×(1+1-0.5-0.3/2)/2×0.

38、8+0.004/19.5kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+1.2×0.15×(2-0.8)+Mw/lbmax0.345+1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1×(1+0.5-0.3/2)/2×0.8，9.496，0.345+1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1×(1+1-0.5-0.3/2)/2×0.8+0.216+0.004/19.716kN fN/(A)+Mw/W

39、9715.811/(0.802×489)+0.004×106/508025.548N/mm2f205N/mm2 滿足要求！板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱5-6/c-d軸板新澆混凝土樓板板厚(mm)150新澆混凝土樓板邊長L(m)7.7新澆混凝土樓板邊寬B(m)4.8 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m

40、2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環(huán)境不考慮風荷載 三、模板體系設計模板支架高度(m)1.38立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)800立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)1000水平拉桿步距h(mm)640立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的

41、距離(mm)250立柱距混凝土板長邊的距離(mm)400主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁最大懸挑長度(mm)250主梁最大懸挑長度(mm)400結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下： 模板設計平面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000面板驗算方式簡支梁 根據建筑施工模板安全技術規(guī)范5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×

42、15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5 ×1=7.324kN/m q20.9×

43、;1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.324×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4= 0.237kN·m Mmax/W0.237×106/375006.332N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.

44、1+(1.1+24)×0.15)×1=3.865kN/m 5ql4/(384EI)5×3.865×3004/(384×10000×281250)0.145mml/250300/2501.2mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁驗算方式簡支梁 因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：

45、 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5×0.32.262kN/m M1q1l2/82.262×12/80.283kN·m q20.9×1.2×G1k×

46、b=0.9×1.2×0.3×0.30.097kN/m p0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.53.15kN M2q2L2/8+pL/40.097×12/8+3.15×1/40.8kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.262×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.250.791kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.283，0.8，0.7910.8kN·m Mmax/W0.8&#

47、215;106/6400012.495N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.5q1L0.5×2.262×11.131kN V20.5q2L+0.5p0.5×0.097×1+0.5×3.151.624kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.262×0.25，0.097×0.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.131，1.624，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×60×80)0.992N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.31.22kN/m