轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)爐墩與鋼包車軌道基礎(chǔ)施工方案

1、第一章編制依據(jù)2第三章工程概況2一. 基本情況2二. 主要工作量4三. 施工條件4四. 工程特點與施工難點5第四章施工部署6一. 施工順序6二. 施工方向6三. 施工進度6四. 平面布置7第五章施工準(zhǔn)備7一. 技術(shù)準(zhǔn)備7二臨時設(shè)施布施15第五章 主要項口施工方法15一. 腳手架搭設(shè)15二. 鋼筋制作與安裝16三. 模板支設(shè)18四. 鐵件安裝19五. 混凝土工程19第六章保證措施21一. 質(zhì)量控制21二. 安全生產(chǎn)保障措施21三文明施工保障措施22武頹二煉額參地改造瘵頹車間寒筑工程特爐基砒鋼包車軌道基礎(chǔ)與爐墩施工方案第一章 編制依據(jù)1. 技改部下達的工程任務(wù)單及工程承包合同規(guī)定及武鋼二煉鋼易地改

2、造工程指揮 部的要求；2. 中冶南方工程技術(shù)有限公司設(shè)計的武鋼二煉鋼易地改造煉鋼車間建筑工程主 廠房轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)圖號:01-26400y27；3. 武鋼二煉鋼易地改造煉鋼車間建筑工程轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)施工組織設(shè)計。4. 現(xiàn)場實際情況，包括現(xiàn)場十質(zhì)、施工道路情況等；5. 國家現(xiàn)行有關(guān)規(guī)范、驗評標(biāo)準(zhǔn)及武鋼建工集團安全技術(shù)防護設(shè)施標(biāo)準(zhǔn)；6. 武鋼安環(huán)部下發(fā)的鋼安環(huán)紀(jì)2005j9#文武鋼建安工程提取特殊安全措施費專 題會紀(jì)耍；第三章工程概況基本情況武鋼新二煉鋼共設(shè)置了 180t兩臺轉(zhuǎn)爐，未作預(yù)留。因此，轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)上的爐墩與鋼包車軌道基礎(chǔ)齊有兩組（如圖仁2所示）：圖1轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)斷面圖jz11jis2o間在設(shè)備基礎(chǔ)上，預(yù)埋

3、鐵件向來都是較多的。為便于安裝轉(zhuǎn)爐傳動設(shè)備，在爐墩頂部 埋設(shè)有幾十根8.8級錨栓；為便丁安裝隔熱板，爐墩側(cè)壁口上到下成排埋設(shè)30mm厚的鋼 板；為便于鋼包車軌道的安裝，鋼包車軌道基礎(chǔ)頂面埋設(shè)了 128塊25mm厚250mmx500mm 鋼板；為保護渣槽，在渣槽底部通長埋設(shè)了 7根tg38kg鋼軌，渣槽上檐口埋設(shè)l100x8 護邊角鋼。轉(zhuǎn)爐螺栓主要規(guī)格冇m100螺栓64套、m80螺栓8套、m36螺栓24套。二.主要工作量主要工程量序號項目單位數(shù)量備注1鋼包車軌道基礎(chǔ)（兩座）混凝土m3870耐熱 500°c, c302爐墩（兩組，四座）混凝土m31252耐熱 500°c, c3

4、53鋼筋t112.6各型4螺栓t22.78.8級設(shè)備螺栓，各型5鐵件t44.3各型，含預(yù)埋鋼軌三. 施工條件轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)底板（承臺）部分及附著在其上的高層框架柱基礎(chǔ)已經(jīng)施工完畢，h轉(zhuǎn)爐 基礎(chǔ)周邊基坑已經(jīng)用級配礦渣進行分層碾壓填平，為木項目的施工創(chuàng)造了和對較好的地 基一一落地腳手架、模板支撐有了很好的具有足夠剛度和面積的支撐面。轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)東側(cè)的1e、仆列02、竹3線與西側(cè)1b軸笛2線以及108、109線1d列廠 房框架柱樁與承臺基礎(chǔ)正在施工，施工坑與基坑的開挖給施工道路的完整與通暢造成一 定影響，需耍另行修鋪進入作業(yè)區(qū)的通道。鋼筋加工棚已經(jīng)移位，施工所需的電源等也在轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)底板（承臺）施工完畢后和 應(yīng)

5、的做了調(diào)整。爐墩所需的8.8級設(shè)備螺栓已經(jīng)到位，擺放在施工區(qū)域內(nèi)，但是各種預(yù)埋鋼板曲于 設(shè)計變更與材料組織供應(yīng)等原因，口前仍在制作當(dāng)屮，預(yù)計將在七月底可全部到位。四. 工程特點與施工難點1. 本項口混凝土全部采用耐熱混凝土，耐熱等級為500°co通常，此種要求的混 凝土不利于使用混凝土泵車進行混凝土澆筑作業(yè)，需要在混凝土配合比上多進行試驗以 獲得具冇較好的和易性與保水性的混凝土。2. 鋼包車軌道基礎(chǔ)與爐墩的混凝土雖然都是要求采用耐熱混凝土，但是二者的強 度標(biāo)號不同，必須分別配比，分別澆搗。“g 仮什動耳軸軸承中心線非伶動耳軸軸承中心姚1 k廠i ll _uy llzi tll <

6、;ij1_u b_l_uh汁匸 ll-lllllllllllu 匸 _!_!ll-llllll_j llll 匸_|_!_i_u_! 匸_|ll-cllll_!:llllulflluhb:鬥 lllllllllhmfal傳動耳軸軸轉(zhuǎn)爐中 hthtul _!uol ll 9 卜tuu 廠廠f-f-f-f-f-廠i5lj3o-fi1 llllllllllllllllllllllllllllll901 。1 1 | 燉 slllllll i i i i i i imt4*»圖6轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)爐墩頂部平臺擴散部分示意圖3. 鋼包車軌道基礎(chǔ)基本上全部處于自然地表以下，而爐墩則是從處于自然地面以 下轉(zhuǎn)

7、爐基礎(chǔ)底板（承臺）3.0m標(biāo)高的上表而一直到自然地而以上&82m,高差近12m, 且爐墩的跟部尺寸僅為3.5mx7.75m和2.0mx8.0m,爐墩頂部平臺均向外擴散挑出，尤其是 zlj,其頂部平臺擴散挑出后平面尺寸為6.0mx10.0m,擴散面積將近一倍（如圖6所示）。 對此構(gòu)筑物的模板、混凝土等施工都相當(dāng)不利，尤其是模板設(shè)計要求較高（木項口計劃 設(shè)置滿堂腳手架，將網(wǎng)組爐墩聯(lián)為整體，增強完整性與其剛度、強度）。4. 預(yù)埋鐵件眾多而且不利于安裝：爐墩側(cè)壁用30mm厚鋼板進行制作的埋件長達 8.0m、鋼包車軌道基礎(chǔ)頂面的預(yù)埋鋼板的錨爪應(yīng)業(yè)主要求被變更設(shè)計為長達450mm帶彎 鉤的18鋼筋

8、；高聳11.82m的爐墩頂部密布的設(shè)備螺栓總重達23噸，等等。這些都給 施工造成了不小難度。5. 在進行轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)底板（承臺）部分施工時，爐墩的豎向受力鋼筋己經(jīng)事先進行 分段、預(yù)留。在進行本階段施工時，爐墩的豎向受力鋼筋需要進行豎向?qū)?。其對接?式采用的是剝肋軋絲直螺紋連接形式，按一級接頭標(biāo)準(zhǔn)進行處理。接頭試件以事先進行 試驗檢驗合格，現(xiàn)進行豎直方向作業(yè)，存在一定難度，需要注意施工質(zhì)量與施工安全， 對施工腳手架有要求。6. 為便于后面結(jié)構(gòu)安裝一一高層框架安裝時吊裝機械（dbq4000t.m塔吊）在1d 與1e列z間形成通道，鋼包車軌道基礎(chǔ)超出1d列東段的6.5m長一段需留待后期（塔吊 拆除后）

9、再進行澆筑施工。否則塔吊的軌道難以形成。第四章施工部署施工順序根據(jù)施工對象構(gòu)筑物設(shè)計要求所采用的材料不同以及現(xiàn)場實際條件，鋼包車軌道基 礎(chǔ)與爐墩將分批進行：首先進行鋼包車軌道基礎(chǔ)的施工，然后進行爐墩的施工。這樣安 排有以下好處：1. 鋼包車軌道基礎(chǔ)所處水平面較低，較爐墩而言易于施工，符合先易后難的解決 問題基本原則。2. 由丁整體滿堂腳乎架以及爐墩模板體系水平支撐搭設(shè)需要在鋼包車軌道基礎(chǔ)上 設(shè)支撐點，先期完成鋼包車軌道基礎(chǔ)將為爐墩施工創(chuàng)造不少便利條件。.施工方向鋼包車軌道基礎(chǔ)基本上是兩條同時進行，曲于道路原因，先從南邊一座（即111與 笛2線之間）開始，而考慮到添加了緩凝劑的混凝土在澆注過程屮

10、對模板施加的側(cè)壓力, 兩座鋼包車軌道基礎(chǔ)將交互進行。從充分保障和利用模板支撐體系穩(wěn)定性的角度考慮，爐墩將按照先內(nèi)后外的順序進 行，即先進行處于兩座鋼包車軌道基礎(chǔ)z間的zl1和zl2,然后進行余下的兩座zl1和 zl-2o施工進度鋼包車軌道基礎(chǔ)，計劃在2006年8月2f1達到混凝土澆筑條件，隱蔽驗收合格，8 月3日進行混凝土澆筑。爐墩，計劃在8 h 5日前安裝完所有側(cè)面預(yù)埋鐵件，8 h 6日封模板，8刀8日完成 頂部平臺所冇埋件的安裝，8月9日完成所冇混凝土澆筑前的準(zhǔn)備工作，8月10日進行混凝土澆筑。四.平面布置在轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)底板上，自1/1c列東側(cè)3.0m向西至基礎(chǔ)邊緣，笛0線與笛2線之間將全 部

11、搭設(shè)滿堂腳手架。同吋在此范圍向外周擴展8m,搭設(shè)滿堂腳手架的斜撐。tzcrzl卜lllullllllleeeecelizlllltii1_im雖fflh i h illi士壬土丄-llll2llll .llll .ll-l-ll=li- ullllm-5-l.l-lllllllll_l_llllllllll tll=l=rl4=l=rk- llllllllll-etal'lt llll i 門9 ei- lllllllllllllllll_4=rl4：-llll滬1l_u.-?u-«_屮混凝土澆筑施工車輛通道一rx-呂.4*1-一 -ljh-e_ "i?fnl1-1

12、:,_一二三二二.?二三三= 一tzllvn冬 =13=主&】區(qū)iiuqh?»由于現(xiàn)場其他構(gòu)筑物的施工，現(xiàn)場總體平面較差。本項目的施工道路將以轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ) 南頭的道路為主耍進出場道路，同時在轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)東四兩側(cè)回填區(qū)修鋪道路深入、接近施 工對象，如圖7所示。圖7施工平面布置示意圖第五章施工準(zhǔn)備技術(shù)準(zhǔn)備（一）圖紙會審轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)是本工程的關(guān)鍵，施工前必須認真組織圖紙會審及設(shè)計交底工作，解決好圖面尺寸不符、設(shè)計意圖不清晰等出現(xiàn)的問題。在本項廿里，尤其需要注意的是各預(yù)埋鐵件（含螺栓）的制作要求與安裝問題。.建立測量控制網(wǎng)1. 平面控制由丁冇前而轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)底板混凝土施工時所做的工作作為基礎(chǔ)，在轉(zhuǎn)爐

13、基礎(chǔ)四周已經(jīng) 設(shè)置有測量控制點（如圖8所示），因此在木項目里，平面控制工作主要是以下工作： .將轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)外的軸線控制點進行復(fù)測，然后導(dǎo)入基礎(chǔ)上表面靠近本項目的施工 對象的位置； .進行精確定位，核查在轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)底板施工時的定位是否存在偏差，并作校正。圖8施工測量控制點示意圖2. 高程控制以武勘指定的本工程測量控制點（29#、30#）為基礎(chǔ)，在轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)底板上投測出木 項廿所需的水準(zhǔn)基點。.混凝土配合比試配本項目混凝土采用由武鋼建工集i才i商品混凝土公司的產(chǎn)品，我們己經(jīng)將施工所需的 混凝土的各種技術(shù)耍求向武鋼建工集團商品混凝土公司捉出，由其所屈實驗室進行試配。 目前已經(jīng)形成配合比，但仍在優(yōu)化過程中。

14、.相關(guān)施工參數(shù)計算1.模板設(shè)計在本項目中，鋼包車軌道基礎(chǔ)相對較為簡單，而且其兩側(cè)有己經(jīng)施工完畢的與轉(zhuǎn)爐 基礎(chǔ)底板連為一體的高層框架柱基礎(chǔ)作為模板體系的水平傳力支撐點，可參照傳爐基礎(chǔ) 底板時的模板設(shè)計進行。曲于爐墩的結(jié)構(gòu)存在特殊性：是一個長方體在頂部向外非對稱式挑出的造型。因此 對爐墩的模板設(shè)計有兩個方面：豎直壁面模板設(shè)計與挑出部分斜向底部模板設(shè)計。下面 分別對此兩種情況進行設(shè)計。（1）初步方案 .采用扣件式鋼管落地滿堂腳手架進行支設(shè)，作為模板設(shè)計的支撐體系。 .混凝土采用商品混凝土，填加緩凝劑、減水劑等外加劑。 .采用混凝土泵車進行送料澆筑，混凝土坍落度為11-13cm,插入式內(nèi)部振搗器 機械

15、振搗，澆筑速度為8m3/h o.豎直壁而模板及支撐的荷載計算：此時荷載組合考慮以下三種荷載： .澆灌和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（活載）對垂直面模板荷載為4kn/m2荷載設(shè)計值為 4x1.4x0.85=4.76 kn/m2 .新澆混凝土對模板的側(cè)壓力（恒載）根據(jù)規(guī)范，新澆混凝土對模板的側(cè)壓力按以下兩式計算，取其中較小值。fi = o.22-yc-to-prp2-v1/2= 0.22x24x200/ （35+15） x1.2x1.15x2.381/2=45.008kn/m2or fi =ych=24x1 1,82=283.68kn/m2fi =min45.008, 283.68kn/m2=45.00

16、8kn/m2說明：根據(jù)目前天氣狀況及前期進行轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)底板施工時測量數(shù)據(jù)，混凝土入模溫度按35°c計取。 側(cè)壓力設(shè)計值：f = fix分項系數(shù)x折減系數(shù)=45.008x1.2x0.85=45.91 kn/m2則新澆混凝土產(chǎn)生的側(cè)壓力為45.91 kn/m2 .傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載杳表得2 kn/m2 （活載）荷載設(shè)計值為 2x1.4x0.85=2.38 kn/m2 .進行荷載組合：f'二+=4.76+45.91 +2.38=53.05kn/m2 .驗算木項h施工方案擬采用組合式與腳手架鋼管進行支設(shè)。模板橫向拼接，模板背楞采用鋼管按750mm間距，支撐用雙排鋼管按900mm間距進

17、行初步設(shè)計，模板及模板 支撐鋼楞采用兩根<p48x3.5鋼管燕尾卡固定。下面進行分別驗算。a. 鋼模板驗算：p3015 鋼模板(5=2.5mm)截面特征:lxj=26.97x104 m2, wxj=5.94x103計算簡圖如圖9所示：將荷載化為線均布荷載：qi= f' xo.3/1000=53.05x0.3/1000=15.915 n/ mm (用于計算承載力)q2= f xo.3/1000=45.91 xo.3/1000=13.773n/ mm (用于驗算撓度)抗彎強度驗算：最大彎距值 m二 1/2qm3752二0.5x15.915x375j".190“05 n.mm

18、則抗彎承載力為:a=m/wxj=11.190x105- (5.94x103)=188.39n/m2<215 n/m2 (符合要求)撓度驗算：w =q2x375-24e lxjx(-l3+6m2l+3 m3) =13.773x375-(24x2.06x105x26.97x104 m2)x(-7503+6x3752x 750+3x3753) =0.819mm<1.5mm (符合要求)圖9模板設(shè)計示意圖：二：二二工：二：9qq九入b. 雙排橫桿驗算對于(p48x3.5鋼管,截面特征為l=2x12.19x104 mm4w=2x5.08x103mm3 ,由于橫桿跨度大于3跨，可按照3跨連續(xù)梁

19、近似計算。 計算簡圖如圖9所示：將荷載化為線均布荷載：qi= f' xo.6/1000=53.05x0.6/1000=31.83n/ mm （用于計算承載力）q2= f xo.6/1000=45.91 xo.6/1000=27.546n/ mm （用于驗算撓度）抗彎強度驗算：最大彎距值m=0.1qix9002則抗彎承載力為：a=m/w）g=0.1 x31.83x9002 （2x5.08x103）=253.76n/m2>215 n/nf （不符合要求，需要調(diào)整橫桿間距） 將橫桿間距調(diào)整為600mm,再次進行抗彎強度驗算：最大彎距值m=0.1qix6002則抗彎承載力為:a=m/wx

20、j=0.1x31.83x6002- （2x5.08x103）=112.78n/m2<215 n/m2 （符合要求）撓度驗算：w=0.677q2x6004/100e lxj =0.677x27.546x6004-（100x2.06x105 x2x12.19x104） =0.474mm<2.25mm （符合要求）通過驗算得知，初步設(shè)計不能滿足要求，需要將模板的雙排鋼管布置間距縮小。豎 向支撐（背楞）間距采用750mm,橫桿支撐（雙排）間距采用600mm。c. 對拉螺栓驗算根據(jù)模板支撐內(nèi)楞布置情況對拉螺栓選擇間距為600x600mm的（p12mm鋼筋和對 拉片焊接，固定于各層受力鋼筋的端

21、頭。驗算如下：拉力：n= f' xh xb =53.05x0.6x0.6=19.098kn螺栓拉應(yīng)力：a=n/a=19098/113.04=168.9n/mm2 （符合要求）。.挑出部分斜向底部模板及支撐的荷載計算：此吋荷載組合考慮以下幾種荷載： .新澆混凝土對模板的側(cè)壓力（恒載）根據(jù)規(guī)范，新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值按以下兩式計算，取其屮較小值。fi = o.22-yc-to-prp2-v1/2=0.22x24x200/ （35+15） x1.2x1.15x2.381/2 =45.008kn/m2or. fi =ych=24x1.5=36kn/m2fi =min45.008, 36

22、kn/m2=36kn/m2說明：根據(jù)目前天氣狀況及前期進行轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)底板施工時測量數(shù)據(jù)，混凝土入模溫度按35°c計取。側(cè)壓力設(shè)計值：f = f1x分項系數(shù)x折減系數(shù)=36x1.2x0.85=36.72kn/m2則新澆混凝土產(chǎn)生的側(cè)壓力設(shè)計值為36.72 kn/m2圖10爐墩頂部平臺挑出部分受力分析圖 .混凝土、鋼筋、模板及支撐結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：gc=yc*v/a=24x10x (2.5x0.8+2.5x0.7x0.5) / (10x2.5) =29.904kn/m2查鋼筋分析表得知爐墩挑出部分鋼筋重量為3.76噸，鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：gs=37.6/ (10x2.5) =1.

23、504kn/m2模板及支撐結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值：gm=0.5kn/m2自重施加的荷載設(shè)計值為：f2=gc+gs+gm=29.904+1.504+0.5=31.908kn/m2 .澆灌和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(活載)對垂直面模板荷載為4kn/m2荷載設(shè)計值為 4x1.4x0.85=4.76 kn/m2 .傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載查表得2 kn/m2 (活載)荷載設(shè)計值為 2x1.4x0.85=2.38 kn/m2 .進行荷載組合：豎向荷載:f'y 二+二 31.908+4.76+2.38二38.994kn/m2橫向荷載:f'x 二二36.72kn/nf荷載組合：f'二(f'

24、x ) 2+ (f'y) 2) 1/2= (36.722+38.9942) 1/2=53.562kn/m2 .驗算本項目施工方案擬采用組合式與腳手架鋼管進行支設(shè)。模板橫向拼接，模板背楞采 用鋼管按750mm,支撐用雙排鋼管按600mm進行初步設(shè)計。下面進行分別驗算。a. 鋼模板驗算：p3015 鋼模板(5=2.5mm)截面特征:lxj=26.97x104 m2, wxj=5.94x103將荷載化為線均布荷載：qi= f' xo.3/1000=53.562x0.3/1000=16.068 n/ mm (用于計算承載力) q2= f xo.3/1000=38.994x0.3/100

25、0=11.698n/ mm (用于驗算撓度)抗彎強度驗算：最大彎距值 m二 1/2qm3752=0.5x16.068x3752二".298x1()5 n.mm則抗彎承載力為:a=m/ wxj=11.298x105- (5.94x103)=190.21n/m2<215n/m2 (符合要求)撓度驗算：w =q2x375-24e lxjx(-l3+6m2l+3 m3)=11.698x375-(24 x2.06x105x26.97x104 m2)x(-7503+6x3752x 750+3x3753) =0.695mm<1.5mm (符合要求)b. 雙排橫桿驗算對于(p48x3.5

26、鋼管,截面特征為l=2x12.19x104 mm4w=2x5.08x103mm3 ,由于橫桿跨度大于3跨，可按照3跨連續(xù)梁近似計算。 將荷載化為線均布荷載：qi= f' xo.6/1000=53.562x0.6/1000=32.137n/ mm (用于計算承載力) q2= f xo.6/1000=38.994x0.6/1000=23.396n/ mm (用于驗算撓度)抗彎強度驗算：最大彎距值m=0.1qix6002則抗彎承載力為:a=m/wxj=0.1 x32.137x6002- (2x5.08x103)=117.54n/m2<215 n/m2 (符合要求)撓度驗算:w=0.67

27、7q2x6004/100e lxj=0.677x23.396x6004-(100x2.06x105 x2x12.19x104) =0.403mm<2.25mm (符合要求)通過驗算得知，初步設(shè)計滿足要求。2.腳手架設(shè)計本項目腳手架擬采用扣件式落地鋼管滿堂腳手架。初步設(shè)計方案為：腳手架總高按 13.5m考慮，靠近爐墩釆用雙排腳手架作為爐墩的模板的支撐結(jié)構(gòu)，立桿橫距1.2m-1.5m, 步距1.2m；設(shè)置兩層作業(yè)平臺一一+6.0m處一層，頂部一層，作業(yè)平臺面鋪竹跳板，外 掛安全網(wǎng)。垂直方向設(shè)置三道剪刀撐。(1) .荷載計算 .恒載標(biāo)準(zhǔn)值gkgk=hi (gid+gk3)+nilagk2由查表

28、得 gki=0.1419kn/m, gk2=0.4112kn/m, gk3=0.0602kn/m,gk=13.5x (0.1419+0.0602) +2x1.2x0.4112=3.715 kn 活載(作業(yè)層施工荷載)標(biāo)準(zhǔn)值qkqk=n1laqk=2><1.2x1.8=4.32 kn .風(fēng)載(作業(yè)層施工荷載)標(biāo)準(zhǔn)值wkwk=o.7usuzwo=o.7x (1.3x (8.5x8) / (13.5x20) x行2x0.35=0.090 kn /m2qwk =1.2x0.626x0.090=0.068 kn /m2(2) .腳手架整體穩(wěn)定性驗算確定材料強度附加分項系數(shù)ym'ym-

29、1.59x (1+0.9x(n+入)/ (1+0.9x(n+入) nwk=mwk-a/w=mwk- (489/5080)=(0.85x1.4x0.2x1.22/10) x (489/5080) =3.3knngk=3.412knnqk=4.32knq= nqk / ngk =4.32/3.412=1.27入二 nwk / ngk =3.3/3.412=0.97ym=.59x (1+0.9x (1.27+0.97) / (1+0.9x (1.27+0.97) =1.48 計算軸心力設(shè)計值n，n'=12 (ngk + nqq =1.2x (3.412+4.32) =9.28kn .計算風(fēng)荷

30、載彎矩mwmw=1.2mwk=1.2x0.1qwkh2=1.2x0.1 x0.068x1.22=0.012kn/m=12 kn/mm .腳乎架穩(wěn)定驗算n7(pa+ mw/w= (9.28/(0.426x489) + (12/5080) =0.047v (0.9 ymo =0.205/ (0.9x1.48) =0.154n7(pa+ mw/w 0j (0.9 ym)(滿足要求，結(jié)構(gòu)穩(wěn)定)二. 臨時設(shè)施布施由于有前期進行轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)底板施工時所創(chuàng)造的條件為基礎(chǔ)，本次施工的臨時設(shè)施相 對較為簡單，主要作業(yè)內(nèi)容就是施工道路的修鋪。至于施工所需水電、機具等均已有現(xiàn) 成，無須再多做考慮。本項目的施工道路如圖7

31、所示。第五章主要項目施工方法一.腳手架搭設(shè)由于轉(zhuǎn)爐爐墩高度接近12.0m高，而截面尺寸不過27沖，而且爐墩頂部平臺向外擴 散挑出，英屮鋼筋、鐵件密布，施工作業(yè)難度大，危險性較高。必須加強腳手架管理， 嚴(yán)格按作業(yè)設(shè)計搭設(shè)腳手架。本項廿采用扌ii件式落地鋼管滿堂腳手架。初步設(shè)計方案為：腳手架總高按13.5m考 慮，靠近爐墩采用雙排腳手架作為爐墩的模板的支撐結(jié)構(gòu)，立桿橫距1.2m-1.5m,步距 1.2m；設(shè)置兩層作業(yè)平臺+6.0m處一層，頂部一層，作業(yè)平臺面鋪竹跳板，外掛安全 網(wǎng)。垂直方向設(shè)置三道剪刀撐。滿堂腳手架內(nèi)，設(shè)置不少于兩座上人坡道(樓梯)。本項目的施工腳手架搭設(shè)后主要有三個r的一一第一，

32、作為轉(zhuǎn)爐爐墩鋼筋綁扎時用 (此時腳手架上用竹跳板鋪就的作業(yè)平臺位置不固定，隨鋼筋綁扎高度改變而改變，全 部洞開，迎風(fēng)面內(nèi)幾無扌當(dāng)風(fēng)面。)第二，作為混凝土澆筑吋的作業(yè)平臺，此時作業(yè)平臺主 要設(shè)置在11.5m處，外圍1.8m圍護欄桿(面掛安全網(wǎng))。第三，作為模板支撐體系的外延組成，增強模板支撐系統(tǒng)的整體性和剛度，加大其水平方向的支承力。其實，腳手架 最里層（靠近模板）的雙排腳手架其實就是模板支撐結(jié)構(gòu)。本項目的腳手架設(shè)計在前面笫四章第三節(jié)里已經(jīng)有交代。腳手架搭設(shè)范圍與系統(tǒng)示意圖如圖笛、12所示。mcis廠slalalalt-rrtx一xholmo 三二dm-oaox r ruj韶罰0 hlgloqs

33、lzldlrixl-olslqlzl-sisl w-l£ri:l:4*4- =:;ik丄l-1zll+b"2zzzzzs £3ge -廿狂s-rr.ftp-ib-ip-i4b-ip-i, 4p-i卜p-ip-i4l»lp-i.b-i*b-i*.*yil ktrr-lmirxbrxyfia ap-iklw一 -ud«i*«<lu y y yrl «一 。-jrlm 4 4 q ehw " 一、/ 心 * g e mu4druxy "2 n "" 一八 丁4藝1 «年*fc

34、«育一；汁號 a 口 * 三器！i bhv vi4mw c55.1lieine"b屛 a桿*.>4-ff4-*33:-満堂腳手架搭設(shè)區(qū)r:陽:令相上遠亠3:4:斜支撐搭設(shè)區(qū)圖11轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)爐墩圖圖12轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)爐墩滿堂腳手架搭設(shè)立面示意圖（本圖各縱橫桿間距僅為示意，不得作為施工與驗收依據(jù)）二鋼筋制作與安裝木項口屮，鋼筋制作與安裝量相對較大，爐墩的豎向受力鋼筋在進行轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)底板（承臺）部分施工時已經(jīng)事先進行分段、預(yù)留。在進行本階段施工時，爐墩的豎向受力 鋼筋需耍進行豎向?qū)?。英對接方式釆用的是剝肋軋絲直螺紋連接形式，按一級接頭標(biāo) 準(zhǔn)進行處理。接頭試件以事先進行試驗檢驗合格，

35、現(xiàn)進行豎直方向作業(yè)，存在一定難度,需要注意施工質(zhì)量與施工安全，對施工腳手架 有要求。1此外，爐墩頂部平臺向外擴散挑岀，zl-1 頂而述存在標(biāo)高分區(qū)，挑出部分各不對稱，鋼 筋分析困難。6總.本項廿已經(jīng)采取利用acad制作三維圖形 進行實物放樣的方式進行鋼筋分析。轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)爐墩zl1頂部平臺鋼筋布置圖鋼筋制作時必須嚴(yán)格按照鋼筋分析表進行 制作，不得擅自更改。鋼筋安裝z前，首先耍將腳于架搭設(shè)由于豎向鋼筋長度較大，且鋼筋規(guī)格為32, 完畢并經(jīng)驗收合格后方可進行。四座爐墩屮的32豎向鋼筋安裝量達60t,如果全部靠人力搬運后豎立起來，工作 量相當(dāng)大而且危險。因此，將就近利用膠輪吊進行吊裝，對稱靠放在腳手架圍

36、就的鋼筋 安裝范圍內(nèi)。注意：鋼筋擺放和取用都必須得對稱進行，避免腳手架單側(cè)受力過于集屮 發(fā)生危險。鋼筋制安注意事項：鋼筋進場除材質(zhì)合格證外還要求具有符合相應(yīng)批量的復(fù)檢合格證，否則不得加 工使用。（2）鋼筋放樣必須符合設(shè)計耍求，經(jīng)過審核，確保準(zhǔn)確無誤。鋼筋焊接、彎曲成型、綁扎及安裝均應(yīng)符合標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范，并嚴(yán)格按操作規(guī)程施 to（4）.鋼筋相互間應(yīng)綁扎牢固，以防止?jié)矒v混凝土吋，因碰撞、振動使綁扣松散、鋼 筋移位，造成露筋。（5）.在綁扎鋼筋時，應(yīng)按設(shè)計規(guī)定留足保護層，不得冇負誤差。留設(shè)保護層，以相 同配合比的細石混凝土成址塊，將鋼筋址起，嚴(yán)禁以鋼筋址鋼筋。（6）.當(dāng)鋼筋排列稠密，以致影響混凝土正常澆

37、筑時，應(yīng)及時同設(shè)計院協(xié)商，采取措 施，以保證混凝土的澆筑質(zhì)量。（7）.為使綁扎后鋼筋網(wǎng)網(wǎng)眼方正，間距正確，采用5m卡尺限位綁扎，在鋼筋兩端 用卡尺的缺口卡住鋼筋，待綁扎牢卅i后拿去卡尺，以滿足鋼筋間距的質(zhì)量耍求。.所有鋼筋的規(guī)格、間距、根數(shù)、位置均應(yīng)符合設(shè)計要求。（9）.受力鋼筋的綁扎應(yīng)相互錯開。（10）.墊塊采用c20的細石混凝土提前制作并養(yǎng)護，待強度達到要求，方可使用，墊 塊放置按照梅花狀布置，以免鋼筋網(wǎng)壓碎墊塊。三. 模板支設(shè)轉(zhuǎn)爐爐墩擬采用定型組合鋼模板、u型卡連接。模板支撐系統(tǒng)采用（p48x3.5mm鋼管 用扣件連接。雙排腳手架支撐系統(tǒng)，用十字撐和斜撐對支撐系統(tǒng)進行加固。模板設(shè)計見 前

38、面第四章第三節(jié)內(nèi)容，模板采用p3015橫向組拼，背楞（豎向鋼管）間距為750mm, 橫桿采用雙排鋼管按600mm間距進行布置，內(nèi)部按600mmx600mm間距設(shè)置對拉片，燕 尾鉤鉤頭螺栓規(guī)格為© 12mm。支撐模板前，先完成鋼筋、鐵件的安裝作業(yè)。隱蔽工程未驗收合格不得進行模板封 閉。為提高模板的整體剛度，鋼模板錯縫拼接，確?；炷脸尚唾|(zhì)量。模板系統(tǒng)施工時 應(yīng)注意以下幾點：（1）.優(yōu)先使用尺寸規(guī)范、剛度良好的模板，翹曲變形的模板嚴(yán)禁使用；（2）.為了保證混凝土表面光潔，感觀良好，模板應(yīng)刷隔離劑；為了保證混凝土表面 光潔，感觀良好，模板縫隙用107膠水加水泥（1:2.5）進行勾縫。（3）

39、.注意工序z間的安排，支模應(yīng)與鋼筋綁扎、固定架安裝以及管道埋設(shè)緊密配合, 穿插進行，避免工序間相互干擾，嚴(yán)重時造成返工浪費。（4）.對變形、翹曲超出規(guī)范的模板和鋼管應(yīng)馬上退出現(xiàn)場，不得使用。（5）.模板拆除下來，將混凝土殘渣、垃圾清理干凈，重新刷隔離劑。（6）.鋼筋不得用鐵絲或鐵釘同定在模板上，必須采用同配合比的50x50mm細石混凝 土塊做墊塊，并確保鋼筋保護層的厚度不小于設(shè)計耍求，絕不允許出現(xiàn)負謀差。如杲結(jié) 構(gòu)內(nèi)部設(shè)置的鋼筋確需用鐵絲綁扎時，均不得接觸模板。避免影響混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性。（7）.模板應(yīng)表面平整，拼縫嚴(yán)密，吸水性小，結(jié)構(gòu)堅固。澆筑混凝土前，應(yīng)將模板 內(nèi)部清理干凈。模板安裝完畢后

40、，應(yīng)由專業(yè)人員對軸線、標(biāo)高、尺寸、支撐系統(tǒng)、扣件螺栓、 拉結(jié)螺栓進行全面檢杳。（9）.混凝土澆灌時，為防止模板系統(tǒng)局部因應(yīng)力集中或沖擊荷載造成模板變形或位 移應(yīng)設(shè)專人看模，對整個模板系統(tǒng)進行不間斷的檢查和監(jiān)控，發(fā)現(xiàn)界常情況及時報告處 理。四. 鐵件安裝木項目作業(yè)內(nèi)容中，鐵件的制作安裝量相當(dāng)大，不計重達22.7t的8.8級設(shè)備螺栓， 預(yù)埋鐵件的制作安裝量也達到了 44.3t。而且，爐墩側(cè)壁用30mm厚鋼板進行制作的埋件 長達8.0m、鋼包車軌道基礎(chǔ)頂面的預(yù)埋鋼板的錨爪應(yīng)業(yè)主要求被變更設(shè)計為長達450mm 帶彎鉤的c18鋼筋；高聳11.82m的爐墩頂部密布的設(shè)備螺栓總重達23噸，等等。這些 都給施

41、工造成了不小難度。主要技術(shù)措施：1. 所有鐵件（含螺栓）均采用內(nèi)置固定架的方法進行。內(nèi)置的固定架利用早先埋 設(shè)在轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)底板上的鋼筋頭進行水平定位固定，采用型鋼（l50x5、l100x8）和鋼管（0）48x3.5）進行制作，固定架呈格構(gòu)形式以保證自身剛度。（參見武鋼二煉鋼易地改 造煉鋼車間建筑工程轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)施工組織設(shè)計）2. 利用膠輪吊進行鐵件（含螺栓）的搬運、安裝。3. 為保證施工質(zhì)量，便于下道工序施工順利，根據(jù)以往施工經(jīng)驗，考慮施工過程 屮易出現(xiàn)的問題，木項口屮的設(shè)備螺栓在安裝時，將螺頂標(biāo)高按向上抬高5mm進行設(shè)置; 在進行軌道（qu120）下部的預(yù)埋鋼板（-250x500x25）安裝時，其

42、標(biāo)高控制按上表面標(biāo)高 向下降低3mm進行控制。4. 為保證爐墩側(cè)壁預(yù)埋鋼板便于制作和安裝，將&0m長的埋件切斷為2.0m長， 切口處打5mm深55°坡口，在混凝土施工完后再補焊連成整體。5. 為保證墩側(cè)壁預(yù)埋鋼板在混凝土澆筑后表面不致被混凝土漿覆蓋，采取在埋件 邊緣焊接帶孔薄鋼片，將薄鋼片夾在鋼模板拼縫中，通過u形卡與模板連接，使埋件外 表而與模板內(nèi)表而貼緊。五混凝土工程本項目混凝土采用由武鋼建工集團商品混凝土公司的產(chǎn)品。我們已經(jīng)將施工所需的 混凝土的齊種技術(shù)要求（耐熱500°c,強度標(biāo)號c30、c35,泵送，填加緩凝劑、減水劑 等外加劑），向武鋼建工集團商品混凝土

43、公司提出，曲其所屬實驗室進行試配。施工時, 采用混凝土罐車進行運輸，混凝土泵車進行送料澆筑，混凝土坍落度為1m3cm,插入 式內(nèi)部振搗器機械振搗，澆筑速度約為8m3/ho本項目混凝土全部采用耐熱混凝土，耐熱等級為500°c o通常，此種要求的混凝土 不利于使用混凝土泵車進行混凝土澆筑作業(yè)，需耍在混凝土配合比上多進行試驗以獲得 具冇較好的和易性與保水性的混凝土。鋼包車軌道基礎(chǔ)與爐墩的混凝土雖然都是要求采用耐熱混凝土，但是二者的強度標(biāo) 號不同，必須分別配比，分別澆搗。根據(jù)施工對象構(gòu)筑物設(shè)計要求所采用的材料不同以及現(xiàn)場實際條件，鋼包車軌道基 礎(chǔ)與爐墩將分批進行：首先進行鋼包車軌道基礎(chǔ)的施工

44、，然后進行爐墩的施工。鋼包車軌道基礎(chǔ)基木上是兩條同時進行，由于道路原因，先從南邊一座（即111與 02線之間）開始，而考慮到添加了緩凝劑的混凝土在澆注過程中對模板施加的側(cè)壓力, 兩座鋼包車軌道基礎(chǔ)將交互進行。從充分保障和利用模板支撐體系穩(wěn)定性的角度考慮，爐墩將按照先內(nèi)后外的順序進 行，即先進行處于兩座鋼包車軌道基礎(chǔ)z間的zlj和zl2,然后進行余下的兩座z"和 zl-2o表面處理：泵送混凝土坍落度較人，表面水泥漿較厚。尤其是耐熱混凝土，骨料較 輕，易與灰漿分離。在澆筑后，初凝前初步按標(biāo)高用長刮尺刮平，然后用木搓板反復(fù)搓 壓數(shù)遍，使其表面密實，在終凝前再用鐵搓板壓光?；炷翝仓⒁馐马棧海?）.澆筑前要提前一星期與甲方、監(jiān)理、設(shè)計院通氣，弄清設(shè)計是否還需耍改動， 同時組織各專業(yè)會簽，以便下道工序的施工。（2）.澆筑前，應(yīng)清除模板內(nèi)的積水、鐵絲、鐵釘?shù)入s物，并以水濕潤模板