如何提高固定床催化重整裝置液體收率

1、5如何提高固定床催化重整裝置液體收率作者：汪本林指導(dǎo)老師：李玉平二O O八年四月二十日5目 錄一、裝置概述-（1）二、原料分析及選擇-（1）三、預(yù)處理單元優(yōu)化操作-（2）四、重整反應(yīng)單元優(yōu)化操作-（5）五、裝置原料油物料核算-（8）一、裝置概述本裝置為15萬噸/年固定床半再生式催化重整裝置，是為滿足生產(chǎn)90#以上高辛烷值清潔汽油而建設(shè)投產(chǎn)的。本裝置由原料預(yù)處理和催化重整兩部分組成，設(shè)計重整加工能力為15萬噸/年。標(biāo)定能力：預(yù)處理為17.9萬噸/年，催化重整為15.1萬噸/年，副產(chǎn)0.7萬噸/年液化氣用于民用，副產(chǎn)燃料氣1.1萬噸/年供本裝置及系統(tǒng)使用，副產(chǎn)含氫氣體1.3萬噸/年，目前摻入燃料氣

2、系統(tǒng)做燃料，今后可用于加氫裝置或?qū)ν夤┙o。本裝置是以常壓蒸餾提供的低辛烷值的初餾180直餾汽油組分為原料，重整部分采用了我國自行研制的新一代重整催化劑，同時還采用了兩段混氫、重整催化劑兩段混裝、兩段注氯等技術(shù)，以較低的反應(yīng)壓力來達(dá)到提高汽油辛烷值和保證一定的液體產(chǎn)率的。裝置自投產(chǎn)以來，液體收率一直不理想，未達(dá)到設(shè)計值85%的要求。目前，裝置更換了重整催化劑，為了更好的發(fā)揮新催化劑的最大能效，有效的提高裝置的液體收率，提升裝置經(jīng)濟效率。我通過對裝置原料、單元操作優(yōu)化，裝置平穩(wěn)運行，裝置物料核算等幾個方面來闡述分析有效的提高裝置液體收率個人見解。二、原料分析及選擇一、原料組分分析1.裝置原料設(shè)計選

3、擇為常壓直餾汽油組分，即初餾180組分。具體數(shù)據(jù)如下：項目恩氏蒸餾族組成初餾點10%50%90%干點烷烴環(huán)烷烴烯烴芳烴數(shù)值407812316318855.5639.603.842.由于常壓裝置根據(jù)生產(chǎn)需求，直餾汽油干點170，原料組分發(fā)生變化。具體數(shù)據(jù)如下：項目恩氏蒸餾族組成初餾點10%50%90%干點烷烴環(huán)烷烴烯烴芳烴數(shù)值285910113215847.1746.7706.063.裝置原料組分發(fā)生了變化。根據(jù)以生產(chǎn)高鋅烷值汽油為目的的重整原料適宜餾程為：90-180。而C6的環(huán)烷烴本身已具有較高的辛烷值，C6 環(huán)烷烴轉(zhuǎn)化為苯后其辛烷值是下降的，而且有部分被裂解成C3、C4或更小的分子烴，即降

4、低重整液體產(chǎn)品收率，也使裝置經(jīng)濟效益降低。因此，我認(rèn)為重整原料應(yīng)盡量切除C6的輕組分，即初餾點應(yīng)控制在90左右比較適宜。同時，也可有效降低重整汽油的苯含量。二、原料組分的選擇綜合上述和為了滿足原料預(yù)處理塔的平衡操作，我認(rèn)為重整原料應(yīng)選擇切割后的餾程為85-170的餾分，即預(yù)處理塔塔底油初餾點應(yīng)控制為85。三、預(yù)處理單元優(yōu)化操作一、原料預(yù)處理塔的優(yōu)化操作1.預(yù)處理塔的物料平衡（以140噸/班計算）：項目流速（/h）對進料（m%）合計（）進料底循環(huán)量3500080%（最大量）280000塔頂回流量5000-55003.5-3.041600拔頭油外甩量350020%2800

5、0塔底抽出量1380079%1100002.操作參數(shù)：項目原指標(biāo)現(xiàn)指標(biāo)塔底溫度（）150-170152±3爐出口溫度（）160-180160±5塔頂溫度（）55-8555±5塔頂壓力（Mpa）0.35±0.020.3±0.02回流比2.5-3.0（相對拔頭油）2.5塔底循環(huán)量（/h）4235進料溫度（）13350±5塔底液面50±1045±5回流罐壓力（Mpa）0.25±0.020.23±0.02回流罐溫度（）5030回流罐液面50±1045±53.說明：（1）由于原料組分變

6、輕，C-101操作參數(shù)根據(jù)實際最佳運行效果可調(diào)整為現(xiàn)指標(biāo)。（2）以安全運行最低液面控制塔底、回流罐液位，減少油品在系統(tǒng)過程中的停留時間。（3）以塔的物料平衡、熱平衡為主要控制手段，即控制好塔底液面、塔頂溫度參數(shù)平穩(wěn)，減少因操作波動對系統(tǒng)的影響。（4）減少或停止塔頂不凝氣的外排，即盡量控制低壓瓦斯系統(tǒng)排放量，減少塔頂氣體中C5的損失，控制好塔頂后冷器冷后溫度30，使塔頂氣中C5組分充分回收，拔頭油外甩量控制在定量，可以保證塔頂壓力平穩(wěn)。（5）由于塔頂氣不外排，易造成塔頂空冷器管束介質(zhì)流速降低，塔頂注有緩蝕劑，長時間低速流動易使管束保護膜增后或堵塞，使塔頂壓力升高，造成塔操作波動。因此，當(dāng)塔頂壓力

7、與回流罐壓差0.07Mpa時，必須采用緩蝕劑泵出口接除氧水反沖洗處理（緩蝕劑用除氧水稀釋后注入的），保證空冷器管束暢通，平穩(wěn)塔頂壓力。注意操作時，回流罐現(xiàn)場必須加強脫水，保證塔頂回流不帶水。（6）由于地處北方，氣候?qū)λ牟僮鳒囟扔绊戄^大，尤其是塔頂冷后溫度。夏、秋季節(jié)氣溫較高，冷后溫度易升高，塔頂氣冷卻回收損失增大，應(yīng)及時調(diào)整空冷風(fēng)機供風(fēng)量或冷卻器冷卻水量，使冷后溫度控制在指標(biāo)范圍內(nèi)。冬、春季節(jié)氣溫較低，易使冷后溫度過低，增加了冷卻能耗，應(yīng)及時關(guān)?？绽滹L(fēng)機或降低冷卻水量，在保證冷后溫度達(dá)標(biāo)的情況下減少能耗損失。（7）裝置循環(huán)水質(zhì)量的好壞對冷卻效果影響很大。在質(zhì)量變差時，冷卻器應(yīng)經(jīng)常采取系統(tǒng)增壓

8、反沖洗或裝置內(nèi)增設(shè)冷卻器增壓沖洗設(shè)備進行沖洗，保證冷卻效果，使系統(tǒng)油 氣很好的分離和回收，降低C5組分的損失。4.產(chǎn)品質(zhì)量的控制（1）塔底油：初餾點85±2（在生產(chǎn)方案以降低重整汽油苯含量為方案時可提高至90以上）。（2）塔底油C5、 C6環(huán)烷烴含量可控至在20-25%。二、原料預(yù)精制的優(yōu)化操作1.預(yù)加氫反應(yīng)器的作用（1）除去重整原料中的非烴化合物（S、N、O等化合物）和金屬有機化合物（As、Pb、Cu等化合物），使之符合重整催化劑對原料的要求。（2）使原料的烯烴等不飽和烴通過加氫生成飽和烴。2.預(yù)加氫操作參數(shù)：項目原指標(biāo)現(xiàn)指標(biāo)反應(yīng)溫度（）280-330285反應(yīng)壓力（Mpa）2.4

9、52.45氫油比（Nm3/m3）267200空速（hr-1）44進料量（T/h）11.5-2313.8高分罐壓力（Mpa）2.02.0高分罐液面40±1040±5高分罐冷后溫度（）40353.說明：（1）反應(yīng)溫度通常是用反應(yīng)器入口溫度控制的，用以調(diào)整必須的脫硫、脫氮率。通?？刂圃谒璧淖畹椭?，過高的入口反應(yīng)溫度是無益的，它將導(dǎo)致過高的生焦量，而且有裂化反應(yīng)發(fā)生，縮短裝置安全運轉(zhuǎn)周期和增加液體收率損失?，F(xiàn)指標(biāo)反應(yīng)溫度為285±1，可以滿足重整原料對S、N含量的要求。調(diào)整反應(yīng)溫度可根據(jù)預(yù)加氫精制后原料油S、N含量的高低進行。（2）反應(yīng)壓力的提高可以增加預(yù)加氫反應(yīng)的深度

10、，有利于脫除雜質(zhì)，并可以減緩催化劑積碳速率。但是，反應(yīng)壓力是根據(jù)裝置安全、操作費用設(shè)計的，設(shè)計好的操作壓力是一個定值。操作過程中反應(yīng)壓力通常不做調(diào)節(jié)，由高分罐控制壓力決定的?，F(xiàn)指標(biāo)2.3Mpa是因為通過技術(shù)改造在反應(yīng)器后增設(shè)了脫氯罐，減少了由于原料含氯反應(yīng)產(chǎn)物生成氯化銨結(jié)晶堵塞預(yù)加氫換熱器管束的幾率，消除了系統(tǒng)安全運行的隱患。（3）氫油比的提高，也就是提高氫分壓，有利于加氫反應(yīng)，減緩催化劑積碳速率，利于反應(yīng)熱的導(dǎo)出，避免或減少反應(yīng)床層溫升。但是，氫油比過大，將會影響裝置處理量，增加能耗，不利于裝置經(jīng)濟運行。預(yù)加氫氫氣由重整反應(yīng)單元提供的，保證預(yù)加氫脫S、N效率的氫純度最小允許值為70-80%（

11、摩爾），目前重整循環(huán)氫氫純度在85%以上、H2S含量5%（摩爾），不會影響預(yù)加氫脫S、N效率，而且在加工直餾石腦油新氫補充量保持在200Nm3/m3油也不會影響預(yù)加氫脫S效率，因此將氫油比調(diào)整為200Nm3/m3即滿足生產(chǎn)需要，同時降低了能耗。（4）降低高分罐冷后溫度有利于反應(yīng)產(chǎn)物氣液分離，利于氣體提純、液體回收。三、蒸發(fā)脫水塔的優(yōu)化操作1.蒸發(fā)脫水塔的作用：進一步脫除原料油中的微量S和微量H2O，保證重整原料油S、H2O含量在控制指標(biāo)內(nèi)，生產(chǎn)合格的精制油。2.操作參數(shù)：項目原指標(biāo)現(xiàn)指標(biāo)塔底溫度（）268210±3爐出口溫度（）278215±5塔頂溫度（）9850-70塔頂

12、壓力（Mpa）1.470.9-1.2回流比0.3-0.5（對進料）0.3-0.5（對進料）塔底循環(huán)量（/h）4242進料溫度（）20250±10塔底液面50±545±5回流罐壓力（Mpa）1.421.0回流罐溫度（）5035回流罐液面50±545±53.說明：（1）現(xiàn)指標(biāo)在實際運行中能滿足重整原料油各項質(zhì)量控制指標(biāo)的需要。（2）在搞好塔的平穩(wěn)操作和質(zhì)量指標(biāo)控制外，主要是控制好塔頂溫度在下限和塔頂油氣的冷后溫度達(dá)標(biāo)，加強塔頂油氣冷卻回收工作，減少C5組分的損失。（3）當(dāng)裝置滿負(fù)荷運行時，塔底油拔頭油組分含量15%時，塔頂負(fù)荷增大時，可考慮蒸發(fā)脫水

13、塔塔頂外甩部分拔頭油摻入穩(wěn)定汽油中的技術(shù)改造，增加裝置處理能力，降低負(fù)荷增大后的液體損失。項目數(shù)值密度（kg/m3）730恩式蒸餾HK（）85恩式蒸餾10%（）95恩式蒸餾50%（）110恩式蒸餾90%（）135恩式蒸餾KK（）170砷（As） ppb1鉛（Pb） ppb硫（S） ppm0.5氮（N） ppm0.5銅（Cu） ppb10水（H2O） ppm5族組成烷烴環(huán)烷烴烯烴芳烴48.446.2205.38四、重整反應(yīng)的優(yōu)化操作一、重整反應(yīng)原料的要求：項目數(shù)值入口（）出口（）溫降（）反應(yīng)溫度（）R-20148039090R-20248543550R-20348946920R-20449348

14、310反應(yīng)壓力（Mpa）反應(yīng)器入口入口（Mpa）壓差（Mpa）R-2011.60.04R-2021.50.05R-2031.40.01R-2041.30.03空速（h-1v）2氫油比（v：v）一段1200二段600循環(huán)氫純度（m%）85高分罐D(zhuǎn)-201壓力（Mpa）1.2高分罐D(zhuǎn)-201液位（m%）40±5高分罐D(zhuǎn)-201冷后溫度（）30二、操作參數(shù)：重整反應(yīng)操作參數(shù)及原料性質(zhì)對產(chǎn)品收率的影響：操作參數(shù)變化狀態(tài)產(chǎn)品收率反應(yīng)壓力升高下降反應(yīng)溫度升高下降空速增大上升氫油比增大無變化原料性質(zhì)芳烴潛含量升高升高初餾點升高升高終餾點升高升高三、.重整反應(yīng)過程控制1.反應(yīng)溫度：是用來控制產(chǎn)品質(zhì)量

15、和產(chǎn)品收率的主要參數(shù)。選定適宜的反應(yīng)溫度通常要催化劑的活性和穩(wěn)定性考慮，催化劑活性、穩(wěn)定性好的一般選用較低的反應(yīng)溫度。由于本裝置是新更換的催化劑，其活性和穩(wěn)定性都在高水平，因此反應(yīng)溫度選用較低溫度控制比較適宜，分別為480、485、489、493，反應(yīng)生成油辛烷值可達(dá)到95以上，滿足生產(chǎn)需要。選定適宜的反應(yīng)溫度還應(yīng)考慮保證有一定的液體產(chǎn)物的收率。提高反應(yīng)溫度不僅能使各主要的化學(xué)反應(yīng)速度加快，而且對強吸熱的環(huán)烷烴脫氫反應(yīng)的化學(xué)平衡有利； 但是，提高反應(yīng)溫度會使加氫裂化反應(yīng)加劇，使液體產(chǎn)物收率降低。特別是當(dāng)反應(yīng)溫度超過適宜溫度后，不希望發(fā)生的副反應(yīng)加劇，所以操作溫度不能過高。根據(jù)重整反應(yīng)所發(fā)生的各

16、主要反應(yīng)來看，環(huán)烷烴脫氫反應(yīng)反應(yīng)速度最快，在一反、二反基本上是定量完成的，并且產(chǎn)生大量的氫氣，其在480-485時就可達(dá)到平衡，為重整提供了所需的氫氣，因此一反、二反反應(yīng)溫度保持480-485基本不變，只有隨運轉(zhuǎn)周期延長和催化劑活性下降產(chǎn)氫量低時在作調(diào)整，操作中注意保持 溫度平穩(wěn)。三反、四反反應(yīng)溫度的調(diào)整是根據(jù)生產(chǎn)指標(biāo)、加工量的變化而調(diào)整的，一般調(diào)整范圍在1-3/次，不能過頻，以滿足生產(chǎn)指標(biāo)的最低溫度為最佳，嚴(yán)格遵循“降量先降溫，提量后提溫”原則。各反應(yīng)器反應(yīng)溫度是通過入口溫度來控制的，也就是控制好各反應(yīng)爐出口溫度，因此反應(yīng)爐出口溫度平穩(wěn)、達(dá)標(biāo)是關(guān)鍵。2.反應(yīng)壓力：裝置催化劑和原料選定后，操作

17、壓力也就選定了，通常保持不變，不作為調(diào)節(jié)手段。因為，提高反應(yīng)壓力對環(huán)烷脫氫、烷烴環(huán)化脫氫反應(yīng)都不利，但對加氫裂化反應(yīng)有利，這是生產(chǎn)中不希望的，而且提高壓力還受到循環(huán)氫壓機等設(shè)備的限制。低壓操作可以獲得較高的汽油收率和芳烴收率，氫氣產(chǎn)率和氫純度也較高，但是在低壓下催化劑的保護程度下降，積碳速度較快，使操作周期縮短，而且增加了循環(huán)氫壓機的動力能耗。因此，選用適宜的操作壓力要綜合考慮。3.氫油比：循環(huán)氫的目的（a）抑制生焦反應(yīng)，減少催化劑上積碳，起到保護催化劑作用。（b）起到熱載體作用，減小反應(yīng)床層的溫降，使反應(yīng)溫度不致降得太低。（c）稀釋原料， 使原料更均勻分布于催化劑床層。因此，重整反應(yīng)過程要保

18、持一定的循環(huán)氫和原料油混合比例。操作中，氫油比調(diào)整是根據(jù)加工量來調(diào)整的，通過改變氫氣循環(huán)量來實現(xiàn)的。原料油流量一定，總壓不變，提高氫油比，意味著提高了氫分壓，有利于抑制催化劑積碳，但是增加了循環(huán)壓縮機的功率消耗。氫油比過大，減少了反應(yīng)時間，降低了重整轉(zhuǎn)化率。因此，氫油比也是一個不調(diào)節(jié)參數(shù)，根據(jù)生產(chǎn)保持平穩(wěn)就可以了。4.空速：是一個不作為調(diào)節(jié)手段的參數(shù)?？账俅笮∈峭ㄟ^進料量大小來改變的（因為正常生產(chǎn)催化劑填裝量是一定的），一般進料量不能低于設(shè)計值的50%?？账俅笮》从吃吓c催化劑接觸時間的長短，空速過小，接觸時間延長，反應(yīng)深度增加，加氫裂化反應(yīng)加快，產(chǎn)品收率降低，導(dǎo)致氫氣消耗和催化劑結(jié)焦加快。

19、空速是影響產(chǎn)品收率和產(chǎn)品辛烷值的重要因素。在同樣的操作苛刻度下，空速不同，產(chǎn)品收率和產(chǎn)品的辛烷值差異很大。因此，根據(jù)生產(chǎn)質(zhì)量控制目標(biāo)和保證一定的產(chǎn)品收率的前提下，控制好進料量的平穩(wěn)是很重要的。一般規(guī)定好的進料空速沒有裝置主管指示，操作員不得隨意變更。降低進料空速時，先降溫后降空速，以保護催化劑。提高進料空速時，注意效驗循環(huán)氫的流量，以保證必要的氫油比；同時，為了保證產(chǎn)品質(zhì)量應(yīng)適當(dāng)提高反應(yīng)溫度。5.水氯平衡：現(xiàn)代鉑-錸重整催化劑具有雙功能特性，即金屬功能和酸性功能。酸性功能是由擔(dān)體AI2O3和酸性組分氯提供的，通常在正常運轉(zhuǎn)過程中，如不適時補充被水洗掉的氯，就會使催化劑雙功能作用失調(diào)，使催化劑的

20、活性降低。因此，控制好催化劑上的水-氯平衡是很重要的，是保證重整催化劑高效發(fā)揮作用的必要條件。進入反應(yīng)系統(tǒng)的水（微量水）包括原料中的水、循環(huán)氫中的水、原料中注水；進入反應(yīng)系統(tǒng)的氯（微量氯）包括原料中的氯、循環(huán)氫中的氯、原料中注氯。在運轉(zhuǎn)過程中，由于水的存在，催化劑失氯的傾向很大，必須適時進行補充一定的氯，維持催化劑上有適宜的氯含量，這種適宜的氯含量是指運轉(zhuǎn)過程中保持催化劑活性、穩(wěn)定性和選擇性處于最佳狀態(tài)的氯含量，而不是初始含氯量。催化劑含水、氯有以下幾種傾向：水、氯狀態(tài)現(xiàn)象原因調(diào)整過氯1.所需加權(quán)平均溫度降低，總溫降減少2.穩(wěn)定塔排氣量增加，C5液體收率下降3.循環(huán)氫純度下降，產(chǎn)氫量減少，循環(huán)

21、氣中C3、C4增加4.生成油發(fā)黃、苯含量增加、辛烷值升高1.檢查實際注氯量大于適宜注氯量2.檢查實際注水量小于適宜注水量3.原料油含氯量升高1.減少注氯量2.增加注水量缺氯1.氫純度上升2.穩(wěn)定塔頂氣量減少3.生成油芳烴和辛烷值下降，C5液體收率增加4.提高反應(yīng)溫度無明顯效果1.檢查實際注氯量小于適宜注氯量2.檢查實際注水量大于適宜注水量3.原料油含水量升高1.減少注水量或停注水2.平穩(wěn)蒸發(fā)脫水塔的操作，加強回流罐切水，保證精制油含水達(dá)標(biāo)5PPm3.增加注氯量過干1. 氫純度下降，C5液體收率下降2.生成油芳烴含量增加，辛烷值升高，但芳烴產(chǎn)率、液體收率下降3.循環(huán)氣C1/C1+C2+C3比率下

22、降4.第四反應(yīng)器減少1.水含量較低，氯含量增加導(dǎo)致催化劑對氯積聚1.增加注水量過濕1.反應(yīng)器溫降全面下降，提高反應(yīng)溫度無明顯效果，生成油芳烴含量和辛烷值短期升高后，很快下降2.氫純度不見上升多少，而氫產(chǎn)率下降3.循環(huán)氣中C4以下烴產(chǎn)率減少，穩(wěn)定塔頂氣產(chǎn)量減少1.反應(yīng)系統(tǒng)含水量過大1.平穩(wěn)蒸發(fā)脫水塔的操作，校驗油中水和氣中水分析數(shù)據(jù)加強回流罐切水，保證精制油含水達(dá)標(biāo)5PPm2.氣中水含量較高，投用分子篩干燥罐降低系統(tǒng)水含量3.必要時降低反應(yīng)溫度，處理系統(tǒng)含水環(huán)境4.說明：（1）以上水、氯狀態(tài)是在原料油性質(zhì)、反應(yīng)壓力、空速、氫油比及產(chǎn)品辛烷值不變的情況下分析的。（2）以上水氯偏差是在適宜水氯比已確

23、定的情況下分析的。適宜水氯比的確定要根據(jù)裝置催化劑類型、原料油組成和性質(zhì)，特別是操作苛刻度來綜合分析考慮。一般注水量可按氣中水與油中水比為3.5：1考慮，注氯量參考循環(huán)氫C3含量與C2含量比值介于1.4-2.5考慮。四、重整反應(yīng)生成油的分離和穩(wěn)定汽油的吸收、解析： 1.重整反應(yīng)生成油經(jīng)過換熱、空冷、水冷后進入高壓分離罐，分離出氣相和液相，氣相包括大量的氫氣，部分甲烷、乙烷、和少量的丙烷、丁烷、戊烷等；液相包括C5C9重整汽油組分和部分丙烷、丁烷。氣相經(jīng)高分罐頂部去氫壓機緩沖罐和燃料氣系統(tǒng)，液相做吸收劑自壓與穩(wěn)定塔回流罐頂油氣混合、水冷后進入吸收灌，在經(jīng)離心泵輸送到穩(wěn)定塔。在這個過程中，注意：（

24、1）控制重整反應(yīng)產(chǎn)物進入高壓分離罐的冷后溫度30，有利于反應(yīng)產(chǎn)物的氣液分離和循環(huán)氣的提純。（2）高分灌頂部氫氣至氫氣壓縮機循環(huán)系統(tǒng)由于冷后溫度較高時會帶液應(yīng)及時脫液、回收。（3）控制好高分罐壓力、罐底液位、流量平穩(wěn)，有利于吸收劑冷后溫度的平穩(wěn)和氣相的吸收。（4）在重整反應(yīng)高分罐底油與穩(wěn)定塔回流罐頂油氣（主要為不凝氣、液化氣和少量的C5+）混合吸收過程中，不僅要控制好冷后溫度適合，而且要控制好混合氣的壓力，這樣有利于吸收完全。2.穩(wěn)定塔的作用：脫除重整生成油中的氫氣、甲烷、乙烷、丙烷和部分丁烷，保證重整生成油的蒸汽壓在規(guī)定的指標(biāo)；生產(chǎn)出合格的重整汽油和副產(chǎn)品液化氣、燃料氣。3.穩(wěn)定塔操作參數(shù)：項

25、目原指標(biāo)現(xiàn)指標(biāo)塔頂壓力（Mpa）1.230.9-1.0塔頂溫度（）7445塔底溫度（）204153-170爐出口溫度（）220170-185回流比4.02.5-3.0塔底循環(huán)量（/h）3200036000進料溫度（）14770塔底液面50±10%45±5%回流罐壓力（Mpa）1.180.95回流罐溫度（）4035回流罐液面50±10%45±5%塔底油干點200200蒸汽壓冬季88KPa85KPa夏季74KPa70KPa說明：1.穩(wěn)定塔的操作受穩(wěn)定汽油蒸汽壓指標(biāo)變更的影響。執(zhí)行夏季指標(biāo)74KPa時，塔底溫度靠上限操作(165-170)；執(zhí)行冬季指標(biāo)88KPa時，塔底溫度靠下限操作(153-157)。由于夏季生產(chǎn)時，塔底溫度升高（165-170），塔頂溫度也升高，這樣塔的損失增加。為了保證液化