煙囪大體積混凝土施工方案終版

1、貴州電力建設(shè)第二工程公司施工方案FA (B) AW 2014-04工程名稱：重慶安穩(wěn)電廠擴(kuò)建項(xiàng)目煙囪基礎(chǔ)大體積混凝十工程作業(yè)指導(dǎo)書(shū)/方案審批頁(yè)編制：專業(yè)審核:部門(mén)修改意見(jiàn)同意此方案。重新編制后再報(bào)。工程更改此施工方案，按如下意見(jiàn)修改后執(zhí)行：審核人：日期：同意此方案。重新編制后再報(bào)。質(zhì)量更改此施工方案，按如下意見(jiàn)修改后執(zhí)行：審核人：日期：安全/消防同意此方案。重新編制后再報(bào)。更改此施工方案，按如下意見(jiàn)修改后執(zhí)行：審核人：日期：總/副總工程師同意此方案。重新編制后再報(bào)。更改此施工方案，按如下意見(jiàn)修改后執(zhí)行：審核人：日期：目 錄1 編制依據(jù)11.1 設(shè)計(jì)文件11.2技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范、規(guī)程12 施工內(nèi)容

2、22.1 工程概況22.2 施工內(nèi)容23 施工條件24 施工工序和方法24.1 施工工序24.2 施工方法31819207.1207.2 質(zhì)量保證措施227.3 質(zhì)量管理措施227.4 質(zhì)量檢查內(nèi)容238安 全 和 環(huán) 境 控 制 措施238.1 職業(yè)健康、安全和環(huán)境管理目標(biāo)238.2 安 全 管 理 組 織 機(jī)構(gòu)238.3 安全管理措施248.4 文 明 施 工 保 證 措施258.5 QEOMS危害辨識(shí)與風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)環(huán)境因素識(shí)別評(píng)價(jià)26附表 1: 大體積混凝土 溫度測(cè)量記錄表26附 表 2:混 凝 土 澆 筑 排 班表26煙囪基礎(chǔ)大體積混凝土工程施工方案1編制依據(jù)1.1設(shè)計(jì)文件安穩(wěn)電廠擴(kuò)建項(xiàng)目

3、總平圖、總交圖、地勘圖;1.1.2安穩(wěn)電廠擴(kuò)建項(xiàng)目煙囪基坑開(kāi)挖圖；1.1.3安穩(wěn)電廠擴(kuò)建項(xiàng)目煙囪基礎(chǔ)施工圖；1.1.4安穩(wěn)電廠擴(kuò)建項(xiàng)目煙囪筒身施工圖；1.1.6相關(guān)圖紙會(huì)審記錄及設(shè)計(jì)變更通知單。1.2技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范、規(guī)程1.2.1大體積混凝土施工規(guī)范（GB50496-2009）;1.2.2混凝土用水標(biāo)準(zhǔn)（JGJ63-2OO0 ；123 混凝土外加劑GB8076-2008;1.2.4混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范 GB 50119-201；1.2.5混凝土強(qiáng)度檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)（GB 50107-2010；1.2.6混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002 ；1.2.7普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)

4、程（JGJ55-2011128普通混凝土用砂、石質(zhì)量及檢驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)JGJ 52-2012通用硅酸鹽水泥（GB175-2009 ;用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB 1596-2005煙囪工程施工及驗(yàn)收規(guī)范（GB50078-2008）;工程測(cè)量規(guī)范（GB50026-2007）；建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50202-2002 ；建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)范（JGJ33-2001 ；施工現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)用電安全技術(shù)規(guī)范（JGJ46-2005）；電力建設(shè)施工及驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范（建筑工程篇SDJ69-87）;電力建設(shè)施工質(zhì)量驗(yàn)收及評(píng)價(jià)規(guī)程（土建工程，DL/T5210.1-20）電力建設(shè)安全工作規(guī)范（火力發(fā)電廠部

5、分，2002- 12-01）；電力建設(shè)安全健康環(huán)境管理工作規(guī)定（國(guó)家電網(wǎng)公司2008- 1）；本標(biāo)施工組織設(shè)計(jì)及由工程相關(guān)方發(fā)布實(shí)施的關(guān)聯(lián)性文件。2施工內(nèi)容2.1工程概況安穩(wěn)電廠位于重慶市綦江區(qū)安穩(wěn)鎮(zhèn)大堰村境內(nèi)，北離安穩(wěn)鎮(zhèn)約1.5km;本期擴(kuò)建規(guī)模為2X 660MW超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組，設(shè)有1座270m高雙筒煙囪。該煙囪位于廠區(qū)東南面，中心建筑坐標(biāo)A=898.500m、B=902.250m, 士 0.00m 相當(dāng)于絕對(duì)咼程510.00m;其基礎(chǔ)由筒座和環(huán)基上、下兩部分組成，環(huán)基斷面 呈矩形，底標(biāo)高-6.0m、頂標(biāo)高-2.5m,外半徑20.0m，內(nèi)半徑10.5m,斷面寬 9.5m、高3.5m，混凝

6、土方量約3186m3，屬典型的大體積混凝土結(jié)構(gòu)；筒座斷 面呈梯形，底標(biāo)高-2.5m、頂標(biāo)高士 0.0m，下底外半徑16.6m、內(nèi)半徑14.6m, 上底外半徑15.6m、內(nèi)半徑14.6m,高2.5m，混凝土方量約362m3。基礎(chǔ)持力 層為中風(fēng)化灰?guī)r層，承載力特征值不小于1000kPa;混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為C35; 鋼筋為HPB300和HRB400E,基礎(chǔ)鋼筋量約328t。（有關(guān)工程量以竣工資料為 準(zhǔn)）2.2施工內(nèi)容施工準(zhǔn)備；混凝土澆筑；混凝土的養(yǎng)護(hù)。3施工條件本工程施工應(yīng)具備下述條件：3.1現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)用水、電、通信線路及施工道路已接通，基礎(chǔ)鋼筋、模板、避雷接地、預(yù)埋件（各部位插筋）等全部驗(yàn)收合格，

7、已具備下一道工序的施工。3.2與本工程相關(guān)的設(shè)計(jì)文件已到位，并進(jìn)行了會(huì)審3.3己按經(jīng)批準(zhǔn)的施工組織設(shè)計(jì)、施工圖紙及資料、作業(yè)方案以及相關(guān)現(xiàn)行 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程、規(guī)范等組織了工程相關(guān)管理人員、作業(yè)人員進(jìn)行施工技術(shù)及 安全交底，明確了工程范圍、進(jìn)度要求及操作方法、質(zhì)量安全措施、技術(shù)檢查 與驗(yàn)收要求。3.4施工用主材、輔材、機(jī)械、機(jī)具、人員已按計(jì)劃和工程需求組織到位; 施工用水、用電已接到現(xiàn)場(chǎng)需用點(diǎn)位，并確保其可靠、穩(wěn)定供給。3.5用于開(kāi)展本工程的其它施工資源已準(zhǔn)備就緒。4施工工序和方法4.1施工程序根據(jù)施工內(nèi)容和現(xiàn)場(chǎng)情況，本工程施工程序如下:4.2施工方法煙囪基礎(chǔ)混凝土考慮分兩次施工：第一次施工 -

8、6.0m-2.5m （即環(huán)基部分）， 第二次施工-2.5m± 0.0m （即筒座部分），水平施工縫留設(shè)在環(huán)基和筒座的交界 面上。下面著重描述環(huán)基混凝土工程施工方法。施工準(zhǔn)備（1）原材料準(zhǔn)備根據(jù)設(shè)計(jì)要求，拌制混凝土宜選用低水化熱的礦渣硅酸鹽水泥，砂含泥量不 超過(guò)3%石子含泥量不超過(guò)1%水灰比不大于0.5，必要時(shí)可采用適當(dāng)?shù)臏p水劑 降低水化熱。結(jié)合大體積混凝土施工規(guī)范（GB50496-2009）對(duì)原材料的相關(guān)規(guī)定和市場(chǎng)供應(yīng)情況，以及前期混凝土試配結(jié)果，本工程原材料的品種選擇 和要求如下：1）水泥采用中鐵二十三局集團(tuán)川東水泥有限公司的 散裝水泥，強(qiáng)度等級(jí)42.5R, 所用水泥在攪拌站的入機(jī)

9、溫度不應(yīng)大于 60 C。水泥進(jìn)場(chǎng)時(shí)對(duì)水泥品種、強(qiáng)度等 級(jí)、散裝倉(cāng)號(hào)、出廠日期等進(jìn)行檢查，并對(duì)其強(qiáng)度、安定性、凝結(jié)時(shí)間、水化 熱等性能指標(biāo)及其他必要的性能指標(biāo)進(jìn)行復(fù)檢。2）骨料按因地制宜的原則，采用安穩(wěn)禾鑫建材公司生產(chǎn)的骨料。細(xì)骨料為機(jī)制中砂， 其細(xì)度模數(shù)在2.3以上，含泥量不大于3%粗骨料為粒徑531.5mm的連續(xù)級(jí) 配碎石，含泥量不大于1%。3）粉煤灰采用重慶海宏公司經(jīng)銷（重慶旗能電鋁生產(chǎn)）的三級(jí)灰。4）外加劑采用成都亞慶公司的亞慶牌聚羧酸系泵送緩凝減水劑，其摻量根據(jù)工程所所需緩凝時(shí)間經(jīng)試驗(yàn)確定5) 拌合用水采用現(xiàn)場(chǎng)施工供水系統(tǒng)自來(lái)水。(2) 混凝土配合比準(zhǔn)備根據(jù)普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程(J

10、GJ55-201)和大體積混凝土施工規(guī)范(GB50496-2009)的規(guī)定，其要求如下：1) 所配制的混凝土拌合物，到澆筑工作面的坍落度不低于160m m，當(dāng)環(huán)境氣溫較高時(shí)，可適當(dāng)調(diào)高；2) 拌和水用量不宜大于175kg/mP;3) 粉煤灰摻量不宜超過(guò)膠凝材料用量的40% ;4) 水膠比不宜大于0.55;砂率宜為3842%。通過(guò)前期試配，本工程暫定采用的理論配合比如下表:表4-1混凝土理論配合比表材料名稱水泥細(xì)骨料粗骨料水外加劑粉煤灰單方用量33774711221626.7470(kg)質(zhì)量比1.0002.2173.3290.4810.0200.208(3) 其它資源準(zhǔn)備見(jiàn)本方案第5章節(jié)。(4

11、) 澆筑準(zhǔn)備澆筑前，應(yīng)仔細(xì)檢查模板的加固方式及其支撐剛度是否符合要求，模板內(nèi)部 是否清潔；各類預(yù)埋件、預(yù)插筋的數(shù)量、位置是否正確；各類機(jī)具、設(shè)備、材 料、工器具、照明設(shè)施、施工人員等是否滿足施工需求。只有這些準(zhǔn)備全部就 緒后，方可開(kāi)盤(pán)澆筑。422混凝土的生產(chǎn)與布料混凝土由現(xiàn)場(chǎng)HZS-60型全自動(dòng)攪拌站集中拌制，混凝土攪拌運(yùn)輸車運(yùn)送到 施工現(xiàn)場(chǎng)，經(jīng)混凝土輸送泵車泵送入料。混凝土澆筑(1) 混凝土的澆筑環(huán)基采用分層循環(huán)澆筑，即以任一相對(duì)下料點(diǎn)為起點(diǎn)，向兩邊推進(jìn)，合攏后 返起點(diǎn)進(jìn)行第二循環(huán)的澆筑。此法的重點(diǎn)是要根據(jù)混凝土的初凝時(shí)間、現(xiàn)場(chǎng)氣 溫等因素確切把握混凝土的初凝時(shí)間，以便控制單層下料厚度及澆筑

12、進(jìn)度?，F(xiàn)以現(xiàn)場(chǎng)氣溫條件下混凝土的初凝時(shí)間to=8h、60型混凝土攪拌站混凝土的供應(yīng) 速率P=40m3/h，計(jì)算單層下料厚度、澆筑推進(jìn)角速度及澆筑總耗時(shí)等參數(shù)如下 表：表4-2混凝土澆筑參數(shù)計(jì)算表混凝土初凝時(shí)間（h）60型攪拌站 出力（m3/h）初凝時(shí) 間內(nèi)砼供 應(yīng)量（m3）環(huán)基面積（m2）澆 筑層 厚（m）澆筑推進(jìn)角 速度（°/h）澆筑總方量（m3）澆筑總耗時(shí)（h）8.0040.00320.00909.820.3522.503186.0079.65本方案采用兩臺(tái)汽車泵入料，將汽車泵布置在煙囪南、北兩側(cè)，以煙囪東側(cè) 為下料起點(diǎn)，向東南、西南兩邊連續(xù)推進(jìn)、分層循環(huán)澆筑，如圖4-1所示。澆

13、筑全過(guò)程設(shè)專人監(jiān)視混凝土的初凝情況，隨時(shí)調(diào)度混凝土對(duì)出現(xiàn)假凝的位置進(jìn) 行覆蓋，避免出現(xiàn)冷縫，一次性連續(xù)完成環(huán)基的澆筑施工。圖煙囪基礎(chǔ)渡筑平面布置圖(2) 混凝土的振搗混凝土振搗采用插入式振動(dòng)棒作行列式插入振搗，其插點(diǎn)布置見(jiàn)圖4-2。振搗時(shí)應(yīng)快 插慢 撥，振搗持續(xù)時(shí)間約30s,插點(diǎn)均勻，間距35A ,至1pq7X1.5R醫(yī)4-2疔列式振拇插點(diǎn)排列布胃屋 (R=3Q(kiD；至45cm，且應(yīng)插入到先澆層尚未初凝的砼中510cm,同時(shí)不得隨意碰撞模板 和鋼筋；振搗質(zhì)量應(yīng)視砼表面呈水平、不再顯著沉落、不再冒出氣泡并泛出灰 漿為準(zhǔn)。首次振搗完畢、待混凝土沉淀半小時(shí)左右時(shí)進(jìn)行第二次復(fù)振。當(dāng)砼澆 筑至標(biāo)高、

14、經(jīng)二次振搗密實(shí)后，用鋁合金刮尺刮平，待砼收水沉實(shí)后，用木抹 子抹平、壓實(shí)砼表面，封閉其收水裂紋；最后用鐵抹子將不需再次澆筑的砼表 面壓實(shí)、清光。（3）試件留置按混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）第741條的要求, 由專人在混凝土的澆筑地點(diǎn)按 200m3/組隨機(jī)抽取，同時(shí)隨機(jī)抽取3組同條件養(yǎng) 護(hù)試件用于檢驗(yàn)3d、7d、14d強(qiáng)度?；炷恋酿B(yǎng)護(hù)（1）養(yǎng)護(hù)措施當(dāng)砼澆筑至要求標(biāo)高、經(jīng)壓實(shí)抹光后，即砼處于硬化階段時(shí)，應(yīng)及時(shí)覆蓋一 層塑料薄膜作為密閉層，防止砼表層熱量及水分流失，使之表面處于濕潤(rùn)狀態(tài)， 然后鋪上2層15mm厚的中密海綿，澆水時(shí)從塑料薄膜下澆入，側(cè)模采用包掛 海綿的方

15、式，厚度2層，使之保持濕潤(rùn)。在混凝土降溫中期，為加快降溫速度， 采用白天拋開(kāi)部分保溫層，晚間重新覆蓋的做法，在降溫后期，采取逐日拋開(kāi) 保溫層的做法，直至養(yǎng)護(hù)期結(jié)束。（2）溫度裂紋和收縮裂紋控制措施1）大體積混凝土施工的特點(diǎn)根據(jù)大體積混凝土的定義，本工程一次澆筑體積達(dá)3186m3,屬于大體積混凝 土工程。除了必須滿足普通混凝土的強(qiáng)度、剛度、整體性等要求外，主要就是 如何控制溫度變形裂紋的發(fā)生和發(fā)展。大體積混凝土施工中，由于結(jié)構(gòu)面大， 水泥水化時(shí)所釋放的水化熱產(chǎn)生較大的溫度變化和收縮作用，形成溫度收縮應(yīng) 力，導(dǎo)致鋼筋混凝土產(chǎn)生裂紋。表面溫度裂紋走向無(wú)一定規(guī)律，大面積結(jié)構(gòu)裂 紋通常縱橫交錯(cuò)，多發(fā)生在

16、施工期間，縫寬受溫度變化影響較大。因此控制溫 度變形裂紋除結(jié)構(gòu)計(jì)算、構(gòu)造設(shè)計(jì)需考慮外，混凝土的材料組成、施工操作工 藝、控制施工溫度和改善混凝土性能等對(duì)其影響也非常重要。2）溫度裂紋和收縮裂紋控制措施為了有效的控制有害裂紋的產(chǎn)生和發(fā)展，本工程從控制混凝土的水化熱升溫、 延長(zhǎng)散熱時(shí)間、減少混凝土收縮、摻入緩凝減水劑、提高混凝土的極限拉伸強(qiáng) 度，改進(jìn)施工操作工藝、改善約束條件（如砼達(dá)到一定強(qiáng)度后松開(kāi)模板等）入 手。A1在拌合混凝土?xí)r摻入粉煤灰，以降低水泥用量，降低水泥水化熱，利用混凝土的后期強(qiáng)度。A2在規(guī)范允許使用范圍內(nèi)，盡量選用粒徑較大、級(jí)配良好的粗骨料（本工 程選用531.5mm連續(xù)級(jí)配粗骨料

17、），嚴(yán)格控制砂、石含泥量，降低水灰比，加 強(qiáng)振搗。A3在混凝土中摻加緩凝減水劑，延長(zhǎng)混凝土初凝時(shí)間，以利散熱。A4 在混凝土內(nèi)布置環(huán)形冷卻管，如圖4-3,通過(guò)連續(xù)不斷地通入冷卻水將混凝土內(nèi)部的熱量帶走，以達(dá)到降低混凝土內(nèi)外溫差、防止溫度裂紋產(chǎn)生的目 的。（冷卻管為DN32的金屬管，采用管子接頭連接，安裝固定在鋼筋支撐架上, 安裝完畢后進(jìn)行通水檢漏試驗(yàn)。）A5選擇良好級(jí)配的粗骨料，嚴(yán)格控制含泥量W 3%加強(qiáng)混凝土的振搗。A6采取二次振搗法，澆筑后及時(shí)排除表面積水，加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)，提高混凝土早 期或相應(yīng)齡期的抗拉強(qiáng)度和彈性模量。A7拆模后及早回填，盡量減少基礎(chǔ)混凝土暴露時(shí)間 一丄畢丟井士 £電

18、aoa下層皆說(shuō)畀虧一匾蘭宅上挑水>*嚴(yán).站冷卻巨塩說(shuō)爺廠亍帝嗎冷和才踴冋刃團(tuán)4-3玲卻詩(shī)欣測(cè)蠱尋坡平首凸獸匡3）混凝土澆筑前的裂紋控制計(jì)算在混凝土澆筑之前，根據(jù)施工擬采的防裂措施和現(xiàn)有施工條件，先計(jì)算混凝 土的水泥水化熱的絕熱最高溫升值、各齡期收縮變形值、收縮當(dāng)量溫差和彈性 模量，根據(jù)計(jì)算估量可能產(chǎn)生的最大溫度收縮應(yīng)力，如不超過(guò)混凝土的抗拉強(qiáng) 度，則表示所米取的措施有效。若超過(guò)混凝土的抗拉強(qiáng)度，則必須米取有效措 施，如調(diào)整混凝土入模溫度、降低水化熱溫升值、降低混凝土內(nèi)外溫差、改善施工工藝和混凝土拌合物性能等重新進(jìn)行計(jì)算，直到應(yīng)力在允許的范圍。A混凝土入模溫度假定澆筑時(shí)平均氣溫36C、攪拌

19、棚內(nèi)氣溫34C; C35泵送混凝土配合比（本 方案采用的數(shù)據(jù)可能與實(shí)際施工配合比有一定差異，施工控制時(shí)以后者為準(zhǔn)） 及材料溫度如表4-3。水泥品種采用水泥，標(biāo)號(hào)42.5R;混凝土坍落度控 制在160士 20mm之間。表4-3 C35泵送混凝土配合比及材料溫度表材料名稱配比（kg）溫度（C）含水率代號(hào)數(shù)值代號(hào)數(shù)值代號(hào)數(shù)值水mw162Tw26GJ w100%水泥mce337Tee343 ce0%中砂msa747Tsa35G sa3%碎石mg1122Tg35G g2%粉煤灰mmh70Tmh343 mh0%緩凝減水劑mb6.74Tb263 b0%A1混凝土拌合物的理論溫度 ToTo二(0.9 X( P

20、Oce X Tce+msa X Tsa+mg X Tg +mmh X Tmh + ROb X Tb) +4.2X Tw X( ROw3 saX msa 3 g X mg) +C1X (3 saX msaX Tsa+ 3 g X mg X Tg) C2X (3 saX msa+3 g X mg) ( 4.2X mw+0.9X( mce+msa+mg+mmh + mb)=33.23C）；上式中：mce、msa、mg、mmh、mb、mw見(jiàn)表 4-2;Tee、Tsa、Tg、Tmh、Tb、Tw見(jiàn)表 4-2；3 sa、3 g 見(jiàn)表 4-2；ci水的比熱容，骨料溫度0 C時(shí)，ci=4.2kJ/kg K;C2

21、水的溶解熱，骨料溫度0C時(shí)，C2=0 kJ/kg;0.90.9為水泥、砂、石子、粉煤灰、緩凝減水劑的比熱約值（kJ/kg K）;4.2 4.2為水的比熱約值（kJ/kg K）A2混凝土拌合物出機(jī)溫度TiTi=To 0.16X(To T) =33.35C);上式中：Ti攪拌棚內(nèi)氣溫(C)。A3混凝土經(jīng)運(yùn)輸至成型后的溫度T2T2=Ti(aX t計(jì)0.032X n)x( TiTa) =33.71 (C)；上式中：ti混凝土自運(yùn)輸至澆筑成型完成時(shí)的時(shí)間(h),按25min計(jì)算；n混凝土轉(zhuǎn)運(yùn)次數(shù)，本處 n=1次；Ta 運(yùn)輸時(shí)的環(huán)境溫度(C);a 溫度損失系數(shù)(h 1),采用混凝土攪拌運(yùn)輸車時(shí)a =0.2

22、5。A4混凝土經(jīng)鋼筋及模板吸熱后的溫度 T3T3= (CcXmc X T+Cf Xmf X T+cs XmsX T) ( Cc Xm+Cf Xm+a Xm) =33.75 (C)。 上式中：cc 混凝土的比熱，查表知 cc =1.0kJ/kgK;me混凝土的質(zhì)量密度，取 me=2400 kg/m3;Cf、Cs鋼材（鋼模、鋼筋）的比熱，ef = cs =0.48kJ/kg K;mf、ms與每立方米混凝土接觸的模板、鋼筋的質(zhì)量，經(jīng)估算,mf+ms=90kg ；Tf、Ts模板、鋼筋的溫度，因未預(yù)熱，取當(dāng)時(shí)環(huán)境氣溫。根據(jù)以上計(jì)算可知混凝土的入模溫度為 33.75C。B 混凝土的水化熱絕熱溫升值 T（

23、t）_ 乂T（ t）二Cx QX（ 1-e_m t） / （exp）上式中：T（t）混凝土澆筑完t段時(shí)間的絕熱溫升值（C）;C每立方米混凝土水泥用量（kg）;Q每千克水泥水化熱量（kJ/kg）,根據(jù)廠家提供的數(shù)據(jù)，水泥3天的水化熱量為250 kJ/kg, 7天的水化熱量為271 kJ/kg 28天的水化熱量為334 kJ/kg;e常數(shù)，e=2.718m 與水泥品種、澆搗時(shí)溫度有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，取m=0.3;t 混凝土澆筑后至計(jì)算時(shí)的天數(shù)（d）;1 c混凝土的比熱，取 c=1.0 (kJ/kg );P 混凝土的質(zhì)量密度，取p =2400 kg/ m3。據(jù)此公式求得混凝土在不同齡期時(shí)的水化熱絕熱溫升

24、值如表4-4。表4-4混凝土在不同齡期時(shí)的水化熱絕熱溫升值計(jì)算表齡期(d)水泥用量C(kg)水泥水化熱Q(kJ/kg)1 e_m x t砼比熱c(kJ/kg -K)砼密度p (kg/m3)絕熱溫升T (t)C)溫差 T(C)33372500.59341.0240020.8320.8373372710.87751.0240033.3912.56283373340.99981.0240046.8913.50OO3373341.00001.0240046.90由上表可知其最高溫升值為 46.90 CC各齡期混凝土收縮變形值£ y （t）及各齡期混凝土收縮當(dāng)量溫差 Ty（t）Mi)=

25、3; 0 (1-e°.1t)xMiX M2x x M9X Mi°)上式中:£y（t）各齡期（d）混凝土的收縮相對(duì)變形值;標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下最終收縮值（即極限收縮值），取3.24X 1°4 ；Mi考慮各種非標(biāo)準(zhǔn)條件的修正系數(shù)（查表求?。拚禂?shù)Mi的取值如下表：表4-5修正系數(shù)Mi取值表項(xiàng)目修正系數(shù)水泥品種礦渣水泥Mi1.°°水泥細(xì)度礦渣水泥Mi1.25骨料2°°°M2°.93水灰比石灰?guī)rM31.°°水泥漿量（%0.48M41.21初期養(yǎng)護(hù)時(shí)間t（d）16.65M50.90環(huán)境濕度（

26、%7M61.00水力半徑的倒數(shù)25My1.25操作方法0.7m81.43配筋率（%機(jī)械振搗Mg1.00M1X M2X x MgX M101.946Ty (t) =- £ y (t) / a上式中：T y（ t）各齡期（d）混凝土收縮當(dāng)量溫差（°C）;a 混凝土的線膨脹系數(shù)，取1.0X1°5 （1/C）。表4-6各齡期混凝土收縮變形值及收縮當(dāng)量溫差計(jì)算表齡期t（d）0£ y收縮相對(duì)變形值£ y （t）砼的線性膨脹系數(shù)a收縮當(dāng)量溫差Ty（ t ）C）33.24E-041.634E-041.00E-05-16.3473.24E-043.174E-04

27、1.00E-05-31.74283.24E-045.922E-041.00E-05-59.22+乂3.24E-046.305E-041.00E-05-63.05D 各齡期混凝土的彈性模量E（ t）E(t)=Eo (1-eP°9t)上式中:E（t）混凝土從澆筑至計(jì)算時(shí)的彈性模量（N/mm2）;E（0）混凝土的最終彈性模量，查表求得C35砼的E（0）=3.15X 104 N/mm2則各齡期混凝土的彈性模量如表 4-7。表4-7各齡期混凝土的彈性模量計(jì)算表齡期t(d)砼的最終彈性模量（N/mm2）l-e-0.09t砼從澆筑至計(jì)算時(shí)的彈性模量（N/mm2）33.15E+040.2366217

28、.45E+0373.15E+040.4674081.47E+04283.15E+040.9195402.90E+04oo3.15E+041.0000003.15E+04E混凝土的溫度收縮應(yīng)力。（T =E（t）XaXA TX S（t）X R/ （ 1 v）上式中：（T 混凝土的溫度收縮應(yīng)力（N/mm2）;E（ t）混凝土的彈性模量（N/mm2）;a 混凝土的線膨脹系數(shù)，取 1.0X2 5 （ 1/C）; T混凝土的最大綜合溫差（C）, T=T0+2 T（t）+ Ty （t）-Th;3To 混凝土的入模溫度（C）;T（ t）混凝土水化熱絕熱溫升值（C）;Ty （t）混凝土收縮當(dāng)量溫差（C）;Th

29、混凝土澆筑后達(dá)到穩(wěn)定時(shí)的溫度（C），一般取年平均氣溫（本工程取18.7C）;S（ t）考慮徐變影響的松弛系數(shù)，取 0.4;R混凝土的外約束系數(shù)，取 0.5 ;V混凝土的泊松比，取0.15c取 Th=18.7C,A T=T0+-T（t）+ Ty（t） Th計(jì)算結(jié)果如下表：3表4-8 綜合溫差厶T計(jì)算表入模溫絕熱溫升值2T（ t）/3年平綜合均氣溫溫差收縮當(dāng)量溫差（d）To (C)T( t(C)C)Ty (t)(C)Th(C) T(C)333.7520.8313.89-16.3418.7012.60733.7533.3922.26-31.7418.705.572833.7546.8931.26-5

30、9.2218.70-12.91+OO33.7546.9031.27-63.0518.70-16.74根據(jù)公式。=E（t）XaXA TX s（t） x R/ （ 1v）計(jì)算混凝土各齡期的溫度收縮應(yīng)力如下表：表4-9混凝土各齡期的溫度收縮應(yīng)力計(jì)算表齡期彈性模量線脹系數(shù)綜合溫差松弛系數(shù)約束系數(shù)泊松比溫度收縮應(yīng)力(E( t)a T°S( t)RVd)(N/mm2)(1/C)(C)(N/mm2)37.45E+031.00E-0512.600.400.500.150.22171.47E+041.00E-055.570.400.500.150.193282.90E+041.00E-05-12.91

31、0.400.500.15-0.880+OO3.15E+041.00E-05-16.740.400.500.15-1.240F抗裂安全度計(jì)算由抗裂安全度條件公式 K= (T (t)/fct1.15式中fct為混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,C35砼為2.20N/mm2)可知，只有當(dāng)溫度應(yīng)力。(t)> 1.15 fct時(shí)才會(huì)出現(xiàn)裂紋, 評(píng)估情況見(jiàn)下表：表4-10混凝土抗裂安全度計(jì)算表（d）(T (t)(N/mm2)fct (N/mm2)(N/mm2)(N/mm2)30.2212.202.530-2.309安全70.1932.202.530-2.337安全28-0.8802.202.530-1.650

32、安全+OO-1.2402.202.530-1.290安全由此可知采用以上措施混凝土不會(huì)產(chǎn)生溫度裂紋。4）加強(qiáng)施工中的溫度控制和養(yǎng)護(hù)A 準(zhǔn)備好足夠的彩條布，澆筑時(shí)若遇大熱天，則采取灑水降溫、搭設(shè)遮陽(yáng) 棚等措施。B 澆筑時(shí)，控制混凝土入倉(cāng)速度，使混凝土均勻上升，避免混凝土拌合物 堆積過(guò)高，不利散熱，導(dǎo)致內(nèi)部有害裂紋產(chǎn)生。C混凝土振搗密實(shí)，在終凝前、初凝后，進(jìn)行二次抹壓，提高混凝土的抗 拉強(qiáng)度，減少收縮量，避免出現(xiàn)表面干縮裂紋。D加強(qiáng)混凝土的養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)期應(yīng)不少于 14天，先用塑料薄膜覆蓋、再加蓋兩層海綿或麻袋保濕、保溫養(yǎng)護(hù)，盡量減少內(nèi)外溫差，降低溫度應(yīng)力；選擇合理的拆模時(shí)間，拆模時(shí)，塊體中部和表面溫

33、差不宜大于25C。E加強(qiáng)測(cè)溫和監(jiān)控管理，做好溫度記錄，觀察內(nèi)部溫度變化，確?；炷?的中心與表面溫度差值小于 25C,混凝土表面與環(huán)境氣溫的差值小于20°C,當(dāng)溫差超標(biāo)時(shí)，及時(shí)調(diào)整保溫和養(yǎng)護(hù)措施，使混凝土溫度梯度和溫度不至過(guò)大 而產(chǎn)生有害裂紋。5）基礎(chǔ)混凝土溫度的監(jiān)測(cè)混凝土澆筑前，按圖4-3的要求在基礎(chǔ)內(nèi)布設(shè)16組測(cè)溫導(dǎo)線，每組測(cè)溫導(dǎo)線 分下、中、上三層，采用電子測(cè)溫表對(duì)混凝土內(nèi)部溫度進(jìn)行測(cè)量。溫度監(jiān)測(cè)應(yīng)在入倉(cāng)砼凝結(jié)時(shí)開(kāi)始，混凝土澆筑完成后3天以內(nèi)應(yīng)2小時(shí)測(cè)溫一次，3天以后4小時(shí)一次，重點(diǎn)監(jiān)測(cè)每天凌晨 2:00和下午14:00點(diǎn)的溫度， 此時(shí)的數(shù)據(jù)最具有代表性。將結(jié)果記入溫度測(cè)量記錄

34、中，并及時(shí)對(duì)溫度數(shù)據(jù)進(jìn) 行分析，與理論計(jì)算數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，當(dāng)內(nèi)外溫差超過(guò)允許范圍時(shí)必須及時(shí)向工 程技術(shù)負(fù)責(zé)人報(bào)告，米取加大冷卻水流速、增加覆蓋物等對(duì)應(yīng)處理措施，將溫 度控制在規(guī)范允許范圍內(nèi)，防止溫度裂紋的產(chǎn)生。測(cè)溫工作應(yīng)在內(nèi)外溫差小于 25C時(shí)結(jié)束。6）混凝土澆筑后溫度控制根據(jù)實(shí)測(cè)溫度控制混凝土的中心與表面溫度差值小于25°C,混凝土表面與最低氣溫的差值小于20° C,及時(shí)調(diào)整保溫和養(yǎng)護(hù)措施，使混凝土溫度梯度和溫度不至過(guò)大而產(chǎn)生有害裂紋。A 混凝土的水化熱絕熱溫升值 T（t）（同第9頁(yè)B）T（t）=CX QX（ 1- e_mxt） / （cXp）；Tmax = CX Q/ (

35、 CXp) oB混凝土實(shí)際最高溫升值TdTd=Th To上式中：Td 各齡期混凝土實(shí)際水化熱最高溫升值（C）;Th 各齡期實(shí)測(cè)溫度值（C）;To 混凝土入模溫度C） oC混凝土水化熱平均溫度T（t）2Tt（t） = Ti+（T2 Ti）3上式中：Tt （t）各齡期混凝土實(shí)際水化熱最高溫升值（C）;Ti保溫養(yǎng)護(hù)狀態(tài)的混凝土表面溫度（C）;T2 實(shí)測(cè)混凝土結(jié)構(gòu)中心的最高溫度（C） oD混凝土結(jié)構(gòu)截面上任意深度處的溫度 TyTy= Ti+ (14y2/d2)x( T2- Ti)上式中：Ty混凝土結(jié)構(gòu)截面上任意深度處的溫度(C)；d混凝土結(jié)構(gòu)的厚度；y混凝土結(jié)構(gòu)截面上任意點(diǎn)離中心軸的距離。E各齡期混凝

36、土收縮變形值£ y(t)、收縮當(dāng)量溫差Ty( t)及彈性模量E( t), 計(jì)算方法同前。F 各齡期綜合溫差T(t)及總溫差TT (t) = Tx (t) +Ty (t)各齡期混凝土的總溫差為各齡期綜合溫差之和，即：T=E T( t)上式中：Tx (t)各齡期水化熱平均溫差C);Ty (t)各齡期混凝土收縮當(dāng)量溫差(C)。G 各齡期混凝土松弛系數(shù)S(t),見(jiàn)下表：表4-11各齡期混凝土松弛系數(shù)表時(shí)間133691218212427(d)500.0.0.20.200.0.30.0.1.S（ t）1862081215.23252013674730H最大溫度應(yīng)力值c （ t）_L _n（T（t

37、）= a（ 1一丫）嘆（1一（ cosh B ） “）XEi （t） XA Ti（t） X Si（t）2i 1上式中：c （t）各齡期混凝土結(jié)構(gòu)所承受的溫度應(yīng)力；a混凝土的膨脹系數(shù)，取 1.0X 10一 5 ；丫一一泊松比，取0.15;E（t）各齡期混凝土的彈性模量；A Ti（ t）各齡期綜合溫差；S （t）各齡期混凝土的松弛系數(shù)；cosh B 雙曲余弦函數(shù)，（可由表查得）其中 為基礎(chǔ)的長(zhǎng)度2（mm）； B為約束狀態(tài)影響系數(shù)，B = （CX/dE（t） 一。5, CX為地基水平 阻力系數(shù)（N/mm3）,砼墊層一般為1.001.50 N/mm3； d為基礎(chǔ)厚度（mm）。I降溫時(shí)混凝土的抗裂安全度

38、降溫時(shí)混凝土的最大拉應(yīng)力應(yīng)小于混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，即滿足抗拉強(qiáng)度條件(T (t)< 1.15 (式中fct為混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C35砼為2.20N/mm2), 砼才不會(huì)出現(xiàn)裂紋。7) 環(huán)基冷卻期間的平均溫度計(jì)算預(yù)計(jì)養(yǎng)護(hù)期間現(xiàn)場(chǎng)平均氣溫Tma=26C，采用蓄熱法養(yǎng)護(hù)，計(jì)算如下：A環(huán)基表面系數(shù)MM= (9.5+3.5) *2/ () =0.782 ( mT1)。B圍護(hù)層傳熱系數(shù)K砼表面由內(nèi)而外采用二層塑料薄膜(厚2mm)、二層海綿(厚3cm)覆蓋，未脫模處在鋼模外表包二層海綿(厚 3cm):nK1=3.6 ( 0.04+diX iX1) 一1i 1=3.6 ( 0.04+0.03

39、X 0.06-0.002 X 0.025 一1=5.81 (kJ/m2 h k);K2=3.6 (0.04+0.003 X_580.03 X 0.06) 一1=6.67 (kJ/m2 h k);取其較大值，即K=K>=6.67kJ/ m2 h k,查表得透風(fēng)系數(shù)3 =1.25水泥最終發(fā)熱量Qce=334kJ/kg，水泥水化速度系數(shù)ice=0.013h-1。則綜合參數(shù)B、©、n分別為：0= (®X KX M) / ( Uce X CcX pc)=(1.25X 6.67X 0.782) / (0.013X 1.0X 2400) =0.209;© = CU X Q

40、ce X mce/ ( LCe X Cc X pc GjX K X M )=0.013X 334X 337/ (0.013X 1.0X 2400 - 1.25X 6.67 X 0.782) =59.279;n =3 Tma+ ©=72.03oC混凝土蓄熱養(yǎng)護(hù)開(kāi)始至任一時(shí)刻t (h)的溫度TT=n e 0 Vce- ©e-VceX+Tma，計(jì)算結(jié)果如表 4-12表4-12混凝土蓄熱養(yǎng)護(hù)開(kāi)始至任一時(shí)刻的溫度計(jì)算表時(shí)間t(h)n e-0 VceXt© e- VceX tTma (C)T (C)2467.4943.392650.104863.2331.762657.477

41、259.2423.252661.999655.5017.022664.4912052.0012.462665.5514448.729.122665.6016845.656.672664.9819242.774.892663.8821640.073.582662.5024037.542.622660.9326435.181.922659.2628832.961.402657.5531230.881.032655.8533628.930.752654.1836027.110.552652.56(4) 72, 120, 168, 240, 336, 360小時(shí)時(shí)環(huán)基的平均溫度 TmTm= (ueX

42、t) 1X( e Vce X 0 1ne 9 Vce + 1 n_ ©) +Tma，計(jì)算結(jié)果如下表:表4-13混凝土蓄熱養(yǎng)護(hù)開(kāi)始至任一時(shí)刻的平均溫度計(jì)算表時(shí)間t（h）(U cex t) 1© eVceX t0 1n e9 VceX t0 1 n_©Tma(C)Tm(C)721.06823.25283.67285.642652.931200.64112.46249.02285.642657.461680.4586.67218.59285.642659.752160.3563.58191.88285.642660.662640.2911.92168.44285.642

43、660.713120.2471.03147.86285.642660.223600.2140.55129.79285.642659.42由上二表可知，當(dāng)環(huán)基冷卻至第 15天（360小時(shí)）時(shí)，其溫度為52.56C; 15天內(nèi)的平均溫度為59.42C,內(nèi)外溫差厶T均v 25C,滿足規(guī)范規(guī)定的抗裂溫 差要求，但為安全起見(jiàn)，應(yīng)按預(yù)定措施通冷卻水。通水降溫效果驗(yàn)算如下：T Qk t 水 T水（水W砼晞上式中：Q水一一冷卻管中水的流量，取 Q水=0.15m3/h （可根據(jù)降溫需要調(diào)節(jié)流量）；t 冷卻管通水時(shí)間，h=24;水水的密度，水=1.0 l03kg/m3;Tk進(jìn)出水口處的溫差，按 t=20C考慮;水

44、水的比熱，c水=4.2 10J/kg °C；混凝土的體積，V砼=3i86mf;砼 混凝土的密度，砼=2400kg/m3;c砼 混凝土的比熱， =0.97J/kg C。T=0.15X 24x 1.0X 1C3X 20X 4.2x 107(3186x 2400x 0.97)=40.77C59.42-40.77=18.65< 25C,據(jù)此可知，將水流量調(diào)整至 0.15m3/h、并持續(xù)通水后可進(jìn)一步確保規(guī)范規(guī)定的抗裂溫差要求。一般在冷卻管被覆蓋、砼凝結(jié)時(shí) 開(kāi)始通水，結(jié)束通水時(shí)間根據(jù)砼內(nèi)外溫差確定，由冷卻水管流出的水應(yīng)及時(shí)抽 排至現(xiàn)場(chǎng)排水系統(tǒng)。澆筑及養(yǎng)護(hù)期間由專人嚴(yán)格按既定的頻率監(jiān)測(cè)砼內(nèi)

45、部溫度、表層溫度和現(xiàn)場(chǎng) 氣溫，并比較和測(cè)算相關(guān)數(shù)據(jù)，當(dāng)偏差較大時(shí)調(diào)整養(yǎng)護(hù)措施。養(yǎng)護(hù)中后期應(yīng)逐 漸減少保溫層，但應(yīng)控制降溫速率不宜大于1.5C/d,繼續(xù)養(yǎng)護(hù)到砼內(nèi)部與表層、 表層與環(huán)境溫差符合規(guī)范要求為止。施工縫的留設(shè)與處理如前所述，煙囪基礎(chǔ)分兩次施工，水平施工縫留設(shè)在-2.5m處，不設(shè)豎向施工縫。在環(huán)基混凝土澆筑完畢、施工縫處混凝土齡期達(dá)到3天后，將施工縫全面鑿毛，在澆筑筒座混凝土前充分清潔、濕潤(rùn)，經(jīng)檢查符合要求后，用與混凝 土同等強(qiáng)度的砂漿進(jìn)行接縫后，再澆筑筒座混凝土。426遇機(jī)械故障、停水、停電等不可控情況時(shí)的處置本次澆筑計(jì)劃協(xié)調(diào)一標(biāo)或二標(biāo)攪拌站協(xié)同作備用系統(tǒng)，并在開(kāi)盤(pán)前對(duì)系統(tǒng)易 損備品備件、水電供應(yīng)、混凝土原材料供應(yīng)、天氣情況等環(huán)節(jié)作充分的準(zhǔn)備和 查詢，盡量避免澆筑中斷。若相關(guān)資源意外供給不足或中斷供給、導(dǎo)致澆筑必 須中斷且超過(guò)混凝土的初凝時(shí)間時(shí)，可將已入倉(cāng)的混凝土攤平、按正常澆筑要 求振搗密實(shí)（停電時(shí)人工插釬振搗）、在澆筑面上按500的間距埋設(shè)不小于匸 20的插筋，插筋的埋入深度和外露長(zhǎng)度均不應(yīng)小于 500。在恢復(fù)澆筑前按施工 縫的要求進(jìn)行處理。5工程資源配置5.1人員配置本工程計(jì)劃按兩班倒連續(xù)作業(yè)，每班人員配置情況如下表，并在實(shí)施前以值班表格的形式列出具體名單：表5-1人員配置表序號(hào)虧工種或崗位人數(shù)工作內(nèi)