用分立元件設(shè)計制作互補對稱式功率放大器

1、用分立元件設(shè)計制作互補對稱式功率放大器2008-08-18 13:49:31作者：未知 來源：中國電子網(wǎng)關(guān)鍵字:功率放大器運放達林頓管恒流源工作電流穩(wěn)壓管差動放大器電壓放大集電極元件一、功率放大器基本電路特點互補對稱式OTL功率放大器基本電路如圖所示。其中：C1為信號輸入偶合元件， 須注意極性應(yīng)于實際電路中的電位狀況保持一致。R1和R2組成BG1的偏置電路，給 BG1提供靜態(tài)工作點，同時也在整個電路中起到直流負反饋作用。要求通過R1的電流大于BG1的基極電流至少 5倍，按照&為100、Ic1為2mA計算，R1應(yīng)不大于6k ,故給定為5.1k ; C1因此也相應(yīng)給定為 22心它對20Hz

2、信號的阻抗為362 Q; R2需根據(jù)電源采用的具體 電壓確定，約為 R1 (E/2-0.6 )/0.6，按照32V電壓值應(yīng)取為約120K ,確切值通過實際 調(diào)試使BG1集電極電壓為15.4V來得到。C2 與 R3 構(gòu)成自舉電路，要求 R3C2 > 1/10、 ( R3 + R4 ) Ic1 = E/2 1.2，因 R4 是BG1的交流負載電阻，應(yīng)盡可能取大一點，R3 一般取在1k之內(nèi)。按照32V電源電壓值和Ic1為2mA 進行計算，R3與R4之和為7.2k，實際將R3給為820Q、R4給為6.8k , Ic1則為1.94mA ; C2因此可取給為 220好R5和D是BG2、BG3互補管的

3、偏置電路元件，給 BG2、BG3共同提供一個適當(dāng)靜 態(tài)工作點，在能夠消除交越失真情況下盡量取小值，根據(jù)實驗結(jié)果一般取在3mA4mA ;改變R5阻值可使BG2與BG3的基極間電壓降改變而實現(xiàn)對其靜態(tài)工作的調(diào)整，與R5串聯(lián)的D是為了補償BG2、BG3發(fā)射結(jié)門坎電壓隨溫度發(fā)生的變化，最好采用兩只二極管串聯(lián)起來補償互補管發(fā)射結(jié)門坎電壓隨溫度發(fā)生的變化，使互補管靜態(tài)工作點穩(wěn)定。簡化電路中省略使用一只二極管。并聯(lián)在BG2、BG3基極間的C4 ,可使動態(tài)工作時的 UAB減小，一般取為47八C3是防止BG1產(chǎn)生高頻自激的交流負反饋電容，一般取為47P200P 。BG1起電壓放大作用，在該電路中被稱為激勵級，要

4、求 Buceo > E、Iceo < Ic1/400 =5A、3= 100200，所以應(yīng)選用小功率低噪聲三極管。BG2和BG3是互補電流放大極，分別與BG4、BG5構(gòu)成復(fù)合管對輸出電流進行放大，要求Buceo > E、Iceo < Ic2/100=30 A、3= 100200。在BG4、BG5使用普通大功率三級管而不是內(nèi)部已經(jīng)做成復(fù)合 式大功率三級管的情況下，BG2與BG3需要提供給后級大功率三級管超過100mA 的峰值驅(qū)動電流，因此應(yīng)使用中功率三級管。BG4和BG5是負責(zé)放大輸出電流的大功率管，靜態(tài)工作電流可取在 10mA 30mA，要求 Buceo > E、I

5、ceo < Ic4/100 = 0.1mA、50 100 。 BG4和BG5的最大極限電流Imax應(yīng)該比輸出電流最大幅值大1倍，方能保證輸出電流最大幅值時10 °R6和R7分別是BG4和BG5靜態(tài)工作點調(diào)整分流電阻，動態(tài)工作時的分流作用可以 忽略不計。在Ube4和Ube5都等于0.6V標準參數(shù)時，由互補電流放大級的靜態(tài)工作電流 取在3mA4mA ,可計算出 R6和R7應(yīng)取為220Q。實際上，大功率三級管 Ube可能相 差較大，BG4和BG5的Ube需通過實測進行配對使用，借助自舉電路工作的半邊復(fù)合管 的總電流放大率應(yīng)應(yīng)比不借助自舉電路工作的另半邊復(fù)合管要小。R8和R9分別是防止

6、BG4和BG過流的限流電阻，一般取在0.2 Q0.5 Q之間。將用200mm 長、直徑為 力0.08的漆包線兩端分別焊接在 1k以上電阻兩端，把對折起來的 漆包線繞在電阻上即可。相當(dāng)于熔斷保險管的作用，屬于最簡單的非智能式限流燒斷保護方式。C5和C6是信號輸出電容，用一只小容量電容與大容量電容并聯(lián)起來使用，可消除大 容量電容內(nèi)部具有的較大電感對高頻率信號的阻礙。注意它實際上是起到中點浮動電源作 用，所以電容量不是按照對通拼帶下端交流信號的阻抗應(yīng)為多大來計算，而是按照輸出功率需要消耗多少能量進行計算。在中點浮動電源電壓隨著輸出電流進行波動而導(dǎo)致輸出信號截波時，就會產(chǎn)生嚴重削波失真。根據(jù)電容儲存的

7、能量與電壓平方成正比關(guān)系，中點浮動電源的輸出電容，容量應(yīng)是總電源上儲能電容量的4倍。C9和R10是交流負反饋網(wǎng)路，與 R2、R1共同構(gòu)成電壓并聯(lián)負反愧。R2與R1構(gòu)成的直流負反愧可使總的電壓放大倍率約等于R2除以1.2k （等于R1與BG1的發(fā)射結(jié)動態(tài)電阻并聯(lián)），按照圖設(shè)計參數(shù)約為100倍，加入C9和R10的交流負反饋網(wǎng)路后，總的電壓放大倍率約等于 R2與R10的并聯(lián)電阻除以1.2k，約為18倍。實踐證明，采用這種 方式工作的電壓并聯(lián)負反愧表現(xiàn)效果很不良好。圖0）功率彩火器也木也路、對功率放大器基本電路的改進在圖所示的互補對稱式 OTL功率放大器基本電路中，信號輸入激勵級的內(nèi)阻只有1k,需要做

8、阻抗變換才能與大部份中、高阻信號源匹配。將信號輸入激勵級直接改成復(fù)合 管是最簡單的方式，復(fù)合管的接法有多種具體電路，最佳方案是采用圖所示的接法。新增加的前置級實際上相當(dāng)于簡單的電壓控制電流型運算放大器，BG0的基極與發(fā)射極相當(dāng)于運算放大器的正輸入端和負輸入端，正輸入端的動態(tài)電阻已經(jīng)提高到10K以上。同時，從功率放大器輸出端接到負輸入端發(fā)射極負反饋電阻R10和取樣電阻R11之比決定著總的電壓放大倍率。PI 1N414SR3320 D0-VinClTi4.7。gmR12320 DkO3C3皿口岫A 'A如4IE3BG5DS80BG4D瀕EG3WL3D2CPR13 100 E+70 D R5

9、C4 一47 u2200 47bBG1 知MY1圖©功率放大器改進電路電路調(diào)試要點也是先將R5調(diào)節(jié)成短路0電阻狀況使BG2BG5處于截止?fàn)顟B(tài)，用兩只1K/2W 電阻分別從總電源兩端接到輸出端獲得中點電壓。用一只 200K電位器代替R1 或R2接在電路板上，用導(dǎo)線將 C1輸入電容信號輸入端與地短路。接通電源，測量 BG1 的集電極到發(fā)射極的電壓降Uce，調(diào)節(jié)200K電位器使Uce等于E/2-0.6 ;在總電源電壓為32V時，BG1的靜態(tài)Uce應(yīng)等于15.4V0.1V 。然后測量200K電位器實際所處的電阻 值，換成同阻值固定電阻替換電位器，再測量 BG1靜態(tài)Uce應(yīng)該在15.4V0.2

10、V 之內(nèi)。確 定好BG1的靜態(tài)Uce后，再從小到大調(diào)節(jié) R5使BG4和BG5的靜態(tài)工作電流為 15mA 。 為保險起見，可將 R8與R9換接成100Q/2W 電阻，先測量 R8與R9上的靜態(tài)電壓降應(yīng) 為1.5V。斷開電源，測量 R5可調(diào)電阻實際所處的電阻值，將 R5換成相同阻值的固定電 阻，拆掉先前從輸出端分別連接到電源兩端的1k/2W 分壓電阻。再接通電源，測量 R8與R9上的靜態(tài)電壓降應(yīng)保持在1.2V1.8V之間。測量輸出中點電平也應(yīng)為16V0.5V 之間。把C1輸入電容信號輸入端與地斷開懸空，測量 R8與R9的電壓降，用起子碰到 C1輸入 端時R8與R9上的電壓降明顯變大。然后把 R8與

11、R9換成0.3 Q電阻，接上喇叭試聽。 接通電源時因 C0充電，輸出端中點電壓需要從零緩慢上升，因而只產(chǎn)生輕微沖擊聲。2秒鐘后，用手碰C1輸入端時喇叭將發(fā)出 嗚”的交流聲。將C1輸入端與地（電源負端）短路, 喇叭應(yīng)不發(fā)出聲音，實際會發(fā)出輕微背景白噪聲或很小聲的交流哼聲。圖所示的互補對稱式OTL功率放大器改進電路，有一個明顯的缺點是信號輸入端直流電平比輸出端中點電壓 要低2V3V ,在大眾還沒有運放IC使用和三極管元件價格高的 20世紀80年代初，它已 經(jīng)是很良好的可使用單電源的功率放大器實用電路。20世紀80年代中期，運放IC開始推出，人們開始采用運放 IC來擔(dān)任前置極和激勵極。典型電路如圖所

12、示，因運放 IC不需 調(diào)整靜態(tài)工作點，只要調(diào)節(jié)R5使BG2BG5的靜態(tài)工作電流10mA20mA 即可。注意， 雖然運放IC不需調(diào)整靜態(tài)工作點， 但在BG2BG5處于截止?fàn)顟B(tài)時，由R8、R9和BG3、 BG5發(fā)射結(jié)正向?qū)▽⑦\放 IC負輸入端置為高電平， 運放IC輸出低電平，于是通過BG3 發(fā)射結(jié)把運放IC負輸入端置為低電平，運放 IC輸出端翻轉(zhuǎn)成高電平，結(jié)果處于輸出不定 的低頻率振蕩狀態(tài)，不能提供穩(wěn)定的參考中點電平。在這種狀況下調(diào)整BG2BG5的靜態(tài)工作電流，運放IC輸出端為高電平時調(diào)節(jié) R5無效；而運放IC輸出端為0電平時BG5不 能導(dǎo)通，調(diào)節(jié) R5只能使BG2、BG3、BG4進入工作區(qū)，B

13、G2實際只起到二極管的作用， 經(jīng)BG4和BG2的電流直全部灌入運放 IC輸出端，結(jié)果使 BG2和運放IC因過流而損壞?。ㄎ以?jīng)把當(dāng)時手頭所擁有的幾只國產(chǎn)運放IC和十幾只中功率三級管全部損壞，也未能將靜態(tài)工作點調(diào)整出來。）必須先用導(dǎo)線將運放IC的負輸入端與輸出端連通，暫不接上負反饋電阻R6，讓運放IC以跟隨器方式輸出穩(wěn)定的參考中點電平，在此狀態(tài)下調(diào)節(jié)R5使BG2BG5的靜態(tài)工作電流為 15mA ,將R5換成相同阻值的固定電阻后確認BG2BG5的靜態(tài)工作電流在 10mA20mA 之間，再將運放IC的負輸入端與輸出端端開， 把反饋電 阻R6接入電路中。20kR6|r4IkC2 22口RJ830。NC

14、2 一 220ICIkDI :2CP ,I BG4D88OR5220令1 9013DR11llc<4220WJdC3© i-U|Ic3 ltIcp© wQ R10 HG5 y1BG39012Y1§0圖功率放大器輸入級使用運放IC的電路使用運放IC擔(dān)任前置極和激勵極后，最好將 BG2BG5的靜態(tài)工作電流偏置方式改 成由三極管與分壓電阻構(gòu)成的穩(wěn)壓器，這樣可以在電源電壓發(fā)生較大變化下保持幾乎相同的靜態(tài)工作電流。圖即是經(jīng)過改進后的電路，BG1發(fā)射結(jié)門坎電壓與 BG2、BG3、BG4的門坎電壓一同隨溫度變化，本身可起到溫度補償作用。為了減少運放IC輸出端的靜態(tài)工作電流

15、，在運放IC輸出端贈加了到地端的分流電阻 R10。有了該分流電阻后，調(diào)整BG2 BG5的靜態(tài)工作電流時可以先不接入運放IC,直接由其中的 R7、R8和R10分壓出近似的中點參考電平。先從0到大調(diào)節(jié)R5使BG2BG5的靜態(tài)工作電流在 10mA20mA 之 間，再接入運放IC,電路即能正常工作。另外，在運放 IC輸出端串聯(lián)一只1k限流電阻 R15，可保證運放IC輸出端處于0電平時BG5也不會進入截止?fàn)顟B(tài)。DIRl10kco寸一寸N 一R7lk竺lokzUr0-vinR31O0c220kJ62 %|r9 3kBGi I9014%Rll220BG4D330BG290130 +16V-45 V R13

16、0.3Ic42300 PC31.R14 TT0.3 Q j4"JC415kR 1圖功率放大器輸入級使用運放【c的改進電路使用運放IC擔(dān)任前置極和激勵極，最大的優(yōu)點是輸出端直流電平與信號輸入端直流電 平嚴格一致，相差不大于 0.05V。這樣就可以制作出由兩個 OTL功率放大器構(gòu)成的反向輸 出的BTL功率放大器，而在輸出端直流電平與信號輸入端直流電平相差懸殊情況下，兩個 OTL功率放大器的正、 反相輸出端直流電平往往會相差超過0.5V ,明顯影響喇叭的工作平衡位置。BTL功率放大器的正、反相輸出端直流電平直流電平相差必須小于0.1V ,喇叭的工作平衡位置才不會發(fā)生明顯偏離自由平衡位置。喇

17、叭的工作平衡位置明顯偏離自由平衡位置時，正反方向的機械振動幅度不對稱，發(fā)出的聲波將產(chǎn)生畸變不自然。另外，輸出端直流電平與信號輸入端直流電平嚴格一致，才使得使用正、負雙電源供電的OCL功率放大器成為現(xiàn)實。否則，因輸出端直流電平與電源中點電平相差較大，將導(dǎo)致喇叭不能良好的正常工作。由于大部分運放IC的工作電壓都不高，性能良好的高電壓運放IC品種少、價格高，人們也可以采用與運放 IC前置級相同的差動放大電路來達到同樣目的。圖即是采用差動 放大方式做前置極的典型電路，它比圖所示的互補對稱式OTL功率放大器基本電路多用2只要求特性一致的三極管，比圖所示的改進型互補對稱式OTL功率放大器實用電路多用1只三

18、極管。說倒底，并不是人們不知道怎么設(shè)計功率放大器，而是受到器件選擇上的 限制，在不同歷史時期只能使用相應(yīng)的設(shè)計電路。在20世紀80年代后期，人們才開始比較容易找到特性一致的三極管進行配對使用。因差動放大極的靜態(tài)電流可由電路設(shè)計參數(shù)準確給定，不用調(diào)節(jié)差動放大管的靜態(tài)電流。在圖電路使用32V電源的情況下，前置差動放大管的靜態(tài)電流為 0.51mA0.52mA ，只要先調(diào)節(jié)R12使BG1的集電極到地端的電 壓降為15.4V，再調(diào)節(jié)R5使BG2BG5的靜態(tài)工作電流在 10mA20mA 之間即可。nr-U頌品1N1小 9012C2 5BG5220 u0-VinR2 10k IkoD47k0+E (32V)

19、2200 uIdIc3Ic5M fl220 «D覲BG19014EG3 9012BG4 DggOC447 uIc4R13 100T D22CPR9Q470 R5r i'fillC3 -lk100P"原2kpRS頑EG2 9013圖功率放大器輸入級為差動方式在調(diào)整BG1的靜態(tài)電流時，同樣先要將R5調(diào)節(jié)成短路0電阻狀況使BG2BG5處于截止?fàn)顟B(tài)，暫不接入負反饋電阻R10，用導(dǎo)線將BG6、BG0的基極短路。接通電源，先調(diào)節(jié)R12使BG1集電極到地端的電壓降為15.4V0.2V ，再調(diào)節(jié) R5使BG2BG5的靜態(tài)工作電流為15mA。為保險起見，先將 R8與R9換接成100Q

20、 /2W 電阻，測量 R8與 R9上的靜態(tài)電壓降應(yīng)為 1.5V。斷開電源，測量 R5與R12可調(diào)電阻實際所處的電阻值， 將它們換成相同阻值的固定電阻。接通電源，測量 R8與R9上的靜態(tài)電壓降應(yīng)保持在 1.2V1.8V之間。測量輸出中點電平應(yīng)在16V0.3V 之間。斷開電源，將 BG6、BG0的基極間連接導(dǎo)線取掉，把負反饋電阻R10接入電路。再接通電源，測量 R8與R9上的靜態(tài)電壓降應(yīng)保持在 1.2V1.8V之間。測量輸出中點電平應(yīng)在 16V0.2V 之間，差分管電流 放大倍率越大，輸出端直流電平與信號輸入端直流電平相差越小。用起子碰C1輸入端時R8與R9上的電壓降明顯變大。 然后把R8與R9換

21、成0.3 Q電阻，接上喇叭試聽。 接通電源時輸出端中點電壓需要從零緩慢上升，因而只產(chǎn)生輕微沖擊聲。2秒鐘后，用手碰 C1輸入端喇叭將發(fā)出 嗚”的交流聲。將 C1輸入端與地（電源負端）短路，喇叭應(yīng)不發(fā)出聲音， 實際會發(fā)出輕微背景白噪聲或很小聲的交流哼聲。三、對功率放大器實用電路的完善采用自舉電路設(shè)計的功率放大器雖然電路相對較為簡單，但卻存在下限工作頻率截止 點。而引入自舉電路是為了避免對上半波進行放大時沒有足夠電流提供給互補管使用，在不缺三極管使用的情況下， 可以采用恒流源來保證對上半波進行放大時也有足夠的電流提供給 互補管使用。與此同時，將差動放大器也設(shè)計成由恒流源提供工作電流，可以大大提高對

22、共態(tài)噪聲的抑制比和放寬對電源電壓的準確要求。圖是使用恒流源的功率放大器典型電路， 其中：BG3與BG4構(gòu)成標準恒流源，前者給前置差動放大極提供1mA恒定總電流，2只差分管BG1、BG2各得到0.5mA 的靜態(tài)工作電流；后者提供2mA恒定電流，與激勵極BG5的靜態(tài)工作電流2mA相等，從而使放大器輸出端 Q的靜態(tài)中點電壓完全由阻值相同 的R13與R14分壓確定出來，不會過大偏離E/2。串聯(lián)在下方 R14上的D1是為了補償上方復(fù)合管的門坎壓降比下方單一的互補管門坎壓降多一個PN結(jié)壓降，確保由阻值相同的R13與R14分壓確定出來的中點電壓更準確。激勵極 BG5的靜態(tài)工作電流已經(jīng)由 R4上 的1V壓降和

23、R12阻值200Q 確定為2mA，也不用調(diào)節(jié)。所以，在調(diào)節(jié)BG7BG10的靜態(tài)工作電流時先不接入BG4和BG5，直接在R13與R14分壓出中點參考電壓并提供有0.4mA1.1mA 的偏置電流給 BG6工作狀況下，由最小零電阻起始調(diào)節(jié)R10使BG7BG10的靜態(tài)工作電流為15 mA 即可。然后把 R10換成固定電阻，將 BG4和BG5接入 電路板，放大器即刻正常工作。雖然元件參數(shù)存在離散性，可能使BG5激勵極的實際靜態(tài)工作電流與BG4恒流源電流有少量相差， 差動放大極也會根據(jù)輸出端Q的靜態(tài)電壓偏離中點狀況自動改變 BG1的實際靜態(tài)工作電流， 使BG5的實際靜態(tài)工作電流與 BG4恒流源電 流完全相

24、等。當(dāng)然，對 BG5實際靜態(tài)工作電流進行自動調(diào)節(jié)后，差動放大極的靜態(tài)工作電 流不允許其中任何一個明顯減少太多。按照圖中的元件參數(shù)，只要變化0.1mA就可以讓BG5的靜態(tài)工作電流變化 1mA，足以實現(xiàn)對 BG5的靜態(tài)工作電流調(diào)整。0 +16V32VBG39012BG7 9013i y ciRO |JI9012EG6 9014BG5 =如】4r BG6 -9012 DI 2CPBGSDSfiO2200 u 4,7 mC4BG1OR16220 吊 D8SODW1 h3 6V at圖功率放大器使用恒流源的典型電路然而，由于恒流源限制了激勵極處于截止?fàn)顟B(tài)時所能提供的最大電流，提高電源電壓后并不能相應(yīng)的提

25、高輸出幅值。雖然相應(yīng)增加恒流源電流可以提高輸出幅值，但卻使激勵極靜態(tài)工作電流也相應(yīng)增大，穩(wěn)定性變差。較好的辦法是引入鏡像電路，采用上下對稱的差動電流放大方式驅(qū)動后面的互補對稱功率放大管工作。圖即是采用上下對稱差動電流放大方式作激勵極的功率放大器實用電路，因輸出功率較大，為避免過載損壞器件，電路中加進了限制最大輸出電流的保護功能。其中，BG4和BG5構(gòu)成的鏡像電路，可使 BG5的工作電流Ic5與BG4的工作電流Ic4保持完全相等，進而對驅(qū)動 BG6。實現(xiàn)由BG6、BG7構(gòu)成上 下對稱的差動電流放大方式。 這樣，即可保證在上半波信號需要激勵極提供更大驅(qū)動電流時， BG6也同步能輸出更大的驅(qū)動電流給

26、后極功率放大管。要達到同樣目的，人們也可以采取 再并聯(lián)一對互補對稱的前置差動放大器，由它實現(xiàn)對BG6的驅(qū)動。但由于鏡像電路對元件的要求沒有前置差動放大器高，采用兩對前置差動放大器并不能對整個電路提高任何性能， 大可不必使用那種多花代價的笨辦法。該電路的調(diào)整方式與圖所示的使用恒流源的功率放大器電路完全相同。+20V45VIEJGO10k90129。聘 BG3BG5 5012DI 2CFDW1?j6VBG10 叫UR92kH15 碩口R1S220 口5EGl R】710K0-inciT0Boe 901420bEG4BG590 IBS3EW 3014sBG1L I3014 TIFs'1E皿P

27、OMBG】3D880BG14D880R20 03Q/3WH2103 QWY1圖使用鏡像電路并帶輸出電流限制保護的實用功率放大籬電路從工作原理上考慮， 采用上下對稱差動電流放大方式作激勵極的電路已無缺陷。但由于大功率三極管的特性并不理想，在輸出電流達到1A以上時，電流放大倍率只有 1025 ,將使得驅(qū)動大功率三極管工作的互補管必須提供超過200mA以上電流給后極。互補管本身的功耗經(jīng)常超過 2W,發(fā)熱嚴重，互補管也需要另外裝散熱器。在電子元件廠家已經(jīng)研制 生產(chǎn)出大功率達林頓管的情況下，改用內(nèi)部已做成復(fù)合管的達林頓管作最后級電流放大管， 可以大大減輕對互補管的輸出驅(qū)動電流要求。如SGS公司生產(chǎn)的TI

28、P系列大功率達林頓管，在輸出電流達到 2A以上時，電流放大倍率也能達到500以上，從而只需要互補管提供20mA以下驅(qū)動電流給后極工作，互補管本身的功耗降低到0.2W 以下。需要修改的設(shè)計參數(shù)只是根據(jù)達林頓管的門坎電壓等于普通三極管門坎電壓的2倍，把提供靜態(tài)工作電流的偏置分流電阻 R18、R19增加一倍阻值，以便保持互補管的靜態(tài)工作電流不改變。同時 互補管BG9、BG10基級間的電壓降比先前增加一只普通三極管的門坎電壓，它對電路靜 態(tài)工作電流的調(diào)整方式毫無影響。0-VinR1 皿E2 10kIIBG147001*2 CPDW2CPR1T10KB如 901+BG390U11TS4Q1E06T1 6

29、A/100VBG9 lN55ilRl» 40 gb.iiQw H20臨0 +26V60VE(57 Ja 1N55J1Rl? 燦1N55519012 EQ2RDRllIk1N5551R145GS 如14BD11P014E»10 1M5401Tl «A/100Vn四律甩和功辜弦林擷世的鼻用琳率以大馨由蹌由于達林頓管不是專為音頻功率放大器研制的器件，工作頻率上限并不很高。普通大功率三極管的頻率上限只達到1MHz ,專為音頻功率放大器研制的大功率三極管也只能達到10MHz，最好的不超過 100MHz。雖然音頻范圍只有 10Hz20kHz ,可是三極管的電流 放大倍率與工作

30、頻率相關(guān)，處于工作頻率上限時，電流放大倍率會下降到1倍。這使得工作頻率上限低的三極管對 20kHz高音的放大能力比 2kHz中音的放大能力要低，也就導(dǎo)致 開環(huán)狀態(tài)下高音與中音的電流放大倍率已經(jīng)不保持相同。而閉環(huán)負反饋對整個音頻保持相同的取樣倍率，并不改變混合信號里高音電流放大倍率比中音電流放大倍率低的狀況，從而使混合信號里的高音實際比中音的放大倍率要低。所以，使用工作頻率上限高的大功率三極管，可使混合信號里高音電流放大倍率比中音電流放大倍率下降得要少。如果使用頻率上限只達到1MHz的大功率三極管制作音頻功率放大器，將感到 8kHz以上的高音成分嚴重不足。 故此，國外的電子元件制造廠已經(jīng)在20世

31、紀90年代研制出性能超群的音頻功率放大器專用大功率三極管。日本三肯公司制造的三肯管是最早出名的音頻功率放大器專用大功率三極 管，但它們都不是達林頓管，需要性能同樣超群的中功率來做驅(qū)動前極，而且要給驅(qū)動前極中功率安裝散熱器。到20世紀80年代后期，人們研制出性能更高的大功率場效應(yīng)管。任何大功率場效應(yīng) 管的工作頻率上限也能達到100MHz ,但因起初缺少高工作電壓的大功率場效應(yīng)管，生產(chǎn)廠家制作輸出功率超過 40W的功率放大器還是以選用大功率三極管。實際上，使用大功率 場效應(yīng)管制作功率放大器比使用大功率三極管制作功率放大器更方便。但需要特別注意一 點，雖然效應(yīng)管是電壓控制型器件，但大功率場效應(yīng)管的輸

32、入柵極與源極之間存在較大的結(jié)電容，可達到800P左右，因此在工作頻率較高的狀況下同樣要提供5mA10mA充放電驅(qū)動電流。竄聯(lián)在柵極前的電阻會影響對輸入結(jié)電容的充放電，阻值盡量取小。圖即是采用大功率場效應(yīng)管的實用功率放大器電路，由于某些大功率場效應(yīng)管柵極沒有內(nèi)置限壓保護穩(wěn)壓管，特地在電路中加入了限壓保護穩(wěn)壓管。使用沒有內(nèi)置限壓保護穩(wěn)壓管的大功率場效應(yīng)管，焊接時必須先用導(dǎo)線將柵極與源極短路，焊接好大功率場效應(yīng)管和限壓保護穩(wěn)壓管后才能將柵極與源極間的短路導(dǎo)線去除。采用大功率場效應(yīng)管設(shè)計的功率放大器，調(diào)試方式與采用大功率三極管設(shè)計的功率放大器完全相同。DW13j5VR1 DIfflr0VirClT&q

33、uot;7|1N55S11NJ551fid；E31 470°EGlfl 1N540LR15 200 EDvnLCVR18 5#200 D 酣g初EG7 i 1N3J51I ca22 b理馳V9012B02IkfishDkI?10K+26V心10W129A/100VM14BG12 9014BG9 1N5551R2O0 470 0Y1 1QE19W叩0.1 口溯J4網(wǎng)g 47 LEGL1 90 U圖使用大功率場效應(yīng)管的實用功率族大器電路需要注意的是，大功率場效應(yīng)管的門坎電壓在2V3V之間，（三星公司生產(chǎn)的大功率場效應(yīng)管門坎電壓多為 2V ）,大功率場效應(yīng)管的實際工作電壓不要超過最大允許電

34、壓的 一半值，最大工作電流峰值不要超過允許電流的2/3方能確保安全可靠工作。這個要求已經(jīng)比對三機管的要求寬很多，三機管的實際工作電壓也不能超過最大允許電壓的一半值，而三機管的最大工作電流峰值不能超過最大允許電流的1/3方能正常工作。大功率場效應(yīng)管還有一個極大的優(yōu)點是溫度穩(wěn)定性能十分良好，從25 C125 C,工作特性幾乎完全相同。所以使用大功率場效應(yīng)管時，散熱器上的溫度也可以相應(yīng)允許高到90 C,而三極管還存在二此擊穿的可能，實際允許工作的溫度應(yīng)限制在70 C以下。四、使用多組電源供電高效功率放大器沒有把輸出端中點電壓嚴格控制在要求理想數(shù)值狀況下，功率放大器只能使用單電源供電，中點電源采用自動

35、跟隨的浮動方式實現(xiàn)。只要給足夠大容量的儲能電容，實際輸出能力與使用雙電源的 OCL輸出方式并無區(qū)別。之所以要采用OCL輸出方式，除了面可以進一步設(shè)計出性能更好功率放大器外，更大的實際意義是使用正負雙電源供電的OCL輸出方式可以進一步降低電路背景噪聲。在功率放大器前置信號輸入級采用差動放大電路后，輸出端直流電平已經(jīng)能與信號輸入端直流電平保持基本相等，相差小于0.2V。在這種狀況下，將信號輸入端直流電平偏置電阻連接到正負雙電源中點電位上，就可以把單電源供電的OTL輸出方式改成使用正負雙電源供電的OCL輸出方式，不再使用自動跟隨的浮動中點電源。其實，使用運放IC做前置信號輸入級能使輸出端的直流電平與

36、信號輸入端直流電平保持幾 乎相等，相差小于 0.02V，正是因為運放IC內(nèi)部也采用差動放大電路做輸入級，而且一般 都采用復(fù)合管方式的差動放大電路做輸入級，從而使流進或流出IC正、負輸入端的靜態(tài)電流低于0.1,在負反饋電阻上的靜態(tài)直流壓降已低于0.01V。若能找到特性非常一直的配對管，當(dāng)然也可以采用復(fù)合管方式的差動放大電路做輸入級，使輸出端的直流電平與信號輸入端直流電平保持幾乎相等，相差小于0.02V ,特性極其一致的配對管需要在一片半導(dǎo)體材料上做成，這正是運放 IC的制作工藝優(yōu)勢。簡言之，僅僅把 OTL輸出方式改成 OCL 輸出方式，在電路設(shè)計上沒有任何提高。實際上，以甲乙類工作方式制作的互補

37、對稱式功率放大器存在一個缺陷，就是最后級大功率電流放大管的靜態(tài)處于接近截止區(qū)位置，無論使用大功率三級管，還是使用大功率場效應(yīng)管，在截止區(qū)附近的動態(tài)電阻都明顯比線性區(qū)的動態(tài)電阻要大得很多，實際可以相差數(shù)倍到10多倍。靜態(tài)電流越小，動態(tài)電阻越大。當(dāng)放大器輸出電壓歸零時，喇叭振動盆還會繼續(xù)作阻尼振動到停止。音圈在磁場中運動產(chǎn)生的電流將阻礙喇叭振動盆自由振動，如果與音圈串聯(lián)的放大器內(nèi)阻比較大，就會使音圈在磁場中運動產(chǎn)生的電流減少，降低電阻尼作用，振動盆的阻尼振動就不容易停止下來，發(fā)出的聲音出現(xiàn)拖泥帶水”的發(fā)散收不住狀況。 與此同時，中低音單元喇叭的音圈在磁場中移動所產(chǎn)生的感應(yīng)電流不能被功率放大器盡可能

38、短路掉，會成為妨礙中高音單元喇叭工作的干擾驅(qū)動信號。 甲類放大器之所以有較好的重放音質(zhì)，奧妙就在于它具有很低的靜態(tài)輸出阻抗。但由于甲類放大器功耗大、發(fā)熱嚴重，不宜在大工作電壓下采用。為此，可以在使用高低兩組正負電源供電的方式下對最后級大功率電流放大管的工作狀態(tài)實施動態(tài)偏置，使放大器輸出電壓幅度小于4V時大功率電流放大管工作于甲類狀況，輸出幅度大于4V時變換為乙類狀況。由于輪流處于工作中的大功率電流放大管始終是在大電流狀態(tài)下工作，實際效果與純甲類工作方式相同。圖即是采用大功率達林頓管設(shè)計的高效率動態(tài)偏置甲類功率放大器典型電路，為了較好的實現(xiàn)動態(tài)偏置，T1、T2上下兩只大功率達林頓管采用互補管，以

39、便增加偏置電路上的 門坎電壓。要求兩只互補管特性參數(shù)完全相同，實際電流放大倍率相差不要超過20%。因動態(tài)偏置是在每一個半波輸出信號經(jīng)過4V參考值進行變換，要求動態(tài)偏置變換速度必須比輸出信號上限20KHz頻率至少高100倍，光電隔離變換器件的響應(yīng)頻率至少應(yīng)達到1MHz ,所使用的二極管也必須采用高速管。當(dāng)輸出信號電壓處于 4V以內(nèi)時，光電輸出端三極管處于截止?fàn)顟B(tài)，兩只互補大功率電流放大管被偏置在1A靜態(tài)電流下工作，而當(dāng)輸出信號電壓超過4V時，光電輸出端三極管處于導(dǎo)通狀態(tài)，兩只互補大功率電流放大管被偏置在10mA靜態(tài)電流下工作。 但由于輸出信號電壓超過 4V時，大功率電流放大管的工作電流必須超過 0.5A , 4 Q負載時必須超過1A,實際也等同于甲類工作方式。與此同時，在輸出信號電壓 處于6V以內(nèi)時，BG11、BG12處于截止?fàn)顟B(tài)，T3、T4達林頓開關(guān)管也截止，T1、T2兩只互補大功